塔吊抗倾覆稳定性和地基承载力验算报告
1、塔式起重机安装条件，安装前，必须经维修保养，并应进行全面的检查，确认合格后方可安装。
2、塔式起重机的基础及其地基承载力应符合使用说明书和设计图纸的要求。安装前应对基础进行验收，合格后方可安装。基础周围应有排水设施。
3、塔式起重机基础应按使用说明书的要求进行设计，且应符合现行国家标准《塔式起重机安全规程》GB5144及《塔式起重机》GB/T5031的规定。
4、内爬式塔式起重机的基础、锚固、爬升支承结构等应根据使用说明书提供的荷载进行设计计算，并应对内爬式塔式起重机的建筑承载结构进行验算。
二、塔式起重机基础的设计
1、塔式起重机的基础应按国家现行标准和使用说明书所规定的要求进行设计和施工。施工单位应根据地质勘察报告确认施工现场的地基承载力。
2、当施工现场满足塔式起重机使用说明书对基础的要求时，可自行设计基础，可采用下列常用的基础形式；板式基础。根据QTZ315（ZJ7035）塔式起重机基础的设计要求，其基础底板地耐力不小于（200T/m2）。而根据黄石市佳境建筑设计有限公司提供的勘察报告；粘土含碎石，承载力特征值为480~500kPa。经过计算地耐力数据满足设计要求。
3、板式基础设计计算应符合下列规定；
a、应进行抗倾覆稳定性和地基承载力验算。
b、整体抗倾覆稳定性应满足下式规定：
4、板式基础是指矩形、截面高度不变的混凝土基础，组合式基础是指由若干格构式钢柱或钢管柱与其下端连接的基础、以及上端连接的混凝土承台或型钢平台组成的基础。对计算说明如下：
a、计算公式中，在计算地基承载力时采用的是荷载标准组合；而在板式基础设计与桩基承台的抗弯、抗剪、抗冲切计算时，采用的是荷载基本组合。荷载组合系数取值应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的相关规定。如某型号的塔式起重机作用在基础顶面的最不利荷载标准值为：
弯矩M k等于725kN·m，竖向力F k等于1281kN，水平
力F Vk等于158kN。
1）、情况一；板式基础荷载偏心距e小于等于b/6。
设一正方形混凝土基础边长b等于7m，厚H等于，基础埋深d等于；
则混凝土基础的自重标准值为：G k等于r·b·l·n等于，其中，r等于21kN/m3。
按本规程公式计算作用在地基上的平均压应力；
P k=F K十G k/bt=1281十21*72/72=。
根据以上计算满足设计要求。
2）、情况二：板式基础荷载偏心距b/6小于e小于b/4。
若正方形混凝土基础边长b等于6m，则混凝土基础的自重标准值为G k等于r·b·l·h等于1260kN。
按本规程公式计算作用在地基上的平均应压力；Pk等于。
偏心距e按本规程公式计算，即；
e等于M k十F vk·h/F k十G k等于小于b/4，且
大于b/6。
所以，应按本规程公式计算作用在地基上的最大压应力：
P kmax等于2（F k十G k）/3la等于126kPa，
计算结果满足设计要求。
5、由于塔式起重机是360度旋转的，所以在计算时应根据不同的计算对象确定起重臂的最不利位置。塔式起重机起重臂平均投影在承台的斜对角处是最不利的；在验算承台的抗弯、抗剪、抗冲切时，塔式起重机起重臂平面投影在垂直承台平面的宽度方向、或长度方向时是最不利的。同时，荷载均应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的基本规定。
如某型号塔式起重机作用在承台顶面的最不利荷载标准值为：
弯矩M k等于2388kN·m，竖向力F k等于605kN，水平
力F vk等于112kN；
承台边长b等于，承台厚H等于，则混凝土
承台的自重标准值：G k等于r·b·l·n等于840·35kN，其中r取25kN/m3。
三、塔吊的基本参数信息
1、塔吊型号：QT40，塔吊起升高度H：32m，
塔身宽度B：，基础埋深D：，
塔身自重F1：320kN，基础承台厚度Hc：，
最大起重荷载F2：40kN，基础承台宽度Bc：，
承台混凝土保护层厚度：50mm，承台混凝土等级强度：C30，塔吊板式基础混凝土不小于28m3，重量不小于69T，
标准节规格：长宽，高度：，单节重量：568kg，
塔机臂长：，起吊重量：4T，
所处城市：湖北黄石市，基本风压Wo：m2，
2、抗倾覆稳定性和地基承载力验算，即：
R：（乂十乂十乂乂十乂乂）/十等于等于。
以上计算的R值大于最大压力，所以满足要求。
3、施工依据：见符图。
湖北航天电缆产业园研发综合楼
塔
式
起
重
机
抗倾覆稳定性和地基承载力验算报告
湖北远大建设工程有限公司
2011年10月16日
塔吊计算书
QTZ80塔吊格构基础设计计算书 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ80； 塔吊自重Gt：490kN； 最大起重荷载Q：60kN； 塔吊起升高度H：40.50m； 塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm； 格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14； 3、基础参数 桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m； 桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400； 桩钢筋直径：25mm； 承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm； 承台箍筋间距：200mm； 4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm； 非工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；
额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m； 工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2， 额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN； 作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb 挡风系数Φ=0.46； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算
塔吊的稳定性验算
塔吊的稳定性验算 塔吊抗倾覆稳定性校核应遵照GB3811—83“起重机设计规范”中的有关规定进行。 1.无风、静载稳定性校核 验算工况是：起重臂处于最大幅度位置（对于小车变幅起重臂小车位于最大幅度），起重臂指向下坡方向，无风，起重机静置并负有额定载荷， 塔式起重机无风静载工况下抗倾覆稳定性按下式验算： 0.95M K——K L M L——M D≥0 式中M K——由塔吊自重及压重产生的稳定力矩； M L——塔吊负载对倾覆边的力矩； K L——载荷系数，查GB3811—83，取为1.4； M D——由坡度因素而产生的倾覆力矩。 2.有风、动载稳定性校核 验算工况是，起重臂处于最大幅度位置（对于小车变幅臂架，小车位于最大幅度），风从平衡臂吹向起重臂，塔式起重机负有额定荷载并正在工作中。 塔吊有风动载工况下的抗倾覆稳定性按下式验算： 0.95M K——K L M L——M W——M D≥0 式中M K——由塔吊重及压重产生的稳定力矩；
K L——载荷系数，查GB3811—83，取为1.15； M L——由起重机额定载荷产生的倾覆力矩； M W——由作用于塔吊各部的风荷及作用于荷载迎风面的风荷所产生的倾覆力矩； M D——由工作机构工作、起、制动以及风荷动力作用、坡度因素而产生的倾覆力矩。 3.突然卸载（或吊具脱落）稳定性校核 验算工况是，起重臂仰起处于最小幅度（对于小车变幅起重臂，小车位于臂根处），风从起重臂吹向平衡臂，塔式起重机突然卸载或吊具突然脱落。 在此工况下，塔吊抗倾覆稳定性按下式验算 0.95M K——M O——M W——M D≥0 式中M K——由塔吊自重及压重产生的稳定力矩； M O——由于突然卸载而造成的倾覆力矩，查GB3811-83，可大 致取为0.2Q H L(Q H为额定载荷，L为幅度)； M W——由作用于塔吊各部的风荷所产生的倾覆力矩； M D——由于坡度等因素而造成的倾覆力矩。 4.安装状态时稳定性校核 上回转塔吊在塔身立起后的稳定性按下式验算 P w1h≤0.95CP G 式中P w1——工作状态最大风力（N）；
塔吊基础知识设计计算
塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计，详细论述整个基础的设计过程，经济适用，安全可靠、结构合理，思路清晰，论述精辟有据；在现场施工中，有着十分重要的指导意义。 关键词：塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展，塔式起重机（简称塔机）在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备；塔机基础设计，在建筑行业中是属于重大危险源的范畴，正因为如此，塔机基础设计得到各使用单位的高度重视；本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案，除采用桩基外，塔基按独立基础所设计的方形基础，绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋，按规范设计计算的为数不多，厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求，而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大，浪费较为严重；厂家说明书所提供数据表明，地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大，承载力特征值较大，基础尺寸就相应的小点，似乎看起来这种做法是正确的，其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍，下面通过一些规范限定的条件，对方形截面独立基础规范化的设计，很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号
首先根据施工总平面图，根据建筑物外形尺寸（长、宽、高）、及材料堆放场地和钢筋加工场地，根据塔机覆盖率情况，按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明，按塔吊自由独立高度条件提供两组数据（中联重科），一组为工作状态（工况）荷载，另一组为非工作状态（非工况）荷载，确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明，基础固定塔基及有两种形式，一种是地脚螺栓，另一种是埋入固定支腿式；因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深，可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h，确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算，并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆（支腿）受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出，塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件，可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e（荷载按标准组合）：
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 ○1基础计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m， 自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400， 基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=600kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k ＝G＋Q＝600＋60＝660kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax ＝960kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷； G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×5.5×5.5×1=756.25kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！
四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W 式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ； M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值： P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPa P kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ； 地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！
塔吊基础计算
塔吊基础方案 一、工程概况 1、本工程位于松江区九亭镇，地块南临蒲汇塘河，东临沪亭路，西临横泾河，北临沪松公路并与地铁9#线车站一墙之隔，与9#线车站物业开发管理为一个整体。地块面积41162㎡，由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓楼及9#酒店、10#办公楼组成。 2、因地块面积巨大，根据塔吊平面布置应最大程度满足施工区域吊装需要，尽可能减少吊装盲区的原则，以及地下室工程施工中能充分利用塔吊来满足施工需要，按照施工组织总设计要求拟搭设6台附墙式塔吊，其中QTZ80B（工作幅度60M，额定起重力矩800KN.M）2台，QTZ80A（工作幅度55M，额定起重力矩800KN.M）4台，平面位置详附图。 3、拟建建筑物高度及层数 4、根据建筑物高度，1#塔吊位于3#楼西北侧位置，搭设高度为86M；2#塔吊位于9#楼南侧位置，搭设高度为114M；3#塔吊位于5#楼西北侧位置，搭设高度为77M，设水平限位装置；4#塔吊位于10#楼东南侧位置，搭设高度为114M；5#塔吊位于6#楼西北侧位置，搭设高度为100M，6#塔吊位于8#楼西北侧位置，搭设高度为100M。其中5#、6#塔吊为QTZ80B，其余4台为QTZ80A。 5、塔吊应在土方开挖前安装完毕，故采用型钢格构式非塔吊标准节插入钻孔灌注桩内，以保障塔吊安全、稳定和牢固可靠，且不妨碍地下室顶板混凝土的整体浇筑施工，有利于加快施工进度和确保工程质量。 6、本工程采用钻孔灌注桩筏板基础，基坑底标高为-8.000、-8.800、-9.100，本工程±0.000相当于绝对标高6.150M，自然地坪标高相对于绝对标高-1.45M。
7、根据本工程地质勘察报告，各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表： 8、塔式起重机主要技术性能表 二、塔吊布置原则 本工程作业面积大，综合考虑塔吊的作用半径、起吊重量、基础工程桩位布置、围檩支撑结构设计、房屋结构设计、经济性比较后，作出以下布置原则。
塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m， 塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.5m，起重：6T 自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m， 最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m， 钢筋级别:三级钢。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN； G──基础自重 G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m； e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。 经过计算得到: 有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa； 偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。 三、地基承载力验算 依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.
塔吊最远起重计算
塔吊稳定性验算 塔吊稳定性验算可分为有荷载时和无荷载时两种状态。 一、塔吊最远起重状态下稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: K 1 ----塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G----起重机自重力(包括配重，压重),G=771.00(kN)； c----起重机重心至旋转中心的距离,c=0.50(m)； h 0----起重机重心至支承平面距离, h =55.00(m)； b----起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q----最大工作荷载,Q=10.00(kN)； g----重力加速度(m/s2),取g=9.81； v----起升速度,v=0.50(m/s)； t----制动时间,t=3.00(s)； a----起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=50.00(m)；
W 1----作用在起重机上的风力,W 1 =5.00(kN)； W 2----作用在荷载上的风力,W 2 =1.00(kN)； P 1----自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P 1 =70.00(m)； P 2----自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P 2 =2.50m)； h----吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=108.50(m)； n----起重机的旋转速度,n=0.80(r/min)； H----吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝106.00(m)； α----起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.00(度)。 经过计算得到： K 1 =1/[10.00×(50.00-2.50)]×{771.00×[0.50-55.00×sin0.00+2.50]-[10.00×0.50×(50.00-2.50)/(9.81×3.00)]-5.00×70.00-1.00×2.50-[(10.00×0.802×50.00×108.50)/(900-106.00×0.802)]} =4.02 "塔吊最远荷载1T时，稳定安全系数满足要求!" 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
塔吊基础承载力及稳定性计算书
塔吊基础承载力及稳定性计算书 一、工程概况 嘉兴市清华长三角研究院创业大厦工地拟采用QTZ63型塔吊。工地南侧塔吊高度为120M，北侧塔吊高度为40M。 根据使用说明书中提供的数据：QTZ63型塔吊最大起重矩为630KNM，塔机自重38T。当采用5×5M×1.350M基础时，基础顶面所受弯矩M=1252.4KNM，基础所受垂直荷载N1=473KN，基础砼重N2=800KN，受力情况见图（A）、（B） 根据对基础地耐力要求，若采用浅基大板基础（即5×5M×1.350M 砼基础），地耐力应不低于140KPa，而本工程塔基所处土层③层提供的地耐力为70KPa，不满足，因此考虑采用桩基础。为此需对桩基支承的大板基础进行桩基强度验算及抗倾覆稳定性计算。 计算依据：《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94国标） 《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003省标）二、塔吊基础设计参数： 塔吊基础剖面见图（C） 塔吊桩基础采用直径600㎜的钻孔灌注桩的有效长度为16.55M，桩穿越如下土层（按J7钻孔）：③a(厚1.18M)、③（厚6.80）、 ③b（厚4.50）和⑤2-1（厚4.7M）。钻孔桩配筋：主筋Ф14Ф16， 箍筋Ф10＠300，采用C30砼。 根据地质报告（浙江省工程勘察院《浙江清华长三角研究院院区北区创业大厦岩土工程勘察报告》），桩基所穿越土层的力学参数， Ra=U∑ψsia q sia L i+A q pa =0.6×3.14(1×12×1.18+1×7×6.80+1×14×4.50+1×27×4.07)+3.14×0.32×2000 =442.08+565.2 =1007.28KN
塔吊基础计算
【案例7.6.2】塔吊基础计算 某厂生产的5015液压自升式塔吊，生产厂家提供的资料基本数据见图 图5.9 塔机稳定性计算简图 1.基础所承受的荷载的计算、分析 塔吊附墙装置只承担风荷载等水平荷载及弯矩、扭矩，不承担自重等坚向荷载，将塔身、附墙简化为多跨连续梁受力模型，通过受力分析、可以得出结论：塔吊在独立高度状态下，所承受的风载等水平荷载及各种弯矩、扭矩对底座即对基础产生的荷载最大；安装附墙装置以后，各种水平荷载及弯矩、扭矩等主要由附墙承担。塔吊上升到最大高度以后，对基础的荷载与独立高度相比仅多了标准节的重量，而其所传的风荷载要小得多。 故下面荷载取值均以独立高度状态计算，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行受力分析； a.工作状态 1)自重 基础尺寸初步选为4.8×4.8×1.2m 基础自重g F =4.8×4.8×1.2×24=664kN 塔吊独立高度(49.5m )满载8t 时的自重: 1V F =530kN 2)风荷载产生的倾覆弯矩 1M 2/W W q C P A H =??=12()/W C A A H η?+=1.3×250×1.15×0.675=252/N m W C －风力系数，取值1.3 2 W P －计算工作风压值,验算整体抗倾覆稳定性时取0.2502/kN m 1 A －塔身前片结构迎风面积 2A －塔身后片结构迎风面积 12A A bH ω===0.422×1.6H =0.675H ω－塔前后片结构充实率，考虑安全网等面积，取为0.422，1.6m 为塔身宽度。 η－两片绗架前片对后片的挡风系数，取0.15 w F =qH =252×49.5=12480kN =12.5kN 1M = 212qH ==112.549.52??=309/kN m H 为独立高度状态下，从基础到塔吊顶的高度，取49.5m 3) 满载时塔机产生的倾覆弯矩2M 最大工作工况时塔机自身产生的倾覆弯矩为2M ，向前弯矩为正，向后弯矩为负：
塔吊基础计算书
天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m， 自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=357.7kN； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。 1、基础外型： 基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。 2、荷载： a：砼体积及自重F G（KN）。 F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KN b：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。 按TC5013说明书： F v=1.2×113.2=135.8t=1358KN c：F h作用于基础顶面的水平力设计值F h（KN）， 根据TC5013说明书：P2=7.74t，F h=1.2×P2=9.3t=93KN d：M作用于基础顶面的力矩设计值（KN·m） 根据TC5013说明书：M1=216.5t·m， 所以设计值M=1.2×216.5=259.8t·m=2598KN·m 3、基础地基承载力验算： 整体式基础承受基础底面压力应符合：P≤f P——基础底面处的平均压力设计值 f——基础承载力设计值，由于塔吊基础底位于-7.8m处，根据工程地质勘察报告f=150kpa P=（F v+F G）/A=（1012.5+1358）/（5×5）=94.82 KN/m2=94.82 kpa ∴P
塔吊稳定性计算计算书新
塔吊稳定性计算书计算依据： 1、《塔式起重机设计规范》GB/T13752-1992 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《建筑安全检查标准》JGJ59-2011 4、《建筑施工计算手册》（江正荣编著) 一、塔吊有荷载时稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图: 稳定性计算有荷载塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=380.00(kN)； c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=0.00(m)； h o──塔吊重心至支承平面距离, h o=6.00(m)； b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3.00(m)； Q──最大工作荷载,Q=60.00(kN)； g──重力加速度(m/s2),取9.81； v──起升速度,v=0.60(m/s)； t──制动时间,t=20.00(s)； a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=13.54(m)； W1──作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2──作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.00(m)； h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=37.20m(m)； n──塔吊的旋转速度,n=0.62(r/min)； H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝35.20(m)； α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.00(度)。 经过计算得到K1=1.727； 由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图:
塔吊地基承载力计算
矩形板式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值 2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
3、塔机传递至基础荷载标准值 4、塔机传递至基础荷载设计值
三、基础验算 矩形板式基础布置图
基础及其上土的自重荷载标准值： G k=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1215=1458kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12+0.9×(1134+0.5×21.42×45/1.2) =749.26kN·m F vk''=F vk/1.2=21.42/1.2=17.85kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12)+1.4×0.9×(1134+0.5×21.42×45/1.2) =1175.53kN·m F v''=F v/1.2=29.99/1.2=24.99kN 基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
2021年塔吊抗倾覆验算
一，工程概况 欧阳光明（2021.03.07） 夏威夷·碧水春城工程位于长沙天心区桂花坪。为地下二层，主楼12层,框剪力墙结构，长约180米,宽约65米,建筑面积约1040平方米。 二、塔吊选型： 该工程面积大，作业面宽，给塔吊选型定位带来了一定难度。根椐生产厂家产品规格、型号以及工程的特点和现场的实际情况，本工程采用QTZ63系列D5610型塔吊3台，负责施工现场材料、设备的垂直和水平运输，此型号的塔吊性能可靠、安全且操作方便,系建设部长沙建机研究设计院设计，湖南南方建筑机械总厂制造。本标段布置三台。基本能覆盖整个施工面，满足高度、幅度。 三、塔吊平面位置的确定 塔吊位置确定原则：塔吊能旋转3600；覆盖最大使用面积；施工现场尽量无盲区；不影响周边建筑；与塔吊间无碰触、安全。 1、布置要求： 确保安全生产、质量可靠、运行方便，垂直运输用料，成品和半成品在起吊幅度和旋转半径范围内覆盖最大工作面，并略有余地，达到最佳的使用效率和最好的经济效益，经方案比较、研究决定。2、基座位置： 2#塔吊D5610塔吊基座中心点设置在（2－A）轴南3.6m交(2－21)轴东 3.3m，南 3.6m。基座平行于（2－A）轴线。（详见平面位置
附图）。中心点坐标位置：X＝88055.728，Y＝49579.670。塔吊基座置于已剥露的地质为强风化岩，承载力特征值fak为400Kpa。 3#塔吊T5610塔吊设置在（I－21）轴东 4.0m交（I－X）轴北4.0m。塔吊中心坐标X＝88126.581，Y＝49660.627。（详见平面位置附图）。基座地质为粘土，承载力特征值fak为240Kpa（原始土）。 1#塔吊T5610塔吊设置基坑北边边坡台阶上，位于（I－Y3）轴线北 5.5m交（I—13）轴线东 4.0m。原始地质为粉质粘土，fak为240Kpa。塔吊工作时本设计不考虑其地耐力。 3、按以上位置安装，可利用1#栋与2#栋之间地下室外顶场地做地上主楼施工用场，配合1#栋材料加工场吊运材料。但必须对如下内容进行施工处理： 12#、3#塔吊须安装在地下室，其塔吊需穿过地下室顶板及地下室底板，必将增加地下室底板和顶板预留洞口防水和第二次处理预留楼板洞口施工增加费用。具体施工措施：防水采用镀锌4㎜厚铁板作止水带，砼按后浇带方法要求施工，底板筋加密一倍并焊接。22#、3#塔吊基础与地下室底板防水有影响，塔基顶面标高比钢筋砼底板下置0.45m，不与地下室底板相碰。底板施工时四边伸进塔吊基座 1.0米，做止水带，塔吊基座台面四周铺4㎜厚油膏1米宽，其他均按地下室底板防水要求施工。 3增加塔吊安装临时道路，从基坑南向基坑中挖斜向坡道至2台塔吊位置。基坑场内采用干铺狗头石300mm厚，上铺150mm厚碎砖碴，机械辗压实压平，坑底临时道路宽度5m，总长度190m。
塔式起重机的稳定性
塔式起重机的稳定性集团公司文件内部编码：（TTT-UUTT-MMYB-URTTY-ITTLTY-
塔式起重机的稳定性塔式起重机的稳定性是指塔式起重机在自重和外载荷的作用下抵抗翻倒的能力。塔式起重机大体包括上回转式、下回转式和自升附着式3种形式。这些塔式起重机都可能由于种种原因翻倒。 一、超载 1．起重力矩限制器失灵 片面追求生产进度，人为超载使用或违章作业，引起超载，造成整机倾覆。起重力矩限制器是塔式起重机最关键的安全装置。每班作业前都应检查、试验，确认可靠后再开始作业。 2．作业超过设计规定的工作级别 循环次数超过利用等级，由于交变载荷的作用，导致钢结构早期疲劳破坏（如焊缝和母材开裂）。在实际使用中，常发现把建筑施工用塔式起重机用于起吊频繁的货场、预制构件工厂，工作级别相差甚远。因此，
使用塔式起重机一定要注意设计的工作级别，包括利用等级和载荷利用率的大小，并切实遵守。 二、自然环境因素 1．临界转变温度 普通结构钢断裂的临界转变温度为-20℃。如果在低于这个温度的环境下工作，并且受应力集中、材质不均匀的影响，可导致突然断裂。这种破坏是十分危险的，事前无任何迹象。在北方严寒地区，尤其要防止这种破坏。为避免产生这种破坏，一定要遵守设计规定的使用温度（一般-20℃～+40℃）。如必须在低于-20℃温度下工作，必须向制造厂申明。 2．风力作用 在超过设计规定的风力下使用，一般现代塔式起重机工作状态风速规定为20m/s，必须保证塔式起重机最大安装高度处的风速不超过此值。对安装高度较大的塔式起重机，臂根铰点高度超过50m，用户即应在塔式顶安装风速仪。对有预报的风灾、地震可采取拆放倒，或增加缆风绳等措施。
塔吊基础偏心距怎么计算
塔吊基础偏心距怎么计算 一. 参数信息 QTZ-315塔吊天然基础的计算书 塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN， 塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m， 混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m， 基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.30m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载， F=1.2×280=336.00kN； G──基础自重与基础上面的土的自重， G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa 有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa 偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa 四. 地基基础承载力验算
塔式起重机抗倾覆计算及基础设计
塔式起重机抗倾覆计算 及基础设计 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
塔式起重机抗倾覆计算及基础设计 一、基础的设置：根据塔式起重机说明书基础设置要求的技术参数及对地基的要求 选用基础设计图，基础尺寸采用××，基础砼标号为C35（7天和28天期龄各一组）， 要有砼检测报告，基础表面砼平整度要求≤1/1000，塔式起重机预埋螺栓材料选用40Cr 钢，承重板高出基础砼面5~8㎜左右，要有排水设施。 二、塔式起重机抗倾覆计算 ①、塔式起重机的地基为天然地基，必须稳妥可靠，在表面上平整夯实，夯实后的 基础的承压能力不小于200kPa，基础的总重量不得小于80T，砼标号不得小于 C35，砼的捣 制应密实，塔式起重机采用预埋螺栓固定式。 ②、参数信息：塔吊型号：QTZ5510，塔吊起升高度H：，塔身宽度B：，自重F K ：453kN，基础承台厚度h：，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度b：，混凝土强度等级：C35。 ③、塔式起重机在安装附着前，处于非工作状况时为最不利工况，按此工况进行设计计算。塔式起重机受力分析图如下： 根据《塔式起重机说明书》，作用在塔吊底座荷载标准值为：M K =1654kn·m， F K = 530KN，Fv K =，砼基础重量G K = 835KN ④、塔式起重机抗倾覆稳定性验算： 为防止塔机倾覆需满足下列条件： 式中e----- 偏心距，即地基反力的合力至基础中心的距离； M K ------ 相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值； Fv K ------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载； F K -------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值； h ---------基础的高度（h=）； G K ----------基础自重； b---------矩形基础底面的短边长度。(b= 将上述塔式起重机各项数值M K 、Fv K 、F K 、h、G K 、b代入式①得： e =＜ b/3= 偏心距满足要求，抗倾覆满足要求。 三、塔式起重机地基承载力验算：根据岩土工程详细勘察报告资料，1#塔吊基础底板处承载力特征值为372Kpa。取塔式起重机基础底土层的承载力标准值为372Kpa，根据《TCT5613塔式起重机使用说明书》，采用塔式起重机基础：长×
60塔吊基础计算书1
QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；
塔吊稳定性验算稳定安全系数计算公式
塔吊稳定性验算稳定安全系数计算公式 塔吊稳定性验算可分为有荷载时和无荷载时两种状态。下面分别做详细介绍。 一、塔吊有荷载时稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图： 塔吊有荷载时，稳定安全系数可按下式验算： 式中 K1——塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G——起重机自重力(包括配重，压重),G=440.02(kN)；c——起重机重心至旋转中心的距离,c=0.5(m)； h0——起重机重心至支承平面距离, h0=6(m)； b——起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.5(m)；Q——最大工作荷载,Q=50(kN)； g——重力加速度(m/s2),取9.81； v——起升速度,v=0.5(m/s)；
t——制动时间,t=20(s)； a——起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15(m)；W1——作用在起重机上的风力,W1=5(kN)； W2——作用在荷载上的风力,W2=1(kN)； P1——自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8(m)； P2——自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.5(m)；h——吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=28(m)； n——起重机的旋转速度,n=1(r/min)； H——吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝30(m)；α——起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=2(度)。 经过计算得到K1 =1.856，塔吊有荷载时，1.856大于1.15，稳定安全系数满足要求。 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图： 塔吊无荷载时，稳定安全系数可按下式验算：
式中 K2——塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1——后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=80(kN)； c1——G1至旋转中心的距离,c1=0.5(m)； b——起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3(m)； h1——G1至支承平面的距离,h1=6(m)； G2——使起重机倾覆部分的重力,G2=20(kN)； c2——G2至旋转中心的距离,c2=3.5(m)； h2——G2至支承平面的距离,h2=30(m)； W3——作用有起重机上的风力,W3=5(kN)； P3——W3至倾覆点的距离,P3=15(m)； α——起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=2(度)。 经过计算得到k2=2.485，塔吊无荷载时，2.485大于1.15，稳定安全系数满足要求。