磨煤机一次风量信号测量与控制
磨煤机一键启停在燃煤机组中的应用
小,反馈精度要 求 相 对 较 高, 导 致 经 常 性 反 馈 信 号 不
的基础
[ 1- 2]
。
1 主要设备简介
到位。
2. 2 存在问题解决方案
为使制粉系统顺控正常进 行,避 免 上 述 问 题 导 致
华能渑池热电有限责任公司 ( 2 × 350MW) 热 电 联
制粉系统一键启停失败,渑池电 厂 规 定 一 键 启 停 的 正
感应的位置增 多,避 免 了 由 于 热 风 关 断 门 开、 关 反 馈
燃烧器;磨煤机采用北方重工集团生产的正 压 直 吹 辊
不到位而导致的一键启停失败。
盘式 磨 煤 机,最 大 出 力 50. 05t / h,每 台 炉 配 5 台 中 速
3 控制策略
磨煤机;给煤机采用上海新拓电力设计院生 产 的 型 号
止热风门突然开启导致磨煤机 分 离 器 出 口 温 度 突 升,
设计冷风调 门 开 度 提 前 预 置 30% . 具 体 实 现 通 过 T2
来实现。 当步序进行到第 3 步 时,冷 风 调 门 开 度 由 当
前开度切换至 30% ,且为了防止开冷风调门影 响 一 次
风压力,将冷风调门开度变化限速率为 1% / s。
器出口温度速率限制为 0. 05℃ / s。
2019 年增刊
107
河南电力
际 情 况 进 行 设 置, 渑 池 电 厂 速 率 限 制 为 每 秒 变 化
0. 04t / h,由于磨煤机有最小给 煤 量 的 启 动 要 求,在 切
换过程中为避免给煤量瞬时波 动,将 速 率 限 制 功 能 块
的低限设置为 10;当给煤量达 到 25t / h 时 且 顺 控 进 行
制策略,设计了启、停磨功能组,提供了磨煤机一键启停的功能图,并分别列 出 了 各 功 能 组 的 难 点 和 解 决 方 案。 磨 煤 机
火电厂锅炉侧存在问题及分析
火电厂锅炉侧存在问题及分析摘要：目前我国火电厂660MW超超临界锅炉均存在磨煤机入口一次风量失真、四角切圆燃烧导致左右两侧汽温偏差、脱硝氨逃逸导致空预器差压高、高温腐蚀等共性问题；针对以上问题，本文提出建议方案，来降低对锅炉产生的不利影响。
关键词：一次风量失真、左右侧温度偏差、冷态空气动力场、燃烧优化调整、水冷壁高温腐蚀综合治理引言：随着我国双碳目标的推进，火电厂上大压小，660MW超超临界机组已成为主力机组。
随着锅炉参数的不断提高，锅炉运行存在各种各样的问题。
通过锅炉各项测试、锅炉燃烧优化调整、锅炉各项监测手段，可大大降低各种问题带来的潜在风险。
一、设备概况上锅厂设计的660MW 超超临界直流Π 型锅炉多采用单炉膛、一次中间再热、四角切圆、固态排渣、全钢架悬吊结构、冷一次风正压直吹式。
煤粉燃烧器为四角布置摆动式燃烧器，共设置六层煤粉喷嘴。
锅炉配置6台中速磨煤机。
主风箱设有6层宽调节比煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风（周界风）。
在每相邻2层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴，其中包括上下2只偏置的喷嘴，1只直吹风喷嘴。
在主风箱上部设有2层端部风（UAGP-Ⅰ和UAGP-Ⅱ）喷嘴，在主风箱下部设有1层端部风（BAP）喷嘴。
在主风箱上部布置有两级分离燃烬风（低位燃尽风BAGP和高位燃尽风UAGP）燃烧器，包括共6层可水平摆动的分离燃尽风喷嘴，连同煤粉喷嘴的周界风，每角主燃烧器和燃尽风燃烧器共有二次风挡板执行器26台，均为气动执行器；燃烧器二次风室中不配置油枪，采用无油点火方式， A、B二层为等离子点火燃烧器。
二、锅炉运行现状及存在的问题1.磨煤机入口在线一次风量失真磨煤机入口在线一次风量存在明显差异，风量约100t/h~150t/h，在线一次风量已不能准确反映实际风量，无法为运行人员提供准确的指导。
对于中速磨煤机制粉系统，一次风量的精确控制是整个制粉系统优化运行和锅炉燃烧优化的前提和基础，是至关重要的控制参数。
风速及煤粉浓度测量说明书
风速及煤粉浓度测量（一）、一、二次风风速测量系统中速磨煤机正压直吹制粉系统对一、二次风量有严格要求。
风煤比的变化对炉膛燃烧的安全、经济性及磨煤机本身安全有较大影响。
磨煤机入口风量测量不准，造成自动投入困难。
在冷热风调节过程中，磨煤机入口风量不随调节档板按比例变化，因而难以掌握，甚至导致一次风量低磨煤机跳闸。
因此，磨煤机入口风量测量不准造成锅炉燃料主控无法投入自动控制，影响机组协调控制系统的正常投运。
因此对磨煤机入口风量测量的准确性已摆到十分重要的位置。
磨煤机入口风道直管段一般比较短，管道截面积上的流场很不均匀，有的部位有回流产生。
现电站锅炉大多采用回转式空气预热器，受热面元件上积灰被加热的热风带入一次道，当锅炉启、停炉时，冷、热态的变化所形成的水气与测风装置感压管路中的灰尘会形成硬块，很难清除。
而一般的差压式风量测量装置，对直管段要求高，加上对含尘气流的测量时，灰尘只进不出，造成感压管路堵塞，从而造成所测量的风量不准确。
一、风速测量原理：风量测量理想流体以速度ω在压力p的流场中正常流动,假定在某点滞止,则流体使该点压力升高,由伯努里方程推出气体流速;式中: ω=sprt(2kΔp/ρ) m/sρ-气体密度. Kg/m3Δp-气体流动过程中产全的压差.paρ-气流静压:ω-气流密度:Q=3600AωρQ:流量 m3/h由于流体滞止状态只是一种假定的理想状况,在实际流速.流量测量中一般通过固定装置采取节流.选点法测量压差Δp’,通过理论和试验方法得到该压差与Δp的关系,一般用修正系数K表示.K=Δp/Δp’。
K-流速修正系数选用南京达凯电力自动化设备有限公司生产的双喉径文丘里风速测量管、它是利用气流在文丘里管喉部流速增加，静压降低的原理制成的。
在文丘里管内再装设一个小文丘里管，使内文丘里管出口置于外文丘里管的喉部，则在内文丘里管喉部测量的静压将更低，从而获得更大的压差，在测量管上部设有集尘缓冲装置，动压头采用大口径取样，管径内壁光滑。
锅炉二次风流量及磨煤机一次风流量的准确测量
锅炉二次风流量及磨煤机一次风流量的准确测量
耿晓峰;刘卫国
【期刊名称】《中国仪器仪表》
【年(卷),期】2010(000)005
【摘要】火力发电厂锅炉二次风流量和磨煤机一次风量自动控制系统稳定可靠的投入是机组安全稳定运行的重要保证,也是保证机组协调系统投入品质的基础.本文介绍采用防堵型阵列风量测量装置对锅炉二次风流量进行测量,采用FCI公司的MT86HT型热扩散式气体流量计对磨煤机热风流量和冷风流量分别进行测量,准确可靠测得锅炉二次风流量和磨煤机一次风量.
【总页数】4页(P54-57)
【作者】耿晓峰;刘卫国
【作者单位】国华宁海电厂,浙江,宁波,315612;国华宁海电厂,浙江,宁波,315612【正文语种】中文
【相关文献】
1.MBEL锅炉二次风流量测量存在的问题及解决对策 [J], 蒋立军;张伟;王晓滨
2.锅炉二次风箱流量分配特性数值模拟 [J], 范庆伟;张帆;刘定坡;杨培军
3.均速管流量计在600 MW超临界锅炉二次风量测量中存在的问题及解决方法[J], 熊凯;李军
4.锅炉二次风道流量特性分析与模化试验 [J], 焦健;肖敬红;刘心志;张后雷;李银培
5.采用FDB/SS型在线风量测量装置提高锅炉一、二次风流量测量的可靠性 [J], 陈海生
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磨煤机风量调节优化控制措施
１２ 实际运 行 中遇到 的问题及 分析 －
定关 系 ：一次 风量测 速装 置采 用 了分别 在混 风通 道
中并联 ３ Ｄ型管的高 、低压侧 （ 支 每支 Ｄ型管开有 ４
个 孔 ）以引 出差压 作 为一 次 风风量 标定值 。 ，
１３ 磨 煤机 风量 控制 的对 策 ．
、
９ Ｏ ０．
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过 程 中 ， 煤 机 Ｂ 自动减 煤 量 ， 据 风煤 比曲线 ， 磨 根 热风 调整 门开度 应 随着煤 量 的减少 而关 小 ， 以保 证此 煤量
下 的一次 风量 ，而冷 风调 整 门为 了控制 磨煤 机 出 口温 度， 也应 相应 地 关小 。但磨 煤 机 Ｂ热 风 调整 门在关 的
致测 量装置 测量 数据 的偏 差 。
用插 入式 威力 巴 ＷＬ ／Ｓ型 在线 测风 装 置 ，磨煤 机 风 ＢＳ 量测 量装置 安装 于冷 、 热风混 合后 的风道 内。 Ｂ／Ｓ ＷＬ Ｓ
此外 ，测量 装置 的取 样管上 取 样点 分布 较少 也有
一
传感 器的总 压和稳 压探 头均 为迎风 向设 计 ，传感 器 内
重要 的 。 风量测 量不 准是很 多 电厂都存 在 的问题 ， 而 主
要原 因是测 量元 件安装 位置 的前后 直 管段 过短 ，空 气
流动不 均匀 。为此 很多 电厂采 取 了各种 各样 的措 施 来
矿井风量管理制度
矿井风量管理制度一、引言矿井风量是矿井通风系统中的重要参数，对保障矿井安全生产和矿工健康至关重要。
为规范矿井风量管理，提高矿井通风系统的效率和安全性，制定了本矿井风量管理制度。
二、风量测量与监控1. 风量测量1.1 安装风量测量装置在矿井主要通风道路及重要回风道路上，安装风量测量装置，利用压力差分法或流量计法进行测量。
1.2 定期检测对风量测量装置进行定期检测，确保其准确度和可靠性。
2. 风量监控2.1 实时监控通过安装风量监控系统，实时监测矿井的风量。
监控系统应具备报警功能，一旦检测到风量异常情况，立即发出警报，提醒相关人员采取措施。
2.2 数据记录风量监控系统应具备数据记录功能，定期将矿井的风量数据进行保存，并备份在安全区域。
三、风量调整与控制1. 风量调整1.1 调整依据根据矿井生产规模、采掘工艺和矿井特点等因素，确定合理的风量调整依据。
1.2 调整措施根据风量调整依据，采取适当措施进行风量调整。
例如，调整主运风机的转速、调整分区风门的开启度等。
2. 风量控制2.1 控制目标确定矿井的风量控制目标，如保证井下风尘浓度在安全范围内、保持工作面正常通风等。
2.2 控制措施根据风量控制目标，采取相应措施进行风量控制。
例如，调整系统中的风门开关、配备风量调节装置等。
四、风量异常处理1. 异常情况报警一旦监测到矿井风量异常，应及时发出警报，并通知相关人员前往现场处理。
2. 紧急措施相关人员应按照紧急处理程序，采取相应措施应对风量异常情况，以保障人员安全。
五、风量管理与评估1. 风量管理设立专门的风量管理岗位，负责矿井风量的日常管理工作。
包括风量数据的记录、风量调整和控制的实施，以及风量异常情况的处理等。
2. 风量评估定期对矿井风量进行评估，分析矿井的风量状况，发现问题并提出改进措施。
评估结果应记录并报告给相关领导。
六、培训与授权1. 培训针对相关人员，进行风量管理方面的培训，包括风量测量、监控和调整等知识和技能的培训。
磨煤机一次风量测量系统改造
经 过 对运 行 数 据 进 行 分 析 ，发 现 导 致 上 述 问题
的 １ ９５０ ｔ／ｈ超 临界参 数 变压 直流 锅 炉 。该 锅炉 采 用 的主要 原 因有 ３点 。
单 炉膛 、一 次再热 、平 衡通 风 、前后 墙对 冲燃 烧 （前 墙
（１）一次 风量 测量 装 置 工 作 不 正常 。制粉 系统
风 ）为 ７７ ０００ ｋｇ／ｈ，磨 煤 机 旁 路 风 量 为 ２ ７５０ ～ 在 问题 ，致使 风量 测量 不准 确 。
１１ ８６０ ｋｇ／ｈ。采用 插入 式 超 力 巴流 量 测 量 装 置 对 风
（２）风 门挡 板 的线 性 。 １机 组 磨 煤 机 风 门挡 板
量进 行测 量 。
存 在 严 重 漏 风 现 象 ，执 行 机 构 行 程 指示 与原因分析
位置不对应 ，使风门挡板调节特性出现问题 ，影响磨 煤 机正 常运 行 。
２００７年 ７月 ， １机组 投 入 运 行 后 发 现磨 煤 机 一
（３）风 道 的 布 置 需 要 进 行 优 化 ；风 量 测量 装 置
台双 进 双 出 钢 球磨 煤 机 ，每 台磨 煤 机配 置 ２台煤 粉 上 游风 道直 管道 ）越 长 ，测量 越 准 确 ，原 设 计 的 超 力
分离器 。磨煤 机最 大一 次风 总 流量 （含 密 封 风 、旁路 巴风量 测 量 装 置 的安 装 位 置 、选 型 或 数 量 都 可 能存
ｎｏｒｍａｌｌｙ． Ｂｙ ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ｐｒｉｍ ａｒ ｙ ａｉｒ ｆｌｏｗ ， ｔｈｅ ｓｙｓｔｅｍ ｃｏｕｌｄ ｒｕｎ ｎｏｒｍ ａｌｌｙ ． Ｔｈｅ ｓｐｅｃｉａｌ ａｉｒ ｆ ｌｏｗ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｉｎｓｔｒｕ ｍｅｎｔ ｗａｓ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｐｏｉｎｔ ｏｆ ｃｈｏｏｓｉｎｇ ａｉｒ ｆ ｌｏｗ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ， ａｎｄ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ ｗａｓ ｓｕｍ ｍａｒｉｚｅｄ． Ｋ ｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏａｌ ｍｉｌｌ；ｐｒｉｍ ａｒ ｙ ａｉｒ； ｍｅａｓｕｒｅ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ
5#炉一次风(磨煤机通风量)优化调整试验小结
5#炉一次风（磨煤机通风量）优化调整试验小结
3月7日对5#炉一次风、磨煤机通风量进行优化调整，试验内容为：
1、对各台磨煤机习惯工况下的一次风管风速进行测量，评估各台磨煤机的风量
分配特性和四根煤粉管的运行特性；
2、分别在约30km3/h风量和34km3/h风量工况下测量一次风管风速，根据测量
结果调整可调缩孔；
3、在5B磨烧印尼煤工况下，测量一次风管风速，评估印尼煤的特性。
锅炉燃烧过程中，一次风由于携带有大量的煤粉，所以对燃烧过程的状况和质量影响极大，一次风风速过低容易造成回火、堵管等不安全因素，反之，一次风风速过高，煤粉着火推迟，影响煤粉的燃尽度，对锅炉效率不利。
同时，一次风风速对排烟中NOx含量也有很大影响，所以有必要对一次风风速进行调整，以确定对各方面均为有利的一次风量。
1、本项试验需在300MW负荷下进行。
2、具体步骤如下：
(1).保持磨煤机出口压力；
(2).记录相关表盘参数；
(3).实测各一次风管风速
(4).调整磨煤机出口风压，考察一次风风速变化，
(5).经过反复测量和调整，综合考虑各种参数的变化情况，最终选取对各方都相对有利的一次风风速作为运行人员推荐一次风风速。
调整前一次风速：
调整可调缩孔A4：100%~95%，C1:100%~90%，D1：100%~95%，D4：100%~95%，F1:85%~100%；
调整后，一次风速：
经过试验，对5#炉磨煤机通风量按下表执行：。
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磨煤机一次风量信号测量与控制侯典来(国电菏泽发电有限公司山东菏泽274032)【摘要】论述锅炉一次风量控制系统与旁路系统构成，分析控制逻辑和系统功能，包括信号测量和执行机构，控制回路正反作用和动作原理，针对运行过程中，经常出现两风量变送器存在偏差问题，进行一次风量取样管路改进；为了克服环境温度对执行机构的影响，进行执行机构改造试验。
【关键词】一次风量控制系统逻辑功能改造0概述锅炉制粉系统采用双进双出钢球磨煤机，一次风正压直吹系统，配3台双进双出钢球磨煤机，6台电子重力计量式皮带给煤机，一次风的作用是与燃料充分混合，一次风流量的大小代表送入炉膛燃料量的多少，创造稳定点火条件，起到输送煤粉至炉膛的作用。
图１一次风控制系统Ｐ＆ＩＤ1一次风量控制一次风量控制系统组成如图2。
图2一次风量控制系统构成一次风差压信号差压变送器分别为PDT7508A1和PDT7508A2、一次风温信号元件分别为TE7508AA和TE7508AB，空预器出口一次风压力PT7505A，热一次风控制挡板CD7506A，非驱动端旁路挡板CD2704A1，驱动端旁路挡板CD2704A2，主要标签如表1。
表1A磨煤机一次风量控制系统主要标签序号标签名称标签描述功能码１ＺＹ７５０６ＡＡ磨热一次风挡扳指令３０２ＣＤ７５０６Ａ＿ＰＯＳＡ磨热一次风挡扳开度３０３ＭＡ＿ＧＲＰＭＳＴＲＢＩＡＳＡ磨组手操站偏值６８４ＭＡ＿ＧＲＰＭＳＴＲ＿ＣＯＡ磨组手操站输出３０５ＰＤＴ７５０８Ａ＿ＨＯＬＤ一次风差压保持６２６ＰＤＴ７５０８Ａ＿ＳＶ一次风差压选择值３０７ＰＤＴ７５０８Ａ＿ＤＥＦ一次风差压缺省值６８８ＰＤＴ７５０８Ａ＿ＳＥＬ一次风差压选择功能块１２９９ＰＤＴ７５０８Ａ＿ＡＶＧ一次风差压平均值３０１０ＴＥ７５０８Ａ＿ＳＶ一次风温选择值３０１１ＴＥ７５０８Ａ＿ＤＥＦ一次风温缺省值６８１２ＴＥ７５０８Ａ＿ＳＥＬ一次风温选择功能块１２９１３ＴＥ７５０８Ａ＿ＡＶＧ一次风温平均值３０１４ＣＤ７５０６ＡＡ磨热一次风挡扳手操站８０１５ＺＹ２７０４Ａ１Ａ磨Ａ１旁路风挡扳指令３０１６ＣＤ２７０４Ａ１＿ＰＯＳＡ磨Ａ１旁路风挡扳开度３０１７ＺＹ２７０４Ａ２Ａ磨Ａ２旁路风挡扳指令３０１８ＣＤ２７０４Ａ２＿ＰＯＳＡ磨Ａ２旁路风挡扳开度３０1.1信号测量一次风差压信号经过风温和风压补偿开方后得到一次风流量信号，一次风差压信号PDT7508A1和PDT7508A2、一次风温信号TE7508AA 和TE7508AB 分别取平均值，计算过程如式1。
其中：Q 代表一次风瞬时流量，单位kg/s ；△P 代表一次风流量差压（PDT7508A_SV ），单位Pa ；PT 代表空预器出口一次风压力（PT7505A ），单位kPa ；TE 代表一次风入口温度（TE7508A_SV），单位℃。
针对运行过程中，经常出现两风量变送器存在偏差问题，在对A 、B 、C 磨煤机一次风量取样管路改造过程中，即从测点两侧取样改为从中间取样，从两侧割除取样管，在正负压侧中间位置各焊接2个三通，分别接2个变送器的正负压侧，消除2个变送器的测量偏差；利用切割机将取样管路从两侧割开，再弯制中间位置焊接，利用压缩空气吹扫，进行密封性试验。
（ａ）（ｂ）图3一次风量取样管路改造(a)改造前；(b)改造后A 磨煤机PDT7508A1变送器正压侧φ10mm 铜管接头连接不良，利用φ10mm 铜管缆重新弯制，更换密封铜套，接头重新紧固，消除了因管路漏气引起的信号不准确现象。
Q1.2控制回路控制系统为单回路，控制器为比例积分控制器，反作用。
当一次风量与磨煤机指令信号存在偏差时，经控制器比例积分控制，去调整一次风挡板的开度，整定控制模块PID参数来满足从磨煤机中输出所需要的煤粉量对应的一次风量。
1.3设定值切换一次风流量的设定值来自协调控制系统的锅炉燃烧指令信号，在正常运行过程中，一次风流量的设定值来源是协调控制系统的锅炉燃烧指令信号与二次风测量值做小选后，作为燃料指令，减去A侧投燃油量和B侧投燃油量，成为燃煤指令，经过高低限以及与单/双端运行方式有关的系数切换后，作为一次风流量的设定值，如图4所示。
A侧二次风量和B侧二次风量经过小选SS-2后，利用与单/双端运行方式有关的系数M-1修正后，再叠加上偏值SG-9，作为二次风测量值，单端运行时，M-1=SG-11，双端运行时，M-1=SG-10。
当停磨顺控过程时第32步：减少燃料量与磨负荷小于燃料指令条件满足时，或当停磨顺控过程时第41步：设定一次风流量最小与磨负荷小于燃料指令条件满足时，则切到控制系统预定义风量设定值，单端运行时为SG-21，双端运行时为SG-20。
在磨煤机单端运行时，设定值以控制系统SG-1模块设定为高限；非单端运行时，以控制系统SG-3模块设定为高限HL-1。
表1A磨煤机一次风量控制系统各给定值序号给定值名称给定值数值序号给定值名称给定值数值１ＳＧ－１２８１１ＳＧ－１２１１．７２ＳＧ－２０１２ＳＧ－１３１７．３３ＳＧ－３５２１３ＳＧ－１４４９４ＳＧ－４８．１３１４ＳＧ－１５４９５ＳＧ－５０１５ＳＧ－１６１３６ＳＧ－６０１６ＳＧ－１７５０７ＳＧ－７０１７ＳＧ－２００８ＳＧ－９１００１８ＳＧ－２１０９ＳＧ－１０２１９ＳＧ－２２３０１０ＳＧ－１１１２０ＳＧ－２３１８1.4超弛信号当启磨顺控过程时，第3步磨驱动的准备条件要求强制关闭热一次风调节挡板，如图5所示。
如果磨煤机一次风入口温度低于160℃，发出CSVE/34200/0086至SCS，当一次风量大于11.35kg/s 而小于11.85kg/s以及大于16.01kg/s而小于16.51kg/s时，分别向SCS发出一次风量为11.6kg/s和16.26kg/s信号，当磨煤机顺控启动逻辑第11A步和第11B步，燃煤指令高限选择一次风量到最小值，单端运行时选择SG-23=18kg/s，双端运行时选择SG-22=30kg/s，否则为SG-17=50kg/s。
图5超弛信号逻辑2旁路风控制旁路风挡板作用是在启动磨煤机顺控中尽快使磨出口温度达到合适值，以满足启磨条件，随着磨的正常运行，逐步将旁路风挡板关闭，如图6所示。
图4一次风量控制系统图6旁路风量控制系统旁路风挡板阀位分别为ZT2704A1和ZT2704A2，磨旁路风设定值是在一次风流量设定值基础上，经过函数模块处理得出磨旁路风挡板开度指令。
控制系统为单回路，调节器为比例-积分调节器，反作用；当两个旁路风挡板反馈位置经函数模块处理取均值与给定值存在偏差时，经调节器比例-积分作用，去控制两个旁路挡板的开度。
当启磨顺控过程时，第3步磨驱动的准备条件要求强制关闭旁路风挡板，当启磨顺控过程时，第11步暖磨过程中要求强制打开旁路挡板至49%开度，如图7所示。
图7旁路风量控制逻辑3执行机构改造试验3.1EC950气动执行机构EC950气动执行机构如图8所示，仪用压缩空气经过手动截止阀和空气过滤器后，形成1.4～8.6bar气源压力，利用三通和四通，分别进入I/P电气转换器、PS压力开关、继动放大器和失气保位/复位阀，PS压力开关感测仪用压缩空气经过手动截止阀和空气过滤器后的气源压力，低于设定值时发出控制气源压力低故障报警。
I/P电气转换器通过1+、5-端子接收4～20mA（DC）指令信号，然后输出2路1.4～8.6bar控制气压信号，分别经过继动放大器和失气保位/复位阀进入气缸，推动活塞直线往复运动，转换成输出轴的正反转动，达到控制热风挡板开度的目的，挡板开度通过F40定位器7-、8+端子输出4～20mA （ＤＣ）反馈信号。
图8EC950气控回路由于该执行机构的环境温度为-20～+60℃，根据高温区域设备巡检记录数据分析，现场实际温度55℃，输出轴挡板一端为120℃，执行机构一端为62℃，造成执行机构串气，输出力矩减小，进行气缸解体更换密封圈，解体步骤如下。
全面检查气缸串气现象，根据检查情况，解体挡板执行机构，更换活塞密封圈，气缸两端小密封圈，输出轴端密封圈，活塞齿轮加油，更换前，确定挡板在全关位置，标记旋转方向，即顺时针关闭还是逆时针关闭，拆卸时记住两个活塞齿轮位置，复装时，让轴在45位置，活动轴以使轴与两个活塞啮合在一起，用扳手转动轴，旋转90正常，否则，重新啮合。
磨煤机热风挡板气动执行机构所处环境温度高，定位器及气缸密封件容易损坏，把磨煤机热风挡板气动执行机构与挡板直联式连接改为铰链连接方式，执行机构更换为ZSLD-100气动执行机构，移位至挡板侧面。
3.2ZSLD-100气动长行程执行机构ZSLD-100气动长行程活塞式执行机构是以压缩空气为动力，接受DCS4～20mA（DC）输入信号，通过定位器转换成0.02～0.1MPa的气压输出信号，转变成与输入信号相对应的转角，以控制热风挡板，如图9所示，技术性能参数如下。
输入信号：4～20mA(DC)，输出转角：0～90，反馈信号：4～20mA(DC)，公称力矩：1000Nm，操作压力：0.5MPa。
确定新执行机构安装位置，槽钢底座制作焊接，用吊车将执行机构吊装到位，输出拐臂与挡板连杆制作安装，气源管路连接，控制指令与反馈信号接线调试。
图9ZSLD-100气控回路热风挡板出现卡涩情况后，运行人员联系锅炉和热工共同处理卡涩问题，到达现场后，热工用执行机构手摇装置操作挡板不动后，锅炉用葫芦拉挡板，暂时拉到运行要求的挡板开度，以便维持挡板正常运行的开度。
查找问题分析原因，经现场检查判断，原因是挡板与执行机构连接的输出轴经过热胀后，将气动执行机构的中心转轴顶紧，导致气动执行机构的力矩降低，处理执行机构的固定底座往外移位后，挡板输出轴与气动执行机构的中心转轴就不犯顶，气动执行机构的力矩不受损失。
调试过程中发现，10%～50%范围内开向速度非常快，无法控制，关向正常，恢复原执行机构，分析此现象与摆动气缸类型、底座固定基础有关，需要进一步探索。
参考文献：［１］文群英，潘汪杰，罗红星．热工自动控制系统．北京：中国电力出版社，２００６［２］谢华文．菏泽发电厂二期工程锅炉岛ＳＡＭＡ图［Ｚ］．山东：山东电力工程咨询院，１９９９［３］ＨＥＺＥⅡＰＯＷＥＲＳＴＡＴＩＯＮＢＯＩＬＥＲＣＯＮＴＲＯＬＬＯＧＩＣＤＩＡＧＲＡＭＳ［Ｚ］．ＥＮＧＬＡＮＤ：ＭＩＴＳＵＩＢＡＢＣＯＣＫＥＮＥＲＧＹＬＩＭＩＴＥＤ，２００１作者简介：侯典来（１９６３－），男，山东梁山人，汉族，１９８５年毕业于山东工业大学，工学学士学位，高级工程师，从事电厂自动化。
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