利港电厂3号炉磨煤机入口一次风风量测量装置改造
利港电厂３号护磨煤机入口一次风
风量侧量装置改造
周群峰，沈炯
（东南大学，江苏南京２１００９６）
［摘要］对利港电厂３号３５０ ＭＷ机组磨煤机入口一次风阿纽巴风量测量装置所存在的问题进行了分析，并用自行设计的机奚形风童测量装置对其进行了改造。实践证明，改造后的浏童装五工作稳定
测量值准确。
【关键词〕磨煤机；一次风；风量测量；机奚形风量测量装置
【中图分类号」ＴＫ２２３【文献标识码」Ａ【文章编号」１００２一３３６４（２００１）０１一００４５一。
利港电厂３号锅炉采用微正压直吹式制粉系统，配置４台Ｂａｂｃｏｃｋ公司制造的１０．８Ｅ型磨煤机，正常时
３台运行１台备用。采用热风档板调节磨煤机人口一次风风ｉｎ Ｉ冷风挡板调节磨煤机出口风粉混合物温度。
由于系统设备布置紧凑，磨煤机人口一次风风道直管段较短，不能满足原阿纽巴流量测量装置的安装要求，
致使一次风风量测量准确性差，波动频率大，影响了锅炉安全、稳定燃烧。
目前，诸多流量测量装置都为差压一速度式，其测
量结果的准确度主要取决于管道通风截面上流速的分
布以及装置本身的准确度。为使管内流体的流速分布在装置标定与实际测量时保持一致，各种装置都要求
在其安装位置前、后留有足够长的直管段。若直管段长度不能满足要求，则要求在装置前加装整流器、稳流栅等，以使流体进人测量装置前流场稳定。且波动频率高，在风量挡板开启、关闭过程经同一点
时，２次测量值存在较大偏差。另外，还存在测量装置
的测孔被灰堵塞、取样管泄露问题。
一次风风量测量存在的问题及其
分析
１．１一次风风量测量存在的问题
３号炉自１９９７年投运以来，磨煤机人口一次风风
量测量值与实际偏差大，测量装置测得的差压信号弱１．２对风量测量存在问题的分析３号磨煤机人口一次风道截面为２ ｘ ｌ ｃｎ，原系统
采用阿纽巴测量装置。按安装要求，阿纽巴装置安装
点前、后至少要有８ ｍ，４．８ ｍ的直管段，但实际磨煤机人口一次风道前、后只有２．５ ｍ，１．５ ｍ的直管段，其间
还布置包括冷、热风调节挡板、风温测点、风压测点等。冷、热一次风在相应的调节挡板后形成交叉、混合，由
于空间有限，加上挡板、分叉弯管等设备的扰流，且因冷、热风密度不同，故在此区域混合剧烈。但混合风在
此区域流场很不稳定，这是引起风量测量偏差大、波动频率高的主要原因，而阿纽巴测量装置差压信号亦较
弱。另外，由于混合风密度修正的温度测点安装在风量测量装置后，此处的温度不具代表性，也是影响风量
测量准确性的原因之一。阿纽巴装置的正压侧开有２
对孔径２ ｍｍ的小孔，由于再生式３分仓空气预热器烟气侧含灰量大，导致测量装置测孔经常被一次风携灰堵塞，不能进行正常测量。测量装置没有专用的排灰
装置，使得装置压力感应腔中的积灰越来越多，直到测
｝热力发电．＂２００１（１）｝函
孔彻底堵死。经上述分析后认为，在保留磨煤机人口一次风管
结构的前提下，只有对测量装置进行改造才能真正解
决风皿测量问题。测量装置后速度场较均匀，同时将气流对测量装置叶
毅的冲击损失降到最小，并使混合一次风流过测量装
置后部分动能转化为压力能，测量装置及导流体肋板
的设计均套用了通风机定子常用设计标准，具体见图１、图２、表Ｉ及表２０２一次风风量测量装置的改造
２．１测量装置的选定由于机翼测量装置要求风道直管段相对较短（机
翼前具有０．６管道当量直径，约为１ ｍ），且测得的差压信号强（可达到气流动压５一８倍），测量过程压力损失
较小，因此决定将测量装置改成机翼形。
机翼测速装置的灵敏度取决于机翼流通截面的收缩比，在机翼两侧风道壁安装导流体肋板，适当缩小风
道通流面积，一方面可增强测量装置灵敏度，另一方面，也可起到稳流作用。此外为使流体能在机翼前充
分发展，在机翼前还加装了稳流栅。图２机界及左、右导流体肋板线形图
表１机翼座标值二三二５（二１００ ２０二４００ ６００ ８００
上０００
２４４．３１ ２００２２七．３２１６ ３１ ８（旧８６ ７５１ ９００４７ ２ｓ２《兀旧
表２左、右导流体肋板座标值二５５二６０二８０二亘二１３０二３５三３０
１１６－一６３５一２４２２．２测量装置的设计改造后的风量测量装置（图１）包括机翼、导流体肋板和稳流栅３部分。
１０３０２４４．３１ ６３５２１１．３二二二二二二二二１ ０３５刀９３１ ８３０９６ ７５２１６．３１２引】２２６３１ ８３５１ ２３５
８１ ７５１ ９３５４２ ２１４３５１９０ ５２０３０１ ６３０１４５二二二二二二二二二二２０３５
改造后的测量效果及分析
１一挽流栅２－测盘装置３，４一左、右导流体肋板图１测，装里总图
机翼为测量装置的主体部分，其正压侧是一个２０号Ａ３ ｄ １５９ ｘ ４．５ ｍｍ的无缝钢管制造的测压管，正对
进气方向开有５个１００ ｘ ３ ｍｍ的榴作为测孔，采用大直径管的目的是使容纳气体空间变大，相对减缓气压
波动频率。负压侧管采用ｄ４２．５ ｘ ３ ｍｍ镀锌钢管，与气流垂直方向均匀开有４个１００ ｘ ３ ｍｍ的槽作为测
孔。为防止测孔被携灰堵塞，特地设计了吹灰管、排灰
口。为使进人测皿装置的混合一次风具有较稳定的流场，测摄装置前还增装了稳流栅。
为改善测量装置的进气条件，使混合一次风经过试验表明改造后，３号炉磨煤机人口一次风量测
母测得数值很稳定，变化趋势和数值与实际一致。以３号炉Ｄ磨煤机为例，改造前，当磨煤机煤量恒定为３７
ｔ／ｈ时，风量在６８ ｄｈ至８２ ｔ／ｈ间大范围波动，波动也
较频繁；改造后，磨煤机在同样的煤量下，风量为７６－８０ ｔ／ｈ，变化平缓（图３，４）。其它磨煤机的测皿情况与
此类同。
４结论
（１）机翼形测量装笠所要求的安装条件相当宽松，只要求在装置前具有０．６管道当量直径的长度。
函｝热力发电・２００１（１）｝
一次风风业
时间ｔ ／ｍｍ
图３ ３号炉Ｄ磨煤机一次风量（改造前）（２）机翼形测量装置测得的差压是气流动压的５一８倍，加上风道左、右两侧装有导流体肋板，使风道
通流截面在此区域一分为二，近似２个矩形文丘里喷
嘴，流过喉部的气流得到加速，两种因素合并起来，使
测量装置获得较大的压差信号。（３）机翼形测量装置的灵敏度与机翼流通截面收缩比有很大关系，利港电厂３号炉改造过程中机翼流
通截面收缩比ｍ＝０．５，在规定的０．３５一０．６５范围内，所以测量装置的流速修正系数基本恒定为一常数。
（４）机翼流通截面接近于流线形，降低了对气流的
阻力，同时气流脱离翼尾时产生的涡流作用也大大减少了对气流的扰动，使得机翼表面的流线稳定，可在较
大的流通截面比范围内获得较稳定的流速修正系数。９０８（）７０６０５（）４０犯２０１００「１于
之泪珍易奴铆闯调国区忆！
［参考文献〕
［Ｉ］宋红东．双文丘利测风装置的多风道风量测量技术改造
［１７．中国电力，１９９７［２１吴永生，方可人．热工测皿及仪表【Ｍ］．水利电力出版社，
１９８８．［３〕水利电力部华北电力设计院技术处．国外大型磨煤机的
应用〔Ｍ］．１９８４．８０
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图４ ３号炉Ｄ磨煤机一次风量（改造后）收稿日期：２０００一１０－２０
７｝ Ｌ一ａ ａ ｝ｆ－４ Ｉｎ Ｉ
ＺＬ一工型钾能料位计采用机电一体化设计，适合煤粉仓防水、防竺卜抗电场磁场：「扰、抗振动等恶劣环境要求下长期可靠运行。能测煤位、从库石灰库灰位、脱水仓水中济位、和常）１ｉ液位，也适合水泥Ｙ行业各种固体物１１１的ＮＭ． ＊Ｐｉｎ ０一１６ｍ，枯度土Ｉ５％，拍出信弓４－２０ｍＡ＊到位、埋锤、Ｉ：下限和双路脉冲信号采样技术先进可靠，１４内石家采用＊测深器为ｖｉ合金全密封设计，防水防尘性好，抗千扰技术完ａ －，防电场磁场干扰，能抑制浪涌电流和浪ｈ小Ｌ压，整机可．Ｓ＇４性高＊组件式设日．进口插件联接，摸具加工，互换性好，软州完ｉｆ，内ｍ自校自检各种保护报警和多种自动恢复功能，整机维护员极少，使川方便，调榷操作简单＊性能价格比较高。性能优于进ｎ同类产品，价格便宜３０％一４０％＊产品终身维修，构件非人为报坏一律无条件更换修义，保吐使用寿命八年以＿Ｅｅ
本产品９８年８月在渭河电厂３００Ｍ Ｗ机组投入１台联系信息国家电力公司热工研究院李崇锦已运行二年以上，２０００年ｅ月又投入２台，运行良好．０２９－３２３６１５１－２５６６西安市兴庆路８０号（７１００３２）
｝热力发电・２００１（１）｝份
利港电厂一期卸船机钢结构加固延寿改造位永超
利港电厂一期卸船机钢结构加固延寿改造 位永超
发布时间：2021-08-25T06:45:56.888Z 来源：《福光技术》2021年7期 作者： 位永超[导读] 利港电厂一期两台卸船机服役时间约 27 年，已进入老化期，钢结构疲态逐步显现，缺陷逐渐增多，如：悬臂梁出现下挠变形、左右两侧拉杆受力不平衡、多处受力点出现裂纹、主箱梁腹板出现内凹变形等等。
江苏利港电力有限公司 江苏江阴 214444
摘要：利港电厂一期两台卸船机服役时间约 27 年，已进入老化期，钢结构疲态逐步显现，缺陷逐渐增多，如：悬臂梁出现下挠变形、左右两侧拉杆受力不平衡、多处受力点出现裂纹、主箱梁腹板出现内凹变形等等。针对这些问题，通过对卸船机钢结构建模计算分析，找出受力薄弱 点，提出钢结构加固延寿方案，并在 #1、#2 卸船机上成功实施。改造后，设备运行稳定，可靠性大大提高，延长了卸船机使用寿命。
关键词：卸船机；钢结构；老化；加固；延寿中图分类号：TH244
引言
利港电厂一期煤码头安装的 #1、#2 卸船机为 80 年代末意大利ANSALDO 工业公司制作产品，产品型式为绳索牵引小车桥式起重机，卸船机额定出力 1200t/h，起重量为 28 吨，抓斗自重 11 吨。于 1992
年建成投用。已经累计使用约 27 年。
据统计，截止到 2018 年 6 月。一期煤码头卸煤量约 6564 万吨，
单台卸船机卸载作业总量约为 3282 万吨，根据起重机设备规范，抓斗填充率正常作业时一般为 0.8，考虑到清仓作业和倒肩作业，抓斗填充率平均按 0.65 计算，则累计作业循环次数达 297 万次, 接近 300 万次， 根据 F.E.M 标准欧洲起重机械设备规范，卸船机的设计寿命（利用等级A8）为抓斗循环作业 300 万次，可见一期码头两台卸船机已达到其设计寿命。
卸船机钢结构存在问题
经历 20 几年的风雨，利港电厂一期码头 #1、#2 卸船机钢结构已逐步进入老化期，并呈加速趋势。主要表现在：前桥架箱梁下盖板锈 蚀严重，腹板出现内凹变形。两斜拉杆受力不平衡，主小车运行时存 在爬坡现象。后桥架箱梁出现下翼板与隔板焊缝整体开裂。运行时， 悬臂摆动大，整机晃动大。
影响锅炉效率的因素及处理
影响锅炉效率的因素及处理
一、锅炉热效率(%)
1、可能存在问题的原因
1.1排烟温度高。1.2吹灰器投入率低。1.3灰渣可燃物大。1.4锅炉氧量过大或过小。1.5散热损失大。1.6空气预热器漏风率大。1.7煤粉粗。1.8汽水品质差。1.9设备存在缺陷，被迫降参数运行。……
2、解决问题的措施
2.1降低排烟温度。2.2及时消除吹灰器缺陷，提高吹灰器投入率。2.3降低飞灰可燃物、炉渣可燃物。2.4控制锅炉氧量。2.5降低散热损失。2.6降低空气预热器漏风率。2.7控制煤粉细度合格。2.8提高汽水品质。2.9根据情况，调整锅炉受热面的布置。2.10必要时改造燃烧器，使之适合燃烧煤种。……
二、锅炉排烟温度(℃)
1、可能存在问题的原因
1.1炉膛火焰中心位置上移，排烟温度升高
1.1.1投入上层燃烧器多，层间配风不合理。
1.1.2上层给煤机给煤量过大。 1.1.3燃烧器摆角位置发生偏移，造成火焰中心位置上移。 1.1.4燃烧器辅助风门开度与指令有偏差，氧气不足，煤粉燃烧推迟。 1.1.5一次风机出口风压高，风速过大，进入炉膛的煤粉燃烧位置上移。 1.1.6锅炉本体漏风，炉膛出口过剩空气系数大。 1.1.7煤粉过粗，着火及燃烧反应速度慢。 1.1.8煤质挥发分低、灰分高、水分高，着火困难，燃烧推迟。 1.1.9磨煤机出口温度低，使进入炉膛的风粉混合物温度降低，燃烧延迟。
1.2因锅炉“四管泄漏”进行堵管，造成过热器、再热器或省煤器传热面积减少。
1.3送风温度高。1.4烟气露点温度高。1.5吹灰设备投入不正常。1.6受热面结焦、积灰。1.7空气预热器堵灰，换热效率下降。1.8水质控制不严，受热面内部结垢。1.9给水温度低。……
2、解决问题的措施
2.1运行措施
2.1.1机组负荷变化，及时调整风量和制粉系统运行方式，保持最合适的炉内过剩空气系数。 2.1.2及时调整炉底水封槽进水阀，保证水封槽合适的水位。 2.1.3煤质发生变化，及时调整燃烧，保证燃烧完全和炉膛火焰中心适当。 2.1.4定期进行受热面吹灰和除渣，保持受热面清洁。 2.1.5保持合适的烟气流速，减少尾部受热面积灰。 2.1.6每班检查燃烧器辅助风门开度情况，保证燃烧有足够氧气。 2.1.7提高给水温度。
循环流化床锅炉一次风机变频改造“抢风”原因及应对措施探讨
循环流化床锅炉一次风机变频改造“抢风”原因及应对措施探讨
摘要 笔者在本文当中分析了循环流化床锅炉一次风机在应用高压变频改造技术中出现的“抢风”问题，并通过协调控制技术解决了这一问题，为高压变频技术在电厂风机系统改造中的成功应用提供了一种新的思路和方法。
关键词 循环流化床锅炉；一次风机；高压变频；协调控制；抢风
循环流行化床锅炉技术是近十几年来迅速发展的一项高效低污染清洁燃烧枝术，它具有燃料适应性广、NOx、SO2低排放、燃烧强度大、负荷调节幅度大等优点，是目前商业化程度最好的清洁燃煤技术之一。但由于其采用的循环流化燃烧技术，导致其风机耗电量大，特别是一次风机耗电量占到厂用电量的20%以上，因此对一次风机的节能改造是有效降低循环流化床机组的有效途径。
对于循环流化床锅炉来说，一次风系统是锅炉燃烧的主要动力系统，通过控制一次风量来控制锅炉的燃烧，燃煤和床料在一次风的作用下在炉膛内呈流化态进行燃烧。但是由于一次风量调节是由风机出、入口挡板控制，节流损失较大，挡板开关速度反应缓慢，调节精度低，且一次风机通常为“驼峰”特性，调整特性差，压力、风量调整不当，风机效率下降明显，严重时导致设备直接过载保护跳闸。这些问题严重制约了一次风系统的节能降耗和运行可靠性。而高压变频技术刚好可以解决这些问题，因此目前成为各发电厂降低设备能耗水平，改善生产工艺，提高设备可靠性的首选。但在高压变频技术根据不同的情况，在工程实践应用中还存在一些具体问题，本文就某电厂一次风机高压变频改造过程中遇到的具体问题进行分析，并提出解决措施。
1 一次风系统变频改造
某电厂#1锅炉为无锡华光锅炉厂480T/H循环流化床锅炉，配套的两台一次风机为6kV\1600kW单级离心风机，冷渣系统采用4台滚筒式冷渣器，排渣口横向均布在布风板上。
风量调节方式采用入口挡板调节，运行方式为两台风机并列运行，改造采用了“一拖一”的改造方案，改造后节电效果十分明显，平均节电率均达到了30%以上。
超超临界1000MW机组二次风量装置改造与优化
设备管理与维修2019翼6（上）超超临界1000MW机组二次风量装置改造与优化
李渊，李晋达（广东粤电靖海发电有限公司，广东揭阳515223）
摘要：以某电厂1000MW机组的二次风量系统为改造对象，将原威力巴型在线测风装置改造为基于文丘里和机翼型相结合的在风道的截面插式安装的风量测量装置。优化整个风量测量逻辑，实现自清灰、测量可靠，消除二次风量测量存在的安全隐患，实现二次风量测量装置准确可靠，保证机组运行安全。关键词：1000MW；二次风量；测量；改造中图分类号：TM62文献标识码：BDOI：10.16621/ki.issn1001-0599.2019.06.530引言超超临界对冲式锅炉采用对旋流燃烧器，二次风作为煤粉燃烧主要氧量来源，稳定着火，确保较高燃烧效率。二次风量作为机组协调控制系统（CCS）的重要控制回路，对机组安全可靠运行有重要影响，其严重偏低时，甚至会触发锅炉主燃料跳闸（MFT）。因此，二次风量测量准确性对机组安全高效运行有着极其重要的作用。1设备概况该电厂1000MW机组二次风测量装置采用威力巴WLB辕SS型在线测风装置，是一种基于皮托管测速原理的压差式测量
检查时段可能的原因处理的方法
检修后刚投入运行碳刷接触面研磨不良，与集电环未完全接触重磨碳刷或更换研磨好的碳刷碳刷通流回路接触电阻大，造成与其他碳刷的负荷分配不均匀检查碳刷与铜辫的接触、铜辫与刷架引线回路中各连接螺丝是否紧固，接触是否良好弹簧与碳刷间失去绝缘，弹簧因流过电流而发热变软，失去弹性恢复弹簧和碳刷间绝缘（跃0.5M赘），如弹簧已失去弹性，则必须更换
运行中使用的碳刷牌号不符合要求，或更换的碳刷牌号错乱检查碳刷牌号，需使用上海摩根的NCC634碳刷碳刷压力不均匀，或不符合要求检查弹簧压力情况，必要时进行调整。碳刷压力（200耀300）g/cm2，各碳刷压力应均匀，差别约10豫碳刷磨短碳刷磨短至不能保持所需压力时必须更换碳刷接触面不洁，在个别或全部碳刷下出现火花用干净帆布擦拭滑环表面，遵守《电业安全工作规程》的有关规定）碳刷、铜辫和刷架间的连接松动，产生局部火花检查连接处的接触情况，并进行紧固碳刷在刷握内摇摆或动作卡涩，火花随负荷而增加检查碳刷在刷握内能否上下自如地活动,更换摇摆和卡涩的碳刷集电环表面凹凸不平在停机时检查集电环（滑环）表面的不平度，应不超过制造厂的规定值，否则，应进行车削打磨处理碳刷间电流分布不均匀用直流钳型表检测碳刷电流分布情况，对负荷过重、过轻的碳刷及时调整，使碳刷压力均匀，位置对准集电环（滑环）圆周的法线方向，更换发热磨损的碳刷碳刷。为了避免碳刷混用造成的危害，7号机组运行时利用晚间负荷低谷时进行大面积碳刷更换工作。更换时，维护人员联系好运行人员，控制更换碳刷的发电机励磁电流在（1800耀2000）A，碳刷更换前后集电环的温度控制在100益以内。更换正极的一半碳刷，更换后经过2h，将新更换的刷握逐个拿出，将碳刷和滑环接触面较光处用金相砂纸磨去一些，帮助碳刷和滑环尽快建立起良好的接触面。在此期间，每30min检查碳刷均流及集电环温度。直至碳刷的均流和红外热像检测情况皆正常后，联系运行人员取消该台机组励磁电流的控制，再观察一段时间后方告完成。原因分析及处理方法，见表1。4总结为了防止发生集电环-电刷装置的烧损事故，一方面需要在设备本身进行改进提高，提高设备的本身质量。另一方面就是要加强设备的运行维护与管理，进而避免更大的运行事故的发生。〔编辑王永洲〕表1原因分析及处理方法
350MW火电仿真机RB仿真试验研究
塑鱼
文章编号：１ ６７１－１ ０４１（２００７）０１－０００６．０２
３５０ＭＷ火电仿真机ＲＢ仿真试验研究
张新颖，金慰刚 （华北电力大学自动化系，北京１０２２０６） 摘要：本文利用ＧＩＳＳ仿真系统对莱电厂３５０ＭＷ火电机组的ＲＵＮ ＢＡＣＫ （ＲＢ）工况进行了仿真．着重对ＲＢ后采用定压运行和滑压运行两种不同的 方式进行试验，结果表明，ＲＢ后采用滑压运行方式更加合理，该仿真试验 对实际机组控制策略的改造提供了有益的参考。 关键词：ＲＢ；仿真机 中图分类号：ＴＰ２０６ 定压运行：滑压运行 文献标识码：Ａ Ｔｈｅ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｆｏｒ ＲＢ ｃｏｎｔｒｏｌ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎ ３５０ＭＷ ＴｈｅｒｍａＩ Ｐｏｗｅｒ Ｕｎｉｔ ｓｉｍｕｌａｔｏｒ
Ｚｈａｎｇ Ｘｉｎｙｉｎｇ，Ｊｉｎ Ｗｅｉｇａｎｇ （Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ，ＮＣＥＰＵ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０： ６．Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｓｉｍｕｌａｔｅ ｔｈｅ ＲＢ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ３５０ＭＷ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔ ｂａｓｅｄ ｏｎ ＧＩＳＳ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｓｕｐｐｏ ｒｔ ｓｙｓｔｅｍ。ａｎｄ ｗｅ ｔａｋｅ ｍｏｒｅ ｃａｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｆｅｒｅｎｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｍｏｄｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｖａｒｉａｂｌｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｍｏｄｅ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｒｕｎｂａｃｋ．Ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｅｄ ｒｅｓｕｌｔ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｖａｒｉａｂｌｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｍｏｄｅ ｉｓ ｍｏｒｅ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ．Ｉｔ ｃａｎ ｄｏ ｓｏｍｅ ｈｅｌｐ ｆｏｒ ｕｓ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｔｍｌ ｄｅｓｉｇｎ ｉｎ ｔｈｅ ｒｅａｌ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｒｕｎｂａｃｋ；ｓｉｍｕｌａｔｏｒ；ｃｏｎｓｔａｎｔ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｍｏｄｅ；ｖａｒｉａｂｌｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｍｏｄｅ １ 引言 ＲＵＮＢＡＣ Ｋ（ＲＢ）功能是协调制系统（ＣＣＳ）的重要组成部 分 ＣＣＳ正常投运后，特别是新建机组按照原国家电力工业部 “火力发电发电厂基本建设工程启动及竣工ｂ验收规程（１９９６年 版）及相关规定 完成１６８ｈ满负荷试运行后．在半年试生产期间 必须进行ＣＣＳ的ＲＢ试验，以保证在ＣＣＳ控制下机组安全运行。 ＲＢ甩负荷功能保证机组在故障状态下自动快速减负荷，以适应故 障状态下机组带负荷的能力，对机组的安全稳定运行起着举足轻重 的作用 通过ＲＢ仿真试验．对提高运行人员的实际运行水平及事 故处理能力有很大帮助，对提高实际机组的ＲＢ试验成功率就有很 大的指导意义。本文以利港电厂为例．利用仿真机开发的ＧＩＳＳ平 台，对利港电厂ＲＢ功能的实施方案及试验结果进行了详细的分 析，并对技术方面的问题进行了深入的探索．研究，以便为今后进 步完善该项工作提供技术指导
华能沁北电厂锅炉风量测量系统改造
华能沁北电厂
锅炉风量测量系统改造
王利国 ，李学忠。，王开柱。 １．华能国际股份有限公司，北京１０００３１ ２．华能沁北发电有限公司，河南济源４５４６６２
１ 存在问题
华能沁北电厂一期２×６００ Ｍｗ超临界机组，原 设计的锅炉风量测量方法存在以下问题： （１）锅炉风量为每一层二次风量与一次风量之 和。由于二次风总风道尺寸较大，风速小，而且直管段 极短，流场速度分布各不相同，风场紊乱不均，如果采 用单点式风量测量较难保证整个量程范围的测量准确 度。因此，必须采用多点测量，取其平均值与一次风量 之和作为锅炉风量值。 （２）一次风量测量采用插入式单测点多喉径测风 装置，安装在每台磨煤机人口。在热态下，由于冷闸效 应，当冷一次风门打开时，实际测得的风量不升反降； 当热一次风门开度超过６Ｏ 以上时，该测量装置测量 的风量值基本不变，导致锅炉风量测量不准确。在机 组ｌ６８ ｈ试运期间，曾经在一次风道的弯道处增加导 流板和紊流栅，但其测量精度没有明显的改善。 （３）由于风道震动较大，导致加速板松动，使得磨 煤机一次风量的测量准确度降低。 由于上述锅炉风量测量问题，影响了锅炉风量自 动调节控制的投入，导致锅炉配风不合理，煤耗大，送 风机功耗大等。所以，必须更新风量测量装置，改进风 收稿日期：２００７—０５—１４ 量检测方法。
２ 风量测量系统改造
由于二次风管是矩形截面管道，直管段较短且风 量又小，宜采用分块式多台多测点测量取其平均值作 为二次风量值；一次风管道为圆形截面，由于直管段相 对较长，风场对称性好，可采用单台多测点测量方式。 华能沁北电厂采用了西安中航流量技术研究所制造的 超利巴ＣＬＢⅡ型多测点式测量装置替代原风量测量 装置。
２．１测量装置改造 对于二次风量测量，在二次风母管上测总二次风 量。因二次风总风管直管前弯头不规则，直管段短，所 以必须采取分块多支测量方法。即将总管划分为４个 矩形块，在每个矩形块截面的平分线上安装１支贯穿 该矩形块风道截面的超利巴ＣＬＢⅡ型流量测量装置。 将４支超利巴ＣＬＢⅡ型流量测量装置的总压和静压取 压管并行连接在一起，构成１套组合式流量测量装置。 每支超利巴ＣＬＢⅡ型流量测量装置有８对测点，共安 装３２个测点，这样可准确测量整个截面的平均风速和 流量值。
施工组织总设计说明
第1章 工程概况与主要工程量 ........................................................................ 3
第1节 工程概况 .................................................................................... 3
第2节 主要工程量及系统简介 .................................................................. 6
第2章 施工进度管理与资源配备 ................................................................... 18
第1节 施工进度管理 ............................................................................ 18
第2节 综合资源配备计划 ...................................................................... 23
第3节 材料及非标的供应 ...................................................................... 31
第3章 施工总平面布置 ............................................................................... 44
第1节 施工总平面布置原则 ................................................................... 44
第2节 施工总平面布置 ......................................................................... 44
利港电厂一期机组6kV零序保护配置合理性分析
利港电厂一期机组6kV零序保护配置合理性分析
摘要：对利港电厂一期机组厂用电系统进行故障分析，提出厂用电6kV零序保护配置存在的隐患，对其配置的合理性提出试探性的改进方法。
关键词：厂用电、零序保护、改进
0 引言
在发电厂中，厂用电的可靠性是发电机组、电厂乃至电力系统安全运行的基本条件。发电厂厂用电系统继电保护的配置和整定取值的原则和方案差别很大。近年来，很多厂都发生过因厂用电继电保护配置不当或定值不合理导致保护误动、影响机组生产的情况，严重影响了机组的安全稳定运行。
1 厂用电系统配置简介
利港电厂一期工程安装2台366MW燃煤汽轮发电机组，发变组单元接线，以220kV电压接入系统。厂用电系统由机端高厂变低压侧6kV接入，如图1所示。高厂变为Dyn1点接线，低压侧中性点经200电阻接地。高厂变低压侧通过进线开关分别接至机组6kV一段、机组6kV二段。#01启动变由220kV系统引入，低压侧中性点经200电阻接地，分别接至公用6kV一段、公用6kV二段，并同时与机组厂用电通过备进开关互联。
图1 一期6kV厂用电配置图
#1、2机发变组保护均采用南瑞985保护装置，其中高厂变配置了高厂变差动保护、高压侧复压过流保护、过负荷保护。高厂变低压侧保护未配置。高厂变低压侧的零序保护配置在6kV进线开关的综保装置内，即由6kV综保实现低压侧零序保护功能，CT采用低压侧中性点CT，变比为20/1，分别进入机组两段U开关综保装置。
#01启动变保护采用南瑞985T保护装置，配置变压器差动、过励磁、高压侧相间后备保护，低压侧相间后备未配置保护。低压侧零序保护配置在6kV进线开关的综保装置内部，CT采用低压侧中性点CT，变比为20/1，分别进入公用一段、二段进线开关综保装置。
2 厂用电故障分析
2.1高厂变低压侧故障分析
图2 高厂变短路故障分析图
如图2所示，在高厂变低压侧①处发生单相金属性直接接地故障，此时高厂变低压侧中性点CT产生零序电流。根据低压侧中性点接地电阻为200，可以得出低压侧单相接地故障零序电流为。 根据进线开关零序保护定值，两个U开关零序保护均启动，经过一定延时后，保护动作出口，跳开各自所在的U开关。U开关跳闸后，机组厂用电一段、二段电压开始跌落。由于U开关保护动作闭锁机组快切装置，此时厂用电面临无法切换的局面，机组厂用电电压继续跌落，直至失电。
E型磨煤机制粉系统调整试验与分析
２０１１年９月 江苏电机工程 Ｊｉａｎｇｓｕ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ 第３０卷第５期 ７９
Ｅ型磨煤机制粉系统调整试验与分析
张志亮
（江苏利港电力有限公司，江苏无锡２１４４４４）
摘 要：通过冷态下磨煤机出口一次风量的标定、热态下磨煤机出口风粉测量及煤粉系统调整测试，分析了各粉管风 速、粉量偏差，根据煤粉细度对各台磨煤机折向门挡板进行调节，了解折向门一煤粉细度特性，并在典型磨煤机上进行 了变风煤比等一系列调整试验，针对Ｅ型磨煤机运行特点，制定了制粉系统的优化运行方式。 关键词：热能动力工程；制粉系统；Ｅ型磨煤机
中图分类号：ＴＫ２７７．１ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１００９—０６６５（２０１１）０５—００７９—０３
江苏利港电力有限公司４号锅炉为英国ＢＥＬ
和武汉锅炉厂联合设计、武汉锅炉厂制造的亚临界
参数、自然循环、一次中间再热汽包炉，于１９９８年
投产 在１０多年的热态运行、多次大小修对主辅设
备的改造和调整后．其运行特性发生了变化．长期
以来习惯的运行方式已不能满足当前形势下锅炉
安全、经济和环保运行的要求。目前，４号锅炉存在
着部分燃烧器着火点太远、火焰冲刷后墙、飞灰可
燃物含量偏高等问题。因此，利港电力有限公司对４
号锅炉制粉系统运行方式进行了优化调整…
１试验内容及试验标准
该次４号锅炉制粉系统调整试验分为２个阶
段：冷态试验阶段，主要包括冷态下磨煤机出１：３一
次风量的标定，共１２个工况，如表ｌ所示；热态试
验阶段．主要包括热态下磨煤机出口风粉测量及煤
粉系统调整测试，共１５个工况，如表２所示。
表１冷态下磨煤机出口一次风量标定试验工况设置
编号 工况说明 编号 工况说明 ＰＡＴ一０１ Ａ磨煤机．小风量 ＰＣＴ—Ｏ１ Ｃ磨煤机．小风量 ＰＡＴ一０２ Ａ磨煤机．中风量 ＰＣＴ一０２ Ｃ磨煤机．中风量 ＰＡＴ一０３ Ａ磨煤机．大风量 ＰＣＴ一０３ Ｃ磨煤机．大风量 ＰＢＴ一０１ Ｂ磨煤机．小风量 ＰＤＴ一０１ Ｄ磨煤机．小风量 ＰＢＴ一０２ Ｂ磨煤机．中风量 ＰＤＴ一０２ Ｄ磨煤机．中风量 ＰＢＴ一０３ Ｂ磨煤机．大风量 ＰＤＴ一０３ Ｄ磨煤机．大风量
FW锅炉再热器管超温分析和锅炉改造
Ｆｗ镝炉苒 热嚣管越溢分析釉镛炉改遭
贾宏禄
（江苏利港电力有限公司，江苏江阴 ２１４４４４）
摘 要：利港电厂为解决２台进口ＦＷ锅炉投产以来再热器管壁严重超温问题，在２号锅炉上进行了在再热
器进口侧加装节流管圈的改造．在ｌ号锅炉进行了改变燃烧器旋向分布的改造．使再热器金属温度分布均匀
性均有了很大改善．不同程度地解决了再热器金属超温的问题。在锅炉燃烧系统低氮改造后，又通过多次试
验找到了在运行中用调整ＯＦＡ（燃尽风）风量来调整再热器金属温度分布控制超温的方法，使再热器金属
温度分布均匀性有了进一步改善 根据２台锅炉的改造效果分析，在一台锅炉上同时进行再热器进口加装节
流管圈和改变燃烧器旋向分布的改造．完全可以解决采用前墙燃烧的ＦＷ锅炉再热器金属超温的问题。
关键词：锅炉：再热器：烟温偏差；ＯＦＡ；氧容积分数；管壁超温
中图分类号：ＴＫ２２３．３ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００４．９６４９（２００８）１１－００４２．０５
０引言
锅炉再热蒸汽压力低、比容积小．传热系数较过
热蒸汽小．再热器的冷却条件差．对一次中间再热的
锅炉再热蒸汽两侧无交叉．当出现热交换偏差时容 易发生锅炉再热器金属超温 利港电厂２台进口
ＦＷ锅炉投产以来再热器管超温严重．影响了机组
的安全运行 为了解决再热器金属超温问题．对再热
器各管屏金属温度分布和流量分配设计值进行了分
析．并对烟气温度进行实际测量、分析来查找超温原 因．然后分别在２台锅炉上采用在再热器进口加装
节流管圈和改变燃烧器旋向分布的不同方法对锅炉
进行改造．同时结合调整燃尽风的方法使锅炉再热
器金属超温得到了解决
１ 锅炉设备及运行状况简介
１、２号锅炉是为３５０Ｍｗ机组配套．由福斯特
惠勒公司生产的亚临界自然循环汽包锅炉．２０世纪
８０年代后期产品．每台炉配有１６只流量可调的双
调风喷燃器．．１６只喷燃器分４层全部布置于前墙．
由上至下编号依次为ＡＢＣＤ 每只喷燃器配有一电