过热器
1.5 过热器及其减温器的检修
1.5.1 设备概述
过热器的系统布置应能满足蒸汽参数的要求，并有灵活的调温手段，还应保证运行中管壁不超温和具有较高的经济性等，其复杂性与锅炉参数有关。
锅炉过热器的分级或分段，应以每级或每段的蒸汽焓增不超过250~420kJ/kg (60~100kcal/kg)为宜，以减少热偏差。各级或各段间的蒸汽温度的选取应考虑钢材的性能。例如，20号碳钢管，金属温度不超过480oC，蒸汽最高温度宜为400oC左右。当蒸汽温度为450oC或以上时，就要采用合金钢制造。过热蒸汽的减温器一般设置在两级或两段之间，因此过热器的分级或分段应考虑汽温调节的反应快慢问题。
1.5.1.1 过热器系统的组成
耒阳电厂300MW锅炉过热器系统由顶棚过热器、包墙管过热器、一级过热器（低温过热器）、屏式过热器及二级过热器（高温过热器）组成。
a. 顶棚过热器和包墙管过热器
顶棚管位于炉膛和水平烟道上部，由140根Ф76×8mm、管材为SA-213T12的光管与12×35、材质为12Cr1MoV扁钢(或销钉钢)焊成的鳍片管组成。
为了便于过热器和再热器管子穿过，管子之间的节距为150mm，并且管间采用间断鳍片结构。顶棚管和穿墙管处的密封形式为：先在鳍片上打耐火塑料，再置以高冠板结构的金属密封。
包墙管绝大多数为膜式壁结构，并根据运输条件最大限度地在厂内组装。蒸汽在顶棚和包墙管过热器的流程较复杂。
来自汽包的饱和蒸汽由30根Ф133×12mm、SA-106C的饱和蒸汽连接管引入顶棚进口集箱（Ф244.5×40mm、SA-106C）。蒸汽流经炉膛顶棚管后，汇集于尾部竖井（HCP）前墙上集箱，然后分两路进入一级过热器。
一路流程为：HCP前墙上集箱（Ф245×40mm、SA-335P22）→③186根Ф42×9/5.5、 12根Ф133×12mm的饱和蒸汽SA-213T12管的HCP前包墙管组→HCP前墙下集箱
4根Ф133×12mm的饱和蒸汽连接管→水平烟道侧墙下集箱→106根Ф42×5.5mm、SA-213T12管的水平烟道侧包墙管组
连接管→HCP前侧墙下集箱→⑦54根Ф42×5.5mm、SA-213T12管的HCP前侧墙包墙管组
→水平烟道侧墙上集箱→12根Ф133×12mm的饱和蒸汽连接连接管
尾部竖井隔墙上→HCP前侧包墙上集箱→4根Ф133×12mm的饱和蒸汽连接管
集箱→④186根Ф51×6.5mm、SA-213T12尾部竖井隔墙管组→一级过热器进口集箱（Ф244.5×45mm、SA-106C）。
另一路流程为：HCP前墙上集箱→②186根Ф42×5.5mm、SA-213T12管的HCP后包墙管组→HCP后墙下集箱→8根Ф133×12mm的饱和蒸汽连接管→HCP后侧墙下集箱→⑦108根Ф42×5.5mm、SA-213T12管的HCP后侧墙包墙管组→HCP后侧墙上集箱→8根Ф133×12mm 的饱和蒸汽连接管→尾部竖井隔墙上集箱→一级过热器进口集箱。此路自HCP后墙下集箱后有一小部分蒸汽通过4根Ф133×12mm的饱和蒸汽连接管引入至隔墙下集箱，再经⑤186根Ф42×5.5mm、SA-213T12管的下部隔墙管组进入一级过热器进口集箱。
包墙管的规格Ф42×5.5mm，节距一般为112.5mm，材质为SA-213T12。Ф133×12mm 的蒸汽连接管材质为SA-106C。
除特殊说明外，集箱均为Ф219.1×36mm、SA-106C。
b. 一级过热器（低温过热器）
一级过热器位于尾部竖井烟道的后烟道内，采用逆向流动。它由三段卧式布置的蛇形管组和一垂直出口管段及进、出口联箱组成。
三段水平管组由管径为Ф51×5的管束组成，横向节距为112.5mm，两管圈并绕，沿宽有186片，每段管组间留有一定的检修高度，管组由省煤器引出管悬吊，将重量通过出口联箱支承在钢梁上。垂直出口管段由管径为Ф51×5钢管组成，横向节距为225mm，四管圈并绕，沿炉宽有93片。
为了保持蛇形管纵向节距固定及管束平面的平整，在一级过热器的管束上装设了管夹，管夹通过扁钢与悬吊管上的吊耳相连，各蛇形管由管夹的下部夹住。为确保管夹在高温下有足够的强度，材料采用1Cr18Ni9Ti，固定管夹沿竖井深度方向设有三道。过热器通过卡板、U型杆等结构与悬吊管构成了管排间的横向定位装置。
每段蛇形管上方两端弯头每隔一定距离用拉板与后烟井隔墙及后墙连接在一起，随锅炉的膨胀方向一同向炉后膨胀。此外，在每组蛇形上部靠后墙的弯头上方设置了阻流板，以避免产生局部烟气走廊。
由于三段水平管组的壁温不同，分别采用了不同的材料，下段管组的材质为SA-106C，中间管组材质为SA-213T12，上段管组的材质为SA-213T22。一级过热器的出口段的材质为SA-213T22。
c. 屏式过热器
屏式过热器位于炉膛上部，由外径为51mm、壁厚为6~8.5mm、材质为SA-213T12和SA-213T22的钢管组成，横向节距为1500mm，22管圈并绕分前后两束，沿炉宽布置12片。
屏式过热器管子间的纵向定位采用耐热不锈钢制成的滑动连接件，如图8-10所示。它由一块凹形和两块凸形滑动块组成，分别焊在两相邻的管子上。连接件既限制了管子的横向位移，又能保证管子在轴向的相对滑动。短小的滑动块装设在管间，可少受高温烟气的辐射，且滑动件直接与管壁相焊，导热效果好，壁温较低，因此滑动连接件冷却良好，适应受热面高温工作环境的需要。连接件沿管屏高度方向布置了4处。
过热器管子间的横向定位采用流体冷却定位管。流体冷却定位管中的蒸汽从后烟道竖
井隔墙出口集箱分三路引出，其中一路进入屏式过热器的横向定位管，带有定位块的管子从屏式过热器的第一根与第二根管子间成水平方向横向穿越，插入管屏上的支承块中，使每片管屏保持所需的横向节距。
屏式过热器的定位管采用了外径为51mm，壁厚为 6.5/9mm，材质为SA-213T22、SA-213T91、SA-213TP347H的钢管组成。
d. 二级过热器（高温过热器）
二级过热器位于折焰角上方，采用立式、顺流布置方式。它由进口和出口两个管组及进出口集箱组成。
进口管组由外径为51mm，壁厚为6~8.5mm、材质为SA—213T12和SA—213T91的钢管组成，横向节距为600mm，11管圈并绕，沿炉宽有35片。出口管组由外径为42mm，壁厚为7.5/8mm、材质为SA—213T22的钢管组成，横向节距为300mm，8管圈并绕，并使出口管束夹在中间，以减少烟气辐射热，保护高温的出口管束。出口管组沿炉宽共有70片。
高温过热器的管间纵向定位采用由耐热的不锈钢制成的滑动连接件，与屏式过热器的纵向定位类似。高温过热器的管间的横向定位采用流体冷却定位管，与屏式过热器的横向定位类似。
该锅炉的屏式过热器、高温过热器及高温再热器均采用高冠密封支承系统结构，通过炉顶管将重量支承在钢梁上。
1.5.1.2 过热器系统的流程
工质在整个过热器系统的流程如下：汽包出来的饱和蒸汽→顶棚过热器及包墙管过热器→一级过热器进口集箱→一级过热器→一级过热器出口集箱（Ф558.8×75mm、SA-335P12）→一级喷水减温器→屏式过热器进口集箱（Ф533.4×55mm、SA-335P22）→屏式过热器→屏式过热器出口集箱（Ф533.4×65mm、SA-335P12）→屏式过热器出口交叉连接管→二级喷水减温器→二级过热器进口集箱（Ф533.4×60mm、SA-335P22）→35个分集箱（Ф168×28mm、SA-335P22）→二级过热器进口管组→35个分集箱（Ф193.7×36mm、SA-335P12）→二级过热器出口管组→过热器出口集箱（Ф812.8×90mm、SA-335P91）→经主蒸汽管道进入汽轮机高压缸。
锅炉过热器及再热器常用材料的允许温度见下表。由表可知，过热器及再热器所用材料取决于其工作温度。当金属管壁温度不超过500oC时，可采用碳钢；当金属温度更高时，必须采用合金钢或奥氏体合金钢。
表- 过热器和再热器常用钢材的允许温度
钢号受热面管子允许温度（oC）联箱及导管允许温度（oC）20号碳钢500 450 10CrMo910 540 540 12CrMo，15MnV 540 510
15CrMo，12MnMoV 550 510
X12CrMo91(HT) 560
12Cr1MoV 580 540
12MoVWBSiRe（无锘8号）580 540
12Cr2MoWVB（钢102）600~620 600
12Cr3MoVSiTiB (Π11) 600~620 600 Mn17CrMoVbBZr 620~680 620~680 Cr5Mo 650
X20CrMoWV121(F11) 650 600
X20CrMoV121(F12) 650 600 Cr6SiMo 800
4Cr9Si2 800 25Mn18Al5SiMoTi 800
Cr18Mn11Si2N 900
Cr20Ni14Si2 700 1100
Cr20Mn9Ni2Si2N 700 1100 TP-347H 720 700
TP-304H 720 704 T91 700 700
为保证锅炉安全运行，其受压元件必须有超压保护功能，可通过在不同部位布置一定数量的安全阀来实现。B&WB1025/17.2-M锅炉过热器系统设置了2只安全阀，再热器系统设置了5只安全阀。过热器和再热器系统的安全阀的主要特性见表8-3，其中再热器进出口安全阀的总排放量（947.120t/h）大于再热器蒸汽流量（849t/h）。
多流程多段式板式换热器
板式换热器板片广泛应用于冶金、石油、化工、食品、制药、船舶、纺织、造纸等行业，是加热、冷却、热回收、快速灭菌等用途的优良设备。板式换热器已成为工业生产，余热利用，建筑舒适化的重要的必不可少的设备；也说明换热器的技术和应用达到了更高的水准。目前已生产的装置有板式换热机组，热泵机组，制冷机组，蒸发装置，空冷装置和催化重整装置等。今后，随着经济的不断发展，还会出现更多的装置。 换热器原理是每张板式换热器板片包含两个部件：金属板：按不同传热工况压制成不同的形状以保证最佳效果；橡胶垫圈：安装在沿板片周边的垫圈槽内，形成密封和介质导流。金属板片安装在一个侧面有固定板和活动压紧板的框架内，并用夹紧螺栓夹紧。板片上装有密封垫片，将流体通道密封，并且引导流体交替地流至各自的通道内，形成热交换。流体的流量、物理性质、压力降和温度差决定了板片的数量和尺寸。波纹板不仅提高了湍流程度，并且形成许多支承点，足以承受介质间的压力差。金属板和活动压紧板悬挂在上导杆，并由下导杆定位，而杆端则固定在支撑柱上，由于具备高性能、省空间、省能源、维护简单等许多优点，板式换热器已获得各产业的高度肯定。 换热器使用1--2年的周期后需要进行必要的拆检、清洗、打压测试等。对于变形或穿孔等存在问题的板片需要及时更换，在这过程中散热板片的装配必须严格按流程图排列。流程图是按冷却工艺设计的，采用并联或串联的方式将各板片连接起来，常见的有单流程和双流程(或多流程组合)换热器，单流程换热器的介质接人和流出管口通常都固定压板一侧，热介质和冷介质又分别在固定压板垂直轴线的单侧布置，同一种介质同时在左侧或同时在右侧。换热器通道内，横向换热片与横向隔片错层、交错布置，横向换热片与横向隔片之间、横向换热片与隔热层或隔热块内壁之间、横向隔片与换热壁之间都有间隙，所形成的工质横向流动通道和纵向流动通道相间连通，构成整条工质流动通道。换热器通道的材质要求耐高温、耐高压、导热性好；隔热层或隔热块的材质要求耐高温、耐高压、绝热性好；承压壳的材质要求耐高温、耐高压、导热性差；绝热层的材质要求耐高温、绝热性好。 为了使客户的板式热交换器维持在最佳状态，ARD艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司艾瑞德凭借多年多年积累的技术经验，提供“拆解、清洗”“改善作业”“当地服务”等丰富为了使客户的板式热交换器维持在最佳状态，ARD艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司艾瑞德凭借多年多年积累的技术经验，提供“拆解、清洗”“改善作业”“当地服务”等丰富的服务菜单，开展维修保养服务。 维修保养服务以“取回厂检查整修”和“现场清洗维护”为主，“取回厂检查整修”将客户的板式热交换器主机取回保养，在恢复最佳状态后送返。“现场清洗维护”是公司专业工程师携带专业设备到用户现场进行作业，时间短，效率高，不会耽误客户生产经营。此外，还提供咨询等各种服务菜单，帮助客户维持板式热交换器的最佳状态。 客户可以根据使用条件和状况选择服务种类，因此可以通过多种方式维护机器的最佳运转状态。
阻尼器设计
1.结构设计 2.工作原理 2.1磁流变液 磁流变液是在1948 年被Rabinow,J.发明的一种由非磁性基液（如矿物油、硅油等）、微小磁性颗粒、表面活性剂（也称稳定剂）等组合而成的智能型流体材料。在无磁场加入的条件下，磁流变液将表现为低粘度较强流动性的牛顿流体特性，加入磁场后，则会表现为高粘度低流动性的Bingham 流体特性。 非磁性基液是一种绝缘、耐腐蚀、化学性能稳定的有机液体。基液所拥有的特征是：粘度较低，磁流变液在没有磁场加入的条件下表现为低粘度状态，这样能够较好的降低磁流变液的零场粘度； 沸点高、凝固点较低，这样就可以确保磁流变液在温度变化波动较大的环境下工作依然可以保持较高的稳定性；较高的密度，能够保证磁流变液不会因沉降问题而无法正常使用； 无毒无味、廉价，保障其安全性的同时做到能够广泛使用。 微小磁性颗粒是一种可离散、可极化的软磁性固体颗粒，其单位是微米数量级的。其主要的特征有[5]： 低矫顽力，对于已经磁化过的液体，加较小的磁场就能够使其恢复零磁场状态，即拥有较高的保磁能力； 高磁导率，能够在弱磁场中获得较强的磁感应强度从而节约能量；磁滞回线狭窄、内聚力小； 磁性颗粒的体积应相对大一些，用于存贮更多的能量。 表面活性剂是可以增加溶液或混合物等稳定性的化学物质。在实际使用过程中，磁流变液比较容易出现沉降分层现象，所以需要在磁流变液中加入表面活性剂保证物理化学性能的平衡，减少分层、降低沉降。 2.2磁流变液的工作模式 磁流变液在外加磁场影响下出现磁流变效应现象，改变流体的表观粘度、流动状态，从而改变剪切屈服应力等参数，使输出的阻尼力能够实时变化，达到所期望的目的。现如今，磁路变液的一般工作模式有三类：流动式、剪切式及挤压式，如下图所示。 （a）流动式（b）剪切式（c）挤压式 图1-3 磁流变液工作模式 Fig. 1-3 MR fluid working mode 流动式：如图1-3（a）所示，在两块固定静止的磁极板中间具有充足的磁流变液，对磁流变液施加一个压力使其流过两磁极板，其中，两极板之间外加了与磁流变液运动方向垂直的磁场。当磁性液体经过磁场时，其流体特性与流动状态被改变从而产生剪切应力即阻尼力。改变线圈的输入电流强弱从而使磁场强度发生变化，阻尼力也会跟着变化，实现实时调节的效果。流动式多用于控制阀、阻尼器、电磁元件等的设计。
过热器
2#锅炉过热器组合安装施工技术措施 1、概述 1.1工程概况 本工程由滨州市滨北新材料有限公司投资建设，位于滨州市经济技术开发区，规划容量为4×330MW燃煤机组，同步建设烟气脱硫装置、预留烟气脱硝装置。采用烟塔合一技术。锅炉选用四川华西能源工业有限公司生产的亚临界、自然循环、单炉膛四角切圆燃烧、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、半露天布置、全钢构架、全悬吊结构、炉顶金属屋面带防雨罩的HX1190/18.4-Ⅱ4燃煤锅炉。 1.2结构特点 过热系统的组成包括：后竖井区布置前包墙、左（右）侧包墙、后包墙及顶包墙过热器、低温过热器；炉膛顶部布置顶棚过热器、全大屏过热器、屏式过热器；延伸侧布置高温过热器。包墙过热器布置在尾部为四周墙体，高温过热器管屏布置在延伸侧水平烟道上部，全大屏过热器布置在炉膛上部k2-k3处，屏式过热器布置在靠炉膛k3处，低温过热器布置在后竖井省煤器上部。 延伸侧包墙上集箱标高为（63700）；水平烟道下集箱标高（52760）；后竖井侧包墙上、下集箱标高（63700,39360）；后竖井前、后包墙下集箱标高（39360）；顶棚过热器进、出口集箱标高（62800），高温过热器进、出口集箱标高（66100,66300），全大屏过热器进、出口集箱标高（63700），屏式过热器进、出口集箱标高（64800,65300），低温过热器出口集箱标高（64800）。 工程量如下：
二、编制依据： 2.1 《电力建设安全工作规程》（第1部分：火力发电厂） 2.2 华西能源工业股份有限责任公司锅炉过热器图纸及相关技术资料 2.3《电力建设施工质量及验收技术规范》锅炉机组篇 DL/T5047-2005 2.4《电力建设施工质量验收及评价规程》第2部分锅炉机组(DL/T 5210.2-2009) 2.5《电力建设安全健康与环境管理工作规定》（2002-01-21） 2.6《火力发电厂焊接技术规程》DL/T 869-2012 2.7《电力建设施工质量验收及评价规程》焊接篇(DL/T 5210.7-2010) 2.8《电力工业锅炉压力容器监察规程》 (DL612-1996) 2.9《工程建设强制性条文》电力工程部分第一篇《火力发电工程》2006版 2.10《施工组织总设计》 2.11《锅炉专业施工组织设计》 2.12《锅炉安装说明书》 三、施工准备：
锅炉过热器、省煤器及蒸发器安装.
平谷区生活垃圾综合处理厂技改升级工程 锅炉过热器、省煤器及过热器安装方案 山东淄建集团有限公司 2015年12月25日
目录 1.适用范围 (3) 2.编制依据 (3) 3.工程概况 (3) 4.主要施工机具及人力资源配置 (3) 5.作业条件 (4) 6.作业顺序 (5) 7.作业方法 (5) 8.工艺质量要求 (8) 9.安全管理、文明施工及环境保护 (9) 10.成品保护要求 (10) 11.常见质量通病及防止措施 (11) 12.十项安全违章行为及防止措施 (11) 13. 作业危险源辨识与风险评价及控制对策表 (13)
1.适用范围 本施工方案适用于谷区生活垃圾综合处理厂技改升级工程-设备安装工程，无锡华光锅炉股份有限公司生产的UG-300-23.8/4.0/400-W单锅筒、自然循环中压锅炉过热器、省煤器及蒸发器的安装。 2.编制依据 2.1《电力建设施工技术规范》(锅炉机组篇)DL/5190.2-2012 2.2《火电施工质量检验及评定标准》(锅炉篇)DL 5009.1-2014 2.3《蒸汽锅炉安全技术监察规程》TSG G0001-2012 2.4《电力建设安全工作规程》DL 5009.1-2012 2.5无锡华光锅炉股份有限公司提供的图纸、说明书及有关技术资料。 2.6《平谷区生活垃圾综合处理厂技改升级工程-设备安装工程施工组织设计》 2.7近几年施工过的同类或类似工程的成熟施工经验 3.工程概况 本锅炉蒸发器受热面共34片，管子的材料为20G/GB5310，横向节距为150mm，纵向节距120mm，并布置了2根Ф159×8的上升管和下降管,形成了一个独立的自然循环回路。过热器由低温段、中温段和高温段三级过热器组成，水平布置在炉室Ⅲ内，两级喷水减温器布置在三级过热器之间。饱和蒸汽由二根Ф133×6的管子引入低温过热器入口集箱，再进入34排Ф38×5的管子组成低温过热器，蒸汽经过I级喷水减温器后引入中温过热器的入口集箱，再进入34排Ф38×5管子组成的中温过热器，然后蒸汽经过Ⅱ级喷水减温器后进入高温过热器入口集箱,再进入34排Ф38×5管子组成的高温过热器，最后过热蒸汽进入汇汽集箱，高温过热器管子材料为12Cr1MoVG，中温、低温过热器管子材料为20G/GB5310。省煤气分五组布置，每组由21排Ф38×5的无缝钢管组成，材料为20G/GB5310，横向节距为108mm，纵向节距为100mm。在每组省器上均留有检修空间及相应的门孔。 4.主要施工机具及人力资源配置 4.1作业机械、工具、仪器、仪表的配备，见下表
板式换热器的换热计算方法
板式换热器的计算方法 板式换热器的计算是一个比较复杂的过程，目前比较流行的方法是对数平均温差法和NTU法。在计算机没有普及的时候，各个厂家大多采用计算参数近似估算和流速-总传热系数曲线估算方法。目前，越来越多的厂家采用计算机计算，这样，板式换热器的工艺计算变得快捷、方便、准确。以下简要说明无相变时板式换热器的一般计算方法，该方法是以传热和压降准则关联式为基础的设计计算方法。 以下五个参数在板式换热器的选型计算中是必须的： 总传热量(单位:kW). 一次侧、二次侧的进出口温度 一次侧、二次侧的允许压力降 最高工作温度 最大工作压力 如果已知传热介质的流量，比热容以及进出口的温度差，总传热量即可计算得出。 温度 T1 = 热侧进口温度 T2 = 热侧出口温度 t1 = 冷侧进口温度 t2= 冷侧出口温度 热负荷
热流量衡算式反映两流体在换热过程中温度变化的相互关系，在换热器保温良好，无热损失的情况下，对于稳态传热过程，其热流量衡算关系为： （热流体放出的热流量）=（冷流体吸收的热流量） 在进行热衡算时，对有、无相变化的传热过程其表达式又有所区别。 （1）无相变化传热过程 式中 Q----冷流体吸收或热流体放出的热流量，W； m h,m c-----热、冷流体的质量流量，kg/s； C ph,C pc------热、冷流体的比定压热容，kJ/(kg·K)； T1,t1 ------热、冷流体的进口温度，K； T2,t2------热、冷流体的出口温度，K。 （2）有相变化传热过程 两物流在换热过程中，其中一侧物流发生相变化，如蒸汽冷凝或液体沸腾，其热流量衡算式为：
过热器安装
主要施工方法和步骤 1、设备清点、编号及摆放。根据图纸所示联逢和管排的管子规格、形状、外形尺寸、管子数量、附件、孔门布置等信息，清点设备并进行编号。所有散屏在组合场进行预组合。 2、地面准备： 1）仔细检查设备外表有无裂纹、撞伤、压扁、砂眼和分层等缺陷，如外表缺陷深度超过管子壁厚的10%以上时，应通知业主、监理和厂家代表，共同协调处理，处理完成后办理签证。 2）检查设备所有的厂家焊缝高度是否符合图纸，是否存在有咬边、裂纹、气孔和夹渣等缺陷，如发现上述情况应上报并及时处理。 3）检查联箱、管排及管子等设备外形尺寸是否符合图纸，是否出现大的变形，否则应进行校正，并填写设备缺陷单。 4）联箱吊装前，必须用压缩空气清理干净，不得有尘土、铁锈、积水及其他杂物，管座应无堵塞，仔细检查联箱各管座的角焊质量，根据联箱主要成排管座的位置，采用绷钢丝量弧长法在联箱两端面划出纵横中心线，并用样铳做出中心点标记。 5）过热器设备多为合金元件，应进行100%的光谱检查，并做出明显标记。安装后必须100%复查。 6）过热器管排和散管在安装前，必须进行空气吹扫和通球试验。所有管件首先用压力不小于0.5MPa的压缩空气逐根吹扫管子，直至出口空气中不携带尘土、铁锈、污水及其他杂物时为止。然后采用钢球（球径符合《电力建设施工及验收技术规范》锅炉机组篇）进行通球试验，检查管子内部是否畅通，有无堵塞，通球时必须有监理进行旁站监督。通球后应办理隐蔽工程签证并进行临时封堵，防止杂物进入。如发现通球不过的情况应通知监理和厂家代表，协商处理，并办理签证。 7）对口焊接前，为确保管内无杂物，应再进行一次通球试验，并经班组、工地、质检、监理四方签证后方可进行对口焊接。 8）按照图纸要求对管排和管子等部件进行编号，以便于保管和安装。管排和管子编号按照从左到右的顺序进行，并标明前后方向。
HG195225.4-YM1型锅炉过热器系统简介
HG195225.4－YM1型锅炉过热器 1.概述 过热器是把饱和蒸汽加热到额定过热温度的锅炉受热面部件。按传热方式，过热器可分为对流、半辐射和辐射三种型式。按结构，过热器可分为蛇形管式、屏式、壁式和包墙管式四种。 随着蒸汽参数的提高，过热蒸汽及再热蒸汽的吸热量占工质总吸热量的比例越来越高，亚临界机组已达50％以上（如表1）。 表1 工质吸热分配份额 因此，过热器受热面在锅炉总受热面中占很大比例。为此过热器布置区域不仅从水平烟道前伸到炉膛内，并还向后延至锅炉尾部烟道。 2.过热器工作特点 1）由于过热器的出口处工质已达到较高温度（本锅炉543℃），所以过热器的许多部分，特别是它们的末端部分需要采用价格较高的合金钢。通常为降低锅炉造价，尽量避免采用更高级的合金钢，设计时，几乎使各级过热器金属管子的工作温度都接近极限温度。为使过热器安全运行，必须注意保持汽温稳定，波动不应超过±5～10℃。 2）整个过热器的阻力，即工质压降不能太大。因大部分过热器都布置在较高烟温区域，为了使管子得到较好的冷却，就得使管内工质有较高的流速。工质流速越高，阻力越大，工质的压降就会越大。对于过热器，工质压降越大，要求给水压力越高，除给水泵功率消耗增大外，省煤器、水冷壁等承压部件壁厚就需
要增大，它们的材料和制造成本就会提高。因此，一般要求整个过热器内工质的压降不超过其工作压力的10％。本锅炉过热器在BMCR工况下压降为1.41MPa。 3）过热器出口蒸汽温度随负荷的改变而变化。这是由于过热器是组合式的，既有对流传热又有辐射传热，但总体上是以对流传热为主，当负荷变化时，受热面管外烟气流速和管内工质流速都将发生变化，管内外的对流放热系数随着改变，导致管内蒸汽吸热量改变。 4）在锅炉启动点火或汽轮机甩负荷时，过热器中没有或只有少量蒸汽通过，管壁会由于得不到冷却而产生爆管或烧损。为此，必须采取控制烟气温度等有效措施，用来保障在启动或汽轮机甩负荷时过热器的安全。 过热汽温的调节 直流锅炉中，过热汽温的调节主要是通过给水量与燃料量的调整来实现的。在实际运行中锅炉负荷的变化，给水温度、燃料品质、炉膛过量空气系数以及受热面结渣等因素的变化，对过热汽温变化均有影响。对燃煤锅炉而言，控制燃料量是较为粗糙的，这就迫使除了采用燃水比（B/G）作为粗调的调节手段外，还必须采用蒸汽管道上设置喷水减温器作为细调的调节手段。 在直流锅炉运行中，为了维持锅炉过热蒸汽温度的稳定，通常在过热区段中取一温度测点，将它固定在相应的数值上，这就是通常所谓的中间点温度。实际上把中间点至过热器出口之间的过热区段固定，相当于汽包炉固定过热器区段情况相似。在过热汽温调节中，中间点温度实际是与锅炉负荷有关，中间点温度与锅炉负荷存在一定的函数关系，那么锅炉的燃水比（B/G）按中间点温度来调整，中间点至过热器出口区段的过热汽温变化主要靠喷水来调节。 3.过热器系统 本锅炉过热器系统包括顶棚、包墙过热器、一级过热器、屏式过热器和末级过热器。一级过热器后布置有一级喷水减温器，二级喷水减温器布置于屏式过热器后。 1）顶棚过热器 顶棚过热器布置在炉膛、水平烟道顶部，由外径为φ219mm的顶棚入口集箱引出192根φ63.5mm、材料为SA－213T12、节距为115mm的管子组成，管子之间焊接6mm厚的扁钢，另一端接至外径为φ219mm顶棚出口集箱。
板式换热器选型与计算方法(DOC)
板式换热器选型与计算方法 板式换热器的选型与计算方法 板式换热器的计算方法 板式换热器的计算是一个比较复杂的过程，目前比较流行的方法是对数平均温差法和NTU法。在计算机没有普及的时候，各个厂家大多采用计算参数近似估算和流速-总传热系数曲线估算方法。目前，越来越多的厂家采用计算机计算，这样，板式换热器的工艺计算变得快捷、方便、准确。以下简要说明无相变时板式换热器的一般计算方法，该方法是以传热和压降准则关联式为基础的设计计算方法。 以下五个参数在板式换热器的选型计算中是必须的： 总传热量(单位:kW). 一次侧、二次侧的进出口温度 一次侧、二次侧的允许压力降 最高工作温度 最大工作压力 如果已知传热介质的流量，比热容以及进出口的温度差，总传热量即可计算得出。 温度 T1 = 热侧进口温度 T2 = 热侧出口温度 t1 = 冷侧进口温度 t2= 冷侧出口温度 热负荷 热流量衡算式反映两流体在换热过程中温度变化的相互关系，在换热器保温良好，无热损失的情况下，对于稳态传热过程，其热流量衡算关系为： （热流体放出的热流量）=（冷流体吸收的热流量）
在进行热衡算时，对有、无相变化的传热过程其表达式又有所区别。 （1）无相变化传热过程 式中 Q----冷流体吸收或热流体放出的热流量，W； mh,mc-----热、冷流体的质量流量，kg/s； Cph,Cpc------热、冷流体的比定压热容，kJ/(kg·K)； T1,t1 ------热、冷流体的进口温度，K； T2,t2------热、冷流体的出口温度，K。 （2）有相变化传热过程 两物流在换热过程中，其中一侧物流发生相变化，如蒸汽冷凝或液体沸腾，其热流量衡算式为： 一侧有相变化 两侧物流均发生相变化，如一侧冷凝另一侧沸腾的传热过程 式中 r,r1,r2--------物流相变热，J/kg； D,D1,D2--------相变物流量，kg/s。 对于过冷或过热物流发生相变时的热流量衡算，则应按以上方法分段进行加和计算。 对数平均温差(LMTD) 对数平均温差是换热器传热的动力，对数平均温差的大小直接关系到换热器传热难易程度.在某些特殊情况下无法计算对数平均温差,此时用算术平均温差代替对数平均温差，介质在逆流情况和在并流情况下的对数平均温差的计算方式是不同的。在一些特殊情况下，用算术平均温差代替对数平均温差。 逆流时： 并流时：
粘滞阻尼器工作原理及组成
粘滞阻尼器的工作组成及原理 传统抗震方法是依靠构件的弹塑性变形并吸收地震能量来实现的。这种传统设计方法在很多时候是有效的,但也存在着一些问题。随着建筑技术的发展,房屋高度越来越高结构跨度越来越大,而构件端面却越来越小,已经无法按照传统的加大构件截面或加强结构刚度的抗震方法来满足结构抗震和抗风的要求。 粘滞阻尼器是一种速度相关型的耗能装置,它是利用液体的粘性提供阻尼来耗散振动能量,以粘滞材料为阻尼介质的，被动速度型耗能减震（振）装置。主要用于结构振动（包括风、地震、移动荷载和动力设备等引起的结构振动）的能量吸收与耗散、适用于各种地震烈度区的建筑结构、设备基础工程等，安装、维护及更换都简单方便。 粘滞阻尼器由缸筒、活塞、粘滞流体和导杆等组成缸筒内充满粘滞流体,活塞可在缸筒内进行往复运动,活塞上开有适量的小孔或活塞
与缸筒留有空隙。当结构因变形使缸筒和活塞产生相对运动时,迫使粘滞流体从小孔或间隙流过,从而产生阻尼力,将振动能量通过粘滞耗能消掉,达到减震的目的。 粘滞阻尼器的特点是对结构只提供附加阻尼,而不提供附加刚度,因而不会改变结构的自振周期。其优点是1.经济性好,可减少剪力墙、梁柱配筋的使用数量和构件的截面尺寸。2.适用性好,不仅能用于新建土木工程结构的抗震抗风,而且能广泛应用于已有土木工程结构的抗震加固或震后修复工程。3.安装了粘滞性耗能器的支撑不会在柱端弯矩最大时给柱附加轴力。4维护费用低。缺点是暂无。粘滞性阻尼器的最新进展是与磁流变体智能材料的联合使用,通过联合拓宽了粘滞性耗能器的发展空间。 粘滞阻尼器通常和支撑串连后布置于结构中,不同的安装形式直接影响到阻尼器的工作效率。到目前为止,实际工程的应用中多采用斜向型和人字型安装方式,这是由于其构造简单、易于装配。剪刀型和肘节型安装方式能把阻尼器两端的位移放大,即起到把阻尼器的效果放大的作用,具有更好的消能能力,但因受到安装机构造型和施工工艺复杂的限制,运用较少。
包墙过热器组合安装介绍
5＃锅炉包墙过热器组合安装作业指导书 目录 1.工程概况 (1) 2.编制依据 (1) 3.施工准备及开工条件 (1) 4.组件划分 (2) 5.安装程序及方法 (3) 6.质量标准及保证措施 (7) 7.安全文明技术措施 (7) 8.危险辨识和危险评价、环境因素分析及控制 (9)
1.工程概况 华能伊敏电厂三期2×600MW机组，＃5炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的HG1900/25.4-HM14型锅炉，该锅炉为超临界参数变压直流炉、循环泵启动式启动系统、切圆燃烧方式、一次中间再热、单炉膛平衡通风、固态排渣、全钢构架。本台锅炉包墙管过热器为膜式壁，采用连续鳍片密封焊接，全悬吊结构，由吊架悬吊在顶板上。 2.编制依据 《火电施工质量检验及评定标准》（锅炉篇）（1996年版） 《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉机组篇） DL/T 5047-95 《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分） DL-5009.1-2002 锅炉安装说明书 锅炉厂图纸 锅炉专业施工组织设计 CKP-3500塔吊性能表 3.施工准备及开工条件 3.1机械准备 CKP-3500塔吊 1台 LS368RH-5型250T履带吊 1台 50t龙门吊 1台 10t拖车 1辆 50t拖车 1辆 50t汽车吊 1台 8t汽车吊 1台 5t卷扬机 10台 电焊机 40台 3.2工具准备 20t手拉葫芦 8台 5t手拉葫芦 20台 3t手拉葫芦 50台 2t手拉葫芦 50台 50t千斤顶 4台 5t千斤顶 15台 角向 45台 电磨 45台 3.3劳动力准备 起重工： 45名
管工： 135名 焊工： 45名 质检员： 1名 安全员： 1名 班长： 2名 技术人员： 2名 3.4 组合场地准备 设备组合场临时占用炉后电除尘右半场地，此场地长40m，宽26m，满足包墙组件的组合要求。 4.组件划分（组合卡片见附图） 5.安装程序及方法
板式换热器的维护保养
板式换热器的维护保养 即使是板式换热器，也会在一年中的使用过程中出现问题，需要维修，尤其是它的密封件，要看看它是否已松动。本文将介绍板式换热器维护保养时的注意事项。 板式换热器是流程工业设备中热交换技术中一个重要部件。在各个板式散热片之间进行密封的弹性密封垫（见表1）是一种易损件，并且在自然条件下也是一种易于老化的零件。它的使用寿命对于板式换热器的使用寿命有着重要的影响。如果这些密封热硬化了，失去了原有的弹性，则可导致换热器无法正常工作。 下列因素对弹性密封垫的使用寿命有着重要影响： ■换热器的工作方式（连续的还是不连续的） ■散热的介质和使用的清洁剂的腐蚀性 ■最高工作温度 ■最高工作压力 ■由于过大的压力和不均衡的压力而使弹性密封垫的应力较大 ■自然老化 弹性密封垫的软化与压力和温度有关，当密封垫失去弹性后，换热器会出现滴漏。在某些产品中，为了解决因密封垫老化而引起的滴漏现象，允许对换热器进行密封性能调节，即再次拧紧组合板式换热器的螺栓，调节各个换热器之间的弹性密封垫的压紧力，解决滴漏问题。在有这种功能的换热器的铭牌上，一般都给出了允许最大和最小应力。对于新的换热器片组，应使用最小的允许应力进行连接固定。视每组换热器片的数量多少，可以一次或者多次调整换热器的拧紧力，每次拧紧时，可以将螺母拧进去3mm，并在拧紧过程中始终注意调节片的应力情况，而且，只允许对无工作压力的换热器，在室温条件下进行拧紧力的调整，防止滴漏。 对于在铭牌中没有给出应力调节范围的板式换热器，一般在零件图中给出了应力数值，在拧紧这类板式换热器时，拧紧力矩无论如何不应低于图纸规定的数值，因为它与板式换热器的组装质量、组装变形有关。在拧紧力矩达到规定数值的要求时，则可有计划地对弹性密封垫进行更换。对于在重要的生产设备中和腐蚀介质中使用的板式换热器，建议有一套备用的密封件。仓库温度18℃时，在透明塑料包装中，板式换热器的密封件可保存3年左右。密封件的固定 原则上，密封件的固定分为粘接固定和非粘接固定两大类。密封垫的形状应与板式换热器密封处的形状保持一致。必须指出的是粘接式的固定方法不对密封功能产生任何作用。非粘接密封 ■对准：将密封圈放置到位 ■放入：使密封圈正确地进入密封槽中 ■压紧：在密封槽中，有横截面逐渐减小的槽形结构，以便使密封圈正确定位 粘接式密封 根据密封垫的使用目的和密封质量要求，可使用不同生产厂家的调和式密封胶和非调和式密封胶。在进行粘接之前，应使用蒸汽气流彻底地清除粘接面残留的粘接剂和残留的密封垫。对于调和式密封胶粘接来讲，必须用火烧尽板式换热器结合面上的残留粘接剂和残留密封垫。在大批量进行粘接时，应准备冷冻密封件的液氮池，准备好为带有密封垫的板式换热器进行干燥处理的加热炉，加热温度应达160℃，如果有条件，应对板式换热器进行化学清理，以保证彻底清除残留在板式换热器结合面中的粘接件的密封垫。可以根据板式换热器的蜂室观察孔来了解密封垫的安装是否正确。
脉冲阻尼器原理及选型
脉动阻尼器 脉动阻尼器是一种用于消除管道内液体压力脉动或者流量脉动的压力容器。可起到稳定流体压力和流量、消除管道振动、保护下游仪表和设备、增加泵容积效率等作用。 脉动阻尼器的原理主要有两种。 1.气囊式：利用气囊中惰性压缩气体的收缩和膨胀来吸收液体的压力或者流量脉动， 此类脉动阻尼器适用于脉动频率小于7Hz的应用，因为如果频率太高则膜片或气囊来不及响应，起不到消除脉动的效果； 2.无移动部件式：利用固体介质直接拦截流体从而达到缓冲压力脉动或流量脉动的效果，此类脉动阻尼器适用于高频脉动的应用。 脉动阻尼器分类： 1.按照缓冲介质分类： 分为压缩惰性气体缓冲式和无移动部件式，其中压缩惰性气体缓冲式又分为膜片式和气囊式等，无移动部件式分为金属结构式和陶瓷结构式等： 分为三元乙丙橡胶、丁纳橡胶、氟橡胶、聚四氟、金属、陶瓷等内部材质类型； 分为单孔式和双孔式； 分为直通式和非直通式； 消除管道振动；减小压力脉动；减小流量浮动；保护下游仪器和设备；装在泵的前端，增加泵的容积效率，提高输出功率。 选择适合的脉动阻尼器，应首先根据现场实际情况和工艺要求确定所需达到的脉动消除率指标，然后根据此技术指标进行定量选型。 准确的脉动阻尼器选型应根据流量、压力、泵类型、泵转速、泵缸数、泵相位差（多级泵）、脉动消除率、应用目的、管道流体成分、管道流体密度、管道流体粘度、管道流体温度等参数综合计算和分析后确定。 通过以上参数，关键需要计算出流体的脉冲量（即1次脉冲所输送的液体体积）和脉动频率。再结合脉动消除率指标，即可初步计算出所需要的脉动阻尼器类型和容积。
例如，要求残余脉动控制在10%以内、脉冲量为1升/次、脉动频率为2次/秒，则脉动阻尼器可选用膜片式或气囊式，容积至少为10升。 根据客户不同的实际应用，最高可以达到99.9%以上的脉动消除率，即残余脉动控制在0.1%以内。 例如：用于消除管道振动推荐残余压力脉动控制在3%以内； 用于保证涡街流量计精度则推荐残余流量脉动控制在0.75%以内。 脉动阻尼器是一种压力容器，由于材料、制造技术及实际应用的限制，脉动阻尼器一般承压在500公斤/平方厘米左右（特殊应用也可以更高），耐温大约数百摄氏度。
过热器组合与安装作业指导书
1、工程概况 景德镇电厂1×150MW机组技改工程系上海锅炉厂设计制造的SG-475/13.9-M562型超高压中间再热循环流化床汽包炉，高温旋风分离、高温回灰全钢架支吊结构。 过热系统由末级过热器、屏式过热器、包墙过热器、顶棚过热器组成，末过蒸汽出口压力为13.9Mpa，再热蒸汽出口温度为540°C;锅炉最大蒸发量为475T/H。 1．1设备简介 过热器由末级过热器、屏式过热器、包墙过热器、顶棚过热器组成. 1.1.1末级过热器：末级过热器由3段水平管排及两段散管和进出口集箱组成，位于后墙及隔墙之间，纵向布置，每段各有106管排；散管主要是连接上段管排与上联箱，以及连接下段管排与下联箱，过热器管子规格为Φ51×6mm，材质为15CrMo，下集箱规格为Φ325×35 mm，材质为12Cr1MoV,上集箱规格为Φ324×52mm，材质为12Cr1MoV。 1.1.2屏式过热器：屏式过热器又分为屏式冷段和屏式热段，冷热段都由管排与散管以及进出口集箱组成。屏式过热器布置于炉膛正上方，其下部穿前水而过，上部穿前顶棚而过，总共16片管排，管子规格冷段为Φ45×4.5mm材质为15CrMo；热段为Φ45×5.5mm，材质为12Cr1MoV。上集箱共有4个，分别为：冷段入口集箱规格为Φ273×36mm，材质为SA-106B；冷段出口集箱和热段进出口集箱规格为Φ324×35mm，材质为12Cr1MoV。中间集箱规格为Φ273×36mm，材质为12Cr1MoV。 1.1.3包墙过热器：包墙过热器分为前包、后包、左、右包墙、中隔墙，前后左右包墙围成一个长方体形成后烟井，而中隔墙又将后烟井分为两个部分，前侧和后侧。前侧布置再热器，后侧布置过热器与省煤器。各包墙管子规格为Φ45×5mm，材质为20G，隔墙管子规格为Φ51×6mm，材质为20G。所有集箱规格Φ273×36mm。侧包管排分上下段，共12片形式供货；后包管排分上下段，共10片形式供货；前包分上下段，共8片管排和2组环形集箱（集箱分成4段）供货。 1.1.4顶棚管：顶棚管布置于后烟井正上方，连接前包与后包，管子规格为Φ45×5mm材质为20G。整个顶棚管以5片管排形式供货。 1.2工作量：
循环流化床锅炉过热器系统泄漏(最新版)
( 安全技术 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 循环流化床锅炉过热器系统泄 漏(最新版) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes
循环流化床锅炉过热器系统泄漏(最新版) 山西侯马晋田热电有限责任公司有2台50MW燃煤发电机组，采用先进的环保型循环流化床锅炉技术，于2002年12月先后投产发电。 投产以来，机组运行相对稳定，虽数次停炉，均是辅助设备故障和排渣系统不畅所导致。然而，2004-09-18和2004-10-29却相继发生了难以发现和判断的过热器泄漏。 2004-09-18T20:00，1号炉司炉发现旋风分离出入口烟温相差近60℃，班长立即就这一异常情况组织司炉、副司炉进行分析，同时安排巡检员进行全面检查。晋田热电的2台循环流化床锅炉采用2个直径约5m的汽冷分离器，布置在燃烧室与尾部对流烟道之间，外壁由模式壁制成，并作为过热器的一部分。也就是说，只有过热器泄漏才有可能导致旋风分离器出入口烟温差增大。CRT画面上的历史
曲线图表明，2天前烟温差就开始一点一点上升，但趋势比较均衡，至18日19:00，曲线从40℃左右突然上扬，到司炉引起重视时已近60℃。再查汽水流量、饱和蒸汽和过热蒸气压差及引风机电流，在19:00之前均没有明显的变化。从19:00开始，引风机入口挡板开度增加了20%，电流从22A升至24A，排烟温度异常升高，给水流量也大了，据此判断旋风分离器内过热器泄漏。而此时巡检员返回，没有发现异常。为了准确判断，司炉和班长又先后到现场进行检查，果然听不到泄漏声，也未见异常。班长跟司炉再一次分析，认为流化床炉是正压型锅炉，没有检查孔，听不到泄漏声是正常的，其它参数的变化已能说明问题。由此，立即申请停炉。 停炉后检查，有3根过热器管泄漏，刺坏了附近的防磨浇铸料，还有十几根管子受到了不同程度的损伤。 针对这一教训，班长组织全班人员进行了认真的分析总结。新的炉型具有新的特点，只有对每个微小的变化都引起足够的重视，才能更好地掌握它。 2004-10-29T10:00，2号炉司炉发现2号炉左侧分离器烟温差从
摩托车减震器分类和原理
摩托车减震器结构类型及工作原理 2007-03-24 17:16 为了缓和与衰减摩托车在行驶过程中因道路凹凸不平受到的冲击和震动，保证行车的平顺性与舒适性，有利于提高摩托车的使用寿命和操纵的稳定性，摩托车上均设置有减震器装置。本文拟对常见的减震器结构类型、工作原理，以及减震器油的技术要求和如何调配、更换等进行探讨，供广大摩托车用户和车迷朋友们参考。 一、减震器的分类 减震器有许多种类，摩托车中绝大多数采用筒式减震器，只有极少数采用钢板弹簧结构。筒式减震器的型式和品种很多，大体上有以下几种类型： 1、根据安装位置分，有前减震器和后减震器； 2、按结构形式分，有（a）伸缩管式前叉液力减震器（这是目前摩托车中使用最多的前减震器）；（b）摇臂式减震器；（c）摇臂杠杆垂直式中心减震器；（d）摇臂杠杆倾斜式中心减震器。 3、按油缸工作位置分，有（a）倒置式减震器（即油缸位置在上方，活塞杆在下方）；（b）正置式减震器（油缸位置在下方，活塞杆在上方）。 4、按工作介质分，有（a）弹簧式减震器；（b）弹簧—空气阻尼式减震器（因空气的阻尼力有限，减震效果也不太理想，一般只用于速度不高的轻便摩托车作后减震器）；（c）液力阻尼式减震器；（d）油—气组合式前叉减震器。（e）充氮气液压减震器。 5、按衰减力方向分，有（a）单向作用减震器；（b）双向作用减震器。 6、按负载调节式分，有（a）弹簧初始压力调节式；（b）气簧式；（c）安装角度调节式。 世界各国摩托车厂家在相互竞争中，对摩托车的前悬挂装置和后悬挂装置的设计，投入较大且十分考究，采用了更为新颖的变直径和变节距的弹性元件，如油压阻尼器、油—气调节装置、负载调节装置、摇臂杠杆式中心减震装置等先进结构。这些新技术的普及，能迅速衰减因车速、负载及多种路况变化所带来的冲击和震动，将振抗自动地调节到最佳的技术状态，极大地改善了摩托车的减震性能，不同程度地提高了摩托车乘骑的适应性、舒适性、平稳性和安全性。 二、液压阻尼减震器的工作原理 液压式减震器是目前摩托车使用最为普遍的减震器，现简要介绍其工作原理。
锅炉水冷壁屏式过热器安装吊装方案
1、适用范围本作业指导书适用于江苏丰源热电有限公司锅炉安装工程，受热面安装中水冷壁、屏式过热器的安装。 2、编制依据 2.1《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉机组篇）（KL/T869-2004）。 2.2《火力发电厂焊接技术规程》（DL/T869-2004）。2.3《火电施工质量检验及评定标 准》（相关各篇）。 2.4 建设单位提供的施工图纸。 3、对构成工程实体的设备材料的要求 3.1 水冷壁、过热器在安装前应根据供货清单，装箱单和图纸进行全面清点，注意检查表面有无裂纹、撞伤、龟裂、压扁、砂眼和分层缺陷；如外表表面缺陷深度超过管子规定厚度的10%，应提交业主与制造厂研究处理及签证。 3.2 合金钢部件的材质应符合技术文件的规定，安装前必须进行材质复查，并在明显部位作出标记，安装结束后，应核对标记，标记不清者应再进行一次材质复查。 3.3 焊接材料的检验 3.3.1 焊接材料必须具有制造厂的质量证明书，其质量不得低于国家现行标准的规定。 3.3.2 焊接使用前应按相关国家现行规定进行检查。 3.3.3 氧气乙炔焊所采用的氧气纯度不得低于98.5%，乙炔的纯度和气瓶中的剩余压力符合现行的国家标准。 3.4 所有吊装机具包括卷扬机、滑轮组导向滑轮、钢丝绳等均应性能可靠满足起吊要求。 4、主要施工机具 卷扬机10T 2 台 滑轮组50T 2 套 钢丝绳①21.5 1000米 导向滑轮10T 6 个 直流焊机ZX7-400SJ2 15 台 交流电焊机BX-300 3 台 烘干箱ZB202 2 台 保温筒15 个 X 射线探伤机XXG-2005 1 台 角向磨光机① 100 10 台 直杆磨光机10 台 气焊工具 6 套 吊车50T 25T 各 1 台 5、施工作业必须具备的条件 5.1 施工现场必须达到“三通一平”的要求。 5.2 图纸、水冷壁及附件已到达施工现场，并已经开箱检查。 5.3 施工手段用料在我方预算报批后到达施工现场。 5.4 在施工前要对施工班组进行安全技术交底。 5.5 水冷壁吊装前要检查卷扬机的同步性、制动好用性。 6、安装施工工艺 （ 1 ）施工流程：右墙水冷壁、左侧水冷壁、前侧水冷壁、顶棚管前部、过热屏、一级过热器、后墙水冷壁中下部、前侧包墙、左侧包墙、右侧包墙、后侧包墙、级过热器、后顶棚、后包墙。
一台循环流化床锅炉过热器系统大面积泄漏事故的原因分析
一台循环流化床锅炉过热器系统大面积泄 漏事故的原因分析 一 台循环流化床锅炉过热器系统大面积泄漏 事故的原因分析 郑磊 (无锡华光锅炉股份有限公司) 摘要:本文分析一台150t/h~温中压流化床锅炉的过热管系的集箱,管系的焊i:i,弯头,由于煮 炉过程中操作不当,碱液进入了过热器系统,经过5O多个小时后,发现过热器系统的对 接焊缝,角焊缝,弯头部位发生穿透型裂纹.本人认为是高浓度碱液引起应力腐蚀. 关键词:Na0H;煮炉;过热器集箱;过热器管系;裂纹;晶问腐蚀. 1.前言. 我公司承制的湖南某用户热电项目一台 150t/h循环流化床锅炉,煮炉时过热器系统发 生大面积泄漏事故.笔者受公司委派第一时间 抵达现场,见证事故情况,随后代表公司参加 由用户当地市技术监督局组织的联合调查组, 全过程参与事故调查,取证,原因分析,修复 方案讨论制订,修复后锅炉试运等一系列工 作.本文记录上述工作过程,并浅淡事故原因一 苛性脆化的成因与危害. 2.锅炉概况简介 (1)锅炉主要工作参数: 额定蒸发量:150t/h 额定蒸汽温度:450"C
额定蒸汽压力(表压):3.82MPa 给水温度:150~C 锅炉排烟温度:≤150℃ (2)锅炉结构简述: 锅炉为中温中压,单锅筒横置式,单炉膛, 自然循环,全悬吊结构,全钢架n型布置.锅 炉运转层以上露天,运转层以下封闭,在运转层8.0m标高设置混凝土平台.炉膛采用膜式水冷壁,锅炉中部是蜗壳式汽冷旋风分离器, 尾部竖井烟道布置两级二组对流过热器,过热器下方布置三组光管错列省煤器及一,二次风各三组空气预热器. (3)过热器系统结构简述: 锅炉采用对流过热器,并配以一级自冷凝 喷水减温器的过热器系统.饱和蒸汽从锅筒由6根133×6的管子引至汽冷分离器环形上集箱,蒸汽经分离器膜式壁下行到下环行集箱后引至尾部包墙的前包墙管下集箱,随后上行, 到前包墙管上集箱,流经顶棚管到后包墙下集箱,再由转角集箱进入二侧包墙下集箱,再上行至侧包墙上集箱(包墙管均为~P51×5, 15CrMoG),通过4根①159×6连接管引入吊挂管入口集箱,蒸汽再进入吊挂管管束,至低温过热器人口集箱进入低温过热器,低温过热器~P42×4,15CrMoG光管顺列布置.过热蒸汽从低温过热器出来后,进入喷水减温器通过调节减温水量进行减温,过热蒸汽经减温后进入高温过热器,高温过热器采用中38x4, 15CrMoG管子.
板式换热器流程组合的选择与设计
1、对于板型对称、冷热介质流量相当的情况，宜采用等程布置，使介质流向为全逆流，获得最大的平均温差； 2、两侧流量相差较大时，流量小的一侧应采用多程布置，以提高流速，增强换热效果； 3、一般情况下，在选择流程时，尽可能采用单程(全并联)，使设备在使用时拆卸维修都比较方便。若要采用多流程，各流程中通常安排相同的流道数； 4、当两侧不等程时，逆流和顺流会交替出现； 5、流道数的确定受板间流速的影响，而板间流速的选取有一定的范围，同时还受到允许压降的制约； 6、当板间流速一定时，流道数的多少取决于流量的大小。 ARD艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司拥有世界上最先进的设计和生产技术以及最全面的换热器专业知识，一直以来ARD艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司致力于为全球50多个国家和地区的石油、化工、工业、食品饮料、电力、冶金、造船业、暖通空调等行业的客户提供高品质的板式换热器，目前已有超过50，000台的板式换热器良好地运行于各行业，ARD艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司已发展成为可拆式板式换热器领域的全球领导者。 ARD艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司同时也是板式换热器配件（换热器板片和换热器密封垫）领域全球排名第一的供应商和维护商。能够提供世界知名品牌（包括：阿法拉伐/AlfaLaval、斯必克/SPX、安培威/APV、基伊埃/GEA、传特/TRANTER、舒瑞普/SWEP、桑德斯/SONDEX、艾普尔.斯密特/API.Schmidt、日阪/HISAKA、风凯/FUNKE、萨莫威孚 /Thermowave、维卡勃Vicarb、东和恩泰/DONGHWA、艾克森ACCESSEN、MULLER、FISCHER、REHEAT等）的所有型号的板式换热器板片和垫片。全球约有1/5的板式换热器正在使用ARD 艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司提供的换热器配件或接受ARD艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司的维护服务（包括定期清洗、维修及更换配件等维护服务）。 无论您身在何处，无论您有什么特殊要求，ARD艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司都能为您提供板式换热器领域的系统解决方案。
液压减震器的工作原理
液压减震器的工作原理 减震器主要有弹簧和阻尼器两个部分组成，弹簧的作用主要是支撑车身重量，而阻尼器则是起到减少震动的作用。 阻尼”在汉语词典中的解释为：“物体在运动过程中受各种阻力的影响,能量逐渐衰减而运动减弱的现象”。阻尼器就是人造的物体运动衰减工具。 为了防止物体突然受到的冲击，阻尼在我们现实生活中有着广泛的应用，比如汽车的减震系统，还有弹簧门被打开后能缓缓地关闭等等。 阻尼器的种类很多，有空气阻尼器、电磁阻尼器、液压阻尼器等等。我们车上使用的是液压阻尼器。 大家知道，弹簧在受到外力冲击后会立即缩短，在外力消失后又会立即恢复原状，这样就会使车身发生跳动，如果没有阻尼，车轮压到一块小石头或者一个小坑时，车身会跳起来，令人感觉很不舒服。有了阻尼器，弹簧的压缩和伸展就会变得缓慢，瞬间的多次弹跳合并为一次比较平缓的弹跳，一次大的弹跳减弱为一次小的弹跳，从而起到减震的作用。 液压阻尼器利用液体在小孔中流过时所产生的阻力来达到减缓冲击的效果。 图一红圈中是活塞，它把油缸分为了上下两个部分。当弹簧被压缩，活塞向下运行，活塞下部的空间变小，油液被挤压后向上部流动；反之，油液向下部流动。 不管油液向上还是向下流动，都要通过活塞上的阀孔。油液通过阀孔时遇到阻力，使活塞运行变缓，冲击的力量有一部分被油液吸收减缓了。
下面是压缩行程示意图，表示减震器受力缩短的过程。图二为活塞向下运行，流通阀开启，油缸下部的油液受到压力通过流通阀向油缸上部流动。 图三为活塞向下运行，压力达到一定程度时，压缩阀开启，油缸下部的油液通过压缩阀流向油缸外部储存空间。图中红色大箭头表示活塞运动方向，红色小箭头表示油液流动方向。