贝雷架计算
贝雷梁支架方案设计简易计算
衢州系杆拱桥贝雷梁支架方案简易计算一、编制依据1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-20112.《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1－20043.《建筑结构荷载规范》GB50009-20014.《路桥施工计算手册》周水兴主编人民交通出版社（参考资料）5.《装配式公路钢桥多用途使用手册》黄绍金刘陌生编著人民交通出版社（参考资料）6. 勘察工地现场，调查工地周边环境条件所了解的情况和收集的信息7. 参照原编制方案的桥梁资料。
二、桥梁参数及支架搭设方案2.1桥梁参数风撑：宽1.0m×高1.5m，截面积1.3㎡；拱肋：中拱肋宽1.8m×高1.8m，截面积：2.925㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.205㎡；系杆：中系杆宽1.8m×高1.8m，截面积：3.24㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.52㎡；横梁：宽0.9m×高1.06~1.3m，最大截面积1.17㎡。
2.2系杆拱桥支架搭设方案现状河道为整体性基岩，地基承载力高,河床采用沙砾回填至承台顶高程并强夯,根据地质剖面图显示，本桥位河床底标高为39.46m，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。
根据原有贝雷梁方案进行调整，拱肋、风撑采用碗扣支架体系，下部系杆及横梁采用贝雷梁支架体系。
拱肋、风撑碗扣支架纵向@60cm，横向@30布置，注重剪刀撑设置，在每根横梁设置普通φ48mm钢管横向拉结三条拱肋支架，使得其横向形成整体性。
具体要求请参照碗扣支架方案，拱肋及风撑的力学验算已经在碗扣支架方案中验算通过，本次不进行单独计算。
系杆、横梁处贝雷梁支架利用现有的4排12根φ110cm混凝土支撑柱，在风撑及边跨加设三道横桥向钢管柱分担梁，同时在端横梁处设置加密贝雷梁。
贝雷梁纵梁设置：在系杆处设置@45cm间距贝雷纵梁，系杆之间空挡设置4道@90cm贝雷纵梁作为横梁的支撑，横梁外侧挑梁处设置1道@90cm贝雷梁，具体贝雷梁间间距见附图；横梁设置：在现有混凝土柱及端横梁处设置横向贝雷横梁，间距2×45cm（3×45cm），风撑及边跨处直接采用H40型钢支撑贝雷纵梁作为横梁，型钢在系杆受力范围设置加劲板@20cm；立柱设置：现有φ110cm 混凝土支撑柱和φ426mm螺旋钢管立柱，立柱之间采用10#槽钢横向剪刀撑联结；基础设置：钢管立柱下除了利用现有承台外，均设置C20混凝土条形基础，厚50cm（80cm），河床回填砂砾应夯实处理。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。
翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。
内模板采用50*100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板。
具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度取3=/KN10m3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：[σw]=13*= MPaE=10×103×=9×103MPa[τ]=×＝3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=×105N/mm2。
钢管贝雷架结构计算书2003
钢管贝雷架结构计算书跨荆宜高速公路处采用钢管支墩，立柱用①630mm（厚8mm）直缝焊接钢管，高度根据现场加工，钢管底部焊接一块81x81cm（厚16mm）与基础预埋钢板连接，并沿四周焊接三角钢板对底座进行加固，扩大基础采用C25钢筋混凝土条形基础，用M20膨胀螺栓联结。
支架顶部设2根156a工字钢作分配梁及支座，其上安装贝雷梁。
贝雷架下弦杆每片（3m）用三根工14进行横向联结，联结件为M22的U型螺栓，其上在铺设10x10cm方木，方木间距30cm。
1.贝雷梁材质及力学特性:销子为30谿镒钛钢，插销为弹簧钢，桁片、加强弦杆、纵横梁及支撑架材质为16镒钢。
16镒钢的拉应力、压应力及弯曲应力：1.3x210=273MPa。
16镒钢的剪应力：1.3x120=156MPa。
30谿镒钛的拉应力、压应力和弯曲应力：0.85x1300=1105MPa。
30谿镒钛的剪应力：0.45x1300=585MPa。
焊缝容许应力与母材相同。
使用经验最大控制外力及力学特性:(1)当贝雷架受外加弯矩且达到最大78.82t m能承受杆间集中力：弦杆0.705m跨中几乎不能受集中荷载，最大为于2.5t。
(2)当贝雷架不受外加弯矩即外加弯矩为0只受杆间集中力时：弦杆0.705m跨中能受集中荷载，最大为12t。
(3)当贝雷架受外加弯矩交叉斜杆受杆间集中力时：弦杆两交叉斜杆正上方受集中荷载，最大为17.5t。
2. K142+976.887段现浇梁贝雷架验算该段现浇梁为一联四跨(16.92m+20m+20m+16.92m)，单箱三室，梁宽16m，中间两跨跨荆宜高速公路，高度在8.5m~ 10m之间。
由CAD中算出该横断面标准断面面积A=10.365m2 , 线荷载 10.365x26 = 269.49KN/m ；箱梁C50砼827.72 m3，线荷载827.72x26/(16.92x2+20x2) = 291.45 KN/m，取最大值进行验算。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m 。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
某渡槽贝雷梁支架法计算书
（型钢立柱）计算书一、基本参数二、荷载参数均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.9+68.7=69.6kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.9+82.4=83.48kN/m由于横梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用标准值计算，计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m) M max=378.972kN·m≤[M]=788.2kN·m满足要求！2、抗剪验算横梁剪力图(kN) V max=229.68kN≤[V]=245.2kN满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1＝275.484kN，R2＝275.484kN正常使用极限状态R'1＝229.68kN，R'2＝229.68kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁自重：q=1.2×0.381=0.457kN/m纵向转换梁所受集中荷载标准值：F’=k2max(R’1,R’2)=0.6×max(229.68,229.68)=137.808kN 纵向转换梁所受集中荷载设计值：F=k2max(R1,R2)=0.6×max(275.484,275.484)=165.29kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=79.643×106/401880=198.177N/mm2≤[f]=265N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向转换梁剪力图(kN)V max＝242.983kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=242.983×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝138.38N/mm2≤[τ]=155N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向转换梁变形图(mm)跨中νmax＝2.603mm≤[ν]=1/250=2500/250=10mm悬挑端νmax＝1.513mm≤[ν]=21/250=2×400/250=3.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max＝314.065kN正常使用极限状态R'max＝261.847kN六、立柱验算立柱长细比λ=h/i=14000/207.9=67.34≤[λ]=150满足要求！查表得φ=0.789立柱所受横梁传递荷载N=R max/k2=314.065/0.6=523.442kN立柱所受轴力F=N+1.2gk×H=523.442+1.2×1.74×14=552.674kN强度验算：σ=F/A=552.674×103/22167=24.932N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！稳定性验算：σ=F/(φA)=552.674×103/(0.789×22167)=31.6N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立柱连接焊缝验算：焊缝所受压力N=523.442kNN/(h e l w)=N/(0.7h f l w)=523.442×103/(0.7×18×300)=138.477N/mm2≤βf f f w=1.22×180=2 19.6N/mm2满足要求！七、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=552.674kN混凝土基础抗压强度验算σ=F/A=552.674×103/(3.5×106)=0.158N/mm2≤f c=14.3N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝552.674/(0.9×3.5)＝175.452kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。
贝雷架钢便桥计算书30米跨
30m贝雷架钢便桥计算书1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。
桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。
便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。
桥面铺设8mm厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。
2.设计参数2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。
贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。
图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm）2.2受力模型建立受力模型，如图3。
图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。
图4 简化后的受力模型（单位：mm）3.加强肋10#工字钢受力验算3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx=8.59,Wx= 49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。
3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用内插法求得。
因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。
荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。
3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。
截取单元见图5。
图5 截取单元的断面图(1)面板重力0.628×4×1.5=3.768kN(2)10#工字钢重力（0.11261kN/m）0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m(3)恒载弯矩M1(组合系数1.2)M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用直线内插求得，计算跨径为1.5m，故Pk=180kN。
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1：之马矢奏春创作32m 简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m 梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V 图进行. 由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布, 所以计算时纵向分为跨中部份和加厚端部份, 横向分为中间部份、腹板部份和翼板部份, 总体考虑 1.3倍平安系数, 依照中间部份与腹板部份的挠度基秘闻同的原则计算.采纳容许应力计算不考虑荷载分项系数, 总体提高 1.3倍进行计算.根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm 3, I0 =250500cm 43, I=500994.4 cm 4桁片容许内力：单排单层双排单层[M]=KN·m, [Q]=KN34, [σ]=273MPa, [τ]=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN一、跨中部份（一）中间部份 跨中部分计算分块断面图端部断面图（1）模板：底模和横梁采纳50kg/m2, 内模和支架采纳25kg/m2.q1=(50+25)kg/m2=Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3q2=25×（0.58+0.62）=30KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算, 按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以q=30+(0.75+1.5+4+2)××1.3=60.45KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax /W =/×3) ×103=90 MPa <[σ] =273MPa贝雷梁6片(3个双排单层)满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=31.5KN/m, 考虑1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××164/(384×2.1×)×103=mm<L/400=16 000/400=40mm, 满足,（二）腹板部份（1）模板：侧模及支架采纳25kg/m2, q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算, 6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m, 考虑 1.3倍平安系数q=67×1.3=87.1KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax/W =/×6）×103= MPa <[σ] =273MPa满足.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=60KN/m, 考虑1.3倍平安系数：q=60×1.3=78KN/mfmax=5ql4/384EI=5×78×164/(384×2.1××6)×103=mm<L/4 00=16000/400=40mm, 满足要求.（三）翼板部份（1）模板： q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2.7m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑341、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为米宽度的纵向线荷载, 所以q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m, 考虑 1.3倍平安系数q=36×1.3=46.8KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax /W=/×3）×103=MPa >[σ] =273MPa满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=22KN/m, 考虑1.3倍平安系数：q=22×fmax=5ql4/384EI=5××164/(384×2.1××3)×103=mm<L/400 =16000/400=40mm, 满足要求.由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载, 跨中部份受弯变形较年夜, 将可能呈现横向不均匀变形, 同时由于腹板部份依照分段计算平安系数较小, 因此施工中要注意贝雷架的整体连接, 以保证贝雷片的整体稳定, 到达设计检算预想效果, 加强跨中部份的临时支柱.二、加强端部份由于加强端部份贝雷架所受弯矩较小, 所以以剪力作为检算条件.施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成.q1=593×q2××）×2=5.35 KN/mq3×6×30/18= 27KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4×支架接受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4KN/m.贝雷架所受最年夜剪力Q实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为 [Q]=18×KN, 满足要求临时支柱的检算跨中设置的临时支墩通过现场触探试验, 原土层最年夜地基承载力为180Mpa, 最小地基承载力为150Mp××0.6m的混凝土预制块作为临时支柱的基础, 长度12.0m, 碗口钢管支架上下安排底托和上托, 上托安设100槽钢, 碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上, 因检算后传到下面的力已很小, 不再做检算.附件2：32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算1.1 贝雷架的检算现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图进行.由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布, 所以计算时纵向分为跨中部份和加厚端部份, 横向分为中间部份、腹板部份和翼板部份, 总体考虑 1.3倍平安系数, 依照中间部份与腹板部份的挠度基秘闻同的原则计算.采纳容许应力计算不考虑荷载分项系数, 总体提高 1.3倍进行计算.根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3, I0 =250500cm43, I=3222883.2 cm4双排双层W=14817.9cm3, I4三排双层[M]=KN·m, [Q]=KN双排双层[M]=KN·m, [Q]=KN3, [σ]=273MPa, [τ]=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN一、跨中部份（一）中间部份（1）模板：底模和横梁采纳50kg/m2, 内模和支架采纳25kg/m2.q1=(50+25)kg/m2（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.67+0.60）=KN/m （2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算, 按三排双层, W=22226.8cm3, I=3222883.2 cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以q=31.75+(0.75+1.5+4+2)××1.3=62.7KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσma x= Mmax /W =/×103=257 MPa <[σ] =273MPa贝雷梁6片（三排双层）满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=33.25KN/m, 考虑1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5×43.2×274/(384×2.1×3222883.2)×103=4mm<L/400=27000/400=67.5mm, 满足要求.（二）腹板部份（1）模板：侧模及支架采纳25kg/m2, q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算, 按四排双层（2个双排双层）, W=2×14817.3cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以q=60.25+(0.25+1.5+4+2)××1.3=98.48KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσmax= Mmax /W =/×103=303 MPa >[σ] =273MPaσm ax=3035/1.3=268 MPa, 可满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=60.75KN/m, 考虑1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××274/(384×2.1×)×103=mm<L/400=27000/400=67.5mm, 满足要求.（三）翼板部份（1）模板： q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=20KN/m（2.5m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5（6）其他荷载：根据实际情况不考虑341、强度检算宽度的纵向线荷载, 所以q=20+(0.25+1.5+4+2)××1.3=46.15KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσmax= Mmax /W=/×103=284 MPa >[σ] =273MPaσmax=284×1.2/1.3=262MPa, 可满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=21.5KN/m, 考虑1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××274/(384×2.1×2148588.8)×103=mm <L/400=27000/400=67.5mm, 满足要求.由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载, 跨中部份受弯变形较年夜, 将可能呈现横向不均匀变形, 同时由于腹板部份依照分段计算平安系数较小, 因此施工中要注意贝雷架的整体连接, 以保证贝雷片的整体稳定, 到达设计检算预想效果.二、加强端部份由于加强端部份贝雷架所受弯矩较小, 所以以剪力作为检算条件.施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成.q1=788×q2××）×2=5.25 KN/mq3×9×36/27= 32.4KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4×支架接受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4KN/m.贝雷架所受最年夜剪力Qmax =1/2qL=5063KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为[Q]=18×245.2=4413KN, 考虑光临时结构容许应力提高 1.3倍, 则[Q]=4413×1.3=5737KN满足要求1.2 钢管桩支墩的检算一、分配横梁(I36b工字钢)I36b工字钢 W=1500 cm3 I=33800cm4 每侧2根倍平安系数Mmax=qL22/8=411.4KN·mσmax= Mmax /W=411.4/(1500×2)×103=137MPa>[σ]=170 MPafmax=5ql44/（384×2.1×33800×2)×103=满足要求二、钢管桩支墩计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁, 且均受相同的均布荷载, 则支墩的承载力为：KN ,KN ,KN ,KN ,KN钢管支墩按两端铰接的受压构件计算, 计算依照横联长度L=2.0米计算；Ф500×10mm的普通焊管立杆截面几何特性×(500²-480²)/4=15386mm²回转半径长细比:λ≤［λ］=100钢管支架立杆按轴心受压进行强度计算由λф［N］=ФA［σ×15386×215=2977KN根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定, 支架系统取 1.5倍的平安系数, 所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：［N］=1984KN各支墩承载力＜［N］满足要求1.3 地基承载力钢管支墩底部设钢板底座置于承台上, 满足承载力要求, 不再检算.。
钢管贝雷架计算书新
附件9：钢管贝雷满堂红支架现浇箱梁计算书1.荷载计算(1)混凝土自重荷载对榆树川大桥(3×30+3×30+4×30+3×30m)连续箱梁进行底板面荷载统计，只有左右幅第一联采用本方法进行现浇，选取其中最大面荷载作为箱梁自重面荷载进行验算(偏于安全的考虑为箱梁自重全部作用于箱梁底板之上，即不考虑翼缘板处的承重作用)。
榆树川大桥箱梁划分如下图。
图附9-1 榆树川大桥箱梁划分图根据设计图纸，分别对两幅的箱梁自重在箱梁底板范围内产生的面荷载进行计算，计算结果如下表：表附9-1 混凝土自重面荷载计算结果表选取其中最大值，即右幅第一联，面荷载标准值为G1=31.6kN/m2。
(2)箱梁模板自重荷载整体模板自重产生的面荷载标准值G2=2.5kN/m2。
(3)施工面荷载施工面荷载标准值取Q1=2.5kN/m2。
(4)混凝土振捣荷载混凝土振捣荷载标准值取Q2=2.0 kN/m2。
(5)倾倒混凝土产生的面荷载采用泵送工艺，倾倒混凝土产生的面荷载取Q3=2.0kN/m2。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中第4.1.6条内容，混凝土自重荷载等永久作用分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；结构重要性系数取1.0，有三种可变荷载作用时，可变荷载组合系数取0.6，两种时，取0.7。
2.满堂红支架及底模强度计算此处略，详见附件3。
3.工字钢结构验算普通22b号工字钢布置间距0.9m，箱梁两端3.3m范围内加密至0.6m，每根工字钢承受荷载有：(1)~(5)种荷载，此外还有木方横纵梁自重和脚手杆支架自重。
根据附件3计算可以算得底板处每根工字钢(间距90cm)承受的均布线荷载设计值q1=36.3/0.9=40.3kN/m；翼缘板下方工字钢面荷载设计值P2=1.2×0.45×26+1.2×2.5+0.6×(1.4×2.5+1.4×2+1.4×2)=22.5kN/m2，单根工字钢(间距90cm)线荷载设计值q2=22.5×0.9=20.25kN/m；箱梁两端实心端，工字钢面荷载设计值P3=1.2×1.7×26+1.2×2.5+0.6×(1.4×2.5+1.4×2+1.4×2)=61.5kN/m2，单根工字钢(间距60cm)线荷载设计值q3=61.5×0.6=36.9kN/m，偏于安全地，整个工字钢上所受线荷载设计值均取q=40.3kN/m。
现浇箱梁满堂支架(贝雷架)计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日目录1 编制依据............................................................ - 4 -2 方案简介............................................................ - 4 -3 支架主要材料特性及参数.............................................. -4 -4 荷载计算............................................................ -5 -4.1 荷载类型...................................................... - 5 -4.2 荷载组合...................................................... - 5 -5 NU02联钢筋混凝土预应力箱梁支架结构计算............................. - 5 -5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 -5.2 计算结果分析.................................................. - 8 -5.2.1 托架上满堂支架计算分析 ................................ - 9 -5.2.2 横向I20a工字钢横梁分析 ............................... - 9 -5.2.3 贝雷梁分析 ............................................ - 9 -5.2.4 主横梁双榀I45a工字钢分析 ............................ - 10 -5.2.5 钢管桩分析 ........................................... - 11 -5.3 底模体系计算................................................. - 12 -5.4.5支架立杆计算................................................ - 15 - 5.5 侧模计算......................................................... - 16 -5.5.1 侧模荷载计算............................................... - 16 -5.5.5 横向背带钢管计算........................................... - 18 -5.5.6 侧模拉杆计算.............................................. - 18 -6 跨江南大道防护棚架结构计算......................................... - 18 -6.1 防护棚架设计................................................. - 18 -6.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 19 -6.3 设计计算参数................................................. - 20 -6.4 结构模型..................................................... - 20 -6.5 单元构件计算................................................. - 21 -6.6 地基承载力................................................... - 24 -7 SU03联(NU01联)满堂支架结构计算.................................... - 24 -7.1 满堂支架设计概况............................................. - 24 -7.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 26 -7.3 设计计算参数................................................. - 27 -7.4 梁端满堂支架计算............................................. - 27 -7.5 梁中满堂支架计算............................................. - 30 -7.6 支架立杆计算................................................. - 32 -7.7 地基承载力计算............................................... - 34 -7.8 支架稳定性计算............................................... - 34 -8 跨S49省道防护棚架结构计算......................................... - 34 -8.1 防护棚架设计................................................. - 34 -8.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 35 -8.3 设计计算参数................................................. - 36 -8.4 结构模型..................................................... - 36 -8.5 单元构件计算................................................. - 37 -8.6 地基承载力................................................... - 41 -现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书1 编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（6）《建筑结构静力计算手册》建筑工业出版社。
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东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书
2.0m 2.0m
方木
1.1m ×6
22
0.2m×5
3×8＝24m
贝雷片
承台
承台
顶柱
承台
顶柱
工字钢22
双层贝雷片
×7＝
14m
贝雷片
方木
Ⅰ32工钢
东岙大桥24m梁支架计算
东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。
(如上图所示)
1.梁片重量计算：
①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积
翼缘板面积：
S1-1=+×÷2+（+）×÷2=1.163m2
中间箱室面积:
S1-2=+×÷2-（+）×÷2+×+×=5.852m2
②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积
翼缘板面积：
S2-1=+×÷2+（+）×÷2=1.163m2
中间箱室面积:
S2-2=+×÷2-（+）×÷2=10.557m2
③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积
翼缘板面积：
S3-1=+×÷2+（+）×÷2=1.163m2
中间箱室面积:
S3-2=+×÷2-（+）×÷2=7.551m2
④、Ⅲ-Ⅲ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积
翼缘板面积：
S4-1=+×÷2+（+）×÷2=1.163m2
中间箱室面积:
S4-2=+×÷2-（+）×÷2=8.352m2
单侧翼缘板重量：G翼=××=
中间箱室重量：G箱=（×+×3+×+×）×=
2.材料重量计算（中间箱室部分）：
(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×7×2×435 =97440Kg=
(2)贝雷片间固定槽钢：G槽=32×14×+16×14×=6272 Kg=
(3)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长8m，（24÷+1×8）=968m，方木m3。
则重量为：G肋＝968×××=
(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝×24=434m2；S内=×24=150m2
木模5kg/ m2。
则模板重为：G模＝5×（434+150）＝
(5)砼振捣力取m2 ,砼冲击力取t/ m2 ,人群活载取值t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =；静荷载K2 = ；得：
静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝×（＋＋＋+）＝
活载G活＝K1（++）S外=×++××24=215t
则荷载取值G＝G静＋G活＝＋215＝
3.贝雷片钢桁梁受力计算（中间箱室部分）：
中间箱室部分每组桁架按两片贝雷片双层拼装(即双排双层)。
下弦杆加强，共设
7组；7组桁架受力整体不均匀系数η＝(贝雷桁架间用槽钢连接加固)。
则每组桁架受力为：÷(7×=
因横向肋条间距只有0.2m，故贝雷桁架受力按受均载计算：q=÷24=
查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：
单排（加强）：W＝I= cm4
[M0]= [Q0]=
16锰钢容许弯应力[Q0]＝×210=273MPa=2784kg/cm2
加强双层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：
惯性矩I2=4596255.2 cm4
截面模量W2＝30641.7 cm3
容许弯矩[M2]=4×
容许剪力[Q2]=2×÷=
贝雷片钢桁架梁每组受力情况如下图所示：
q=5.829t/m
A B
22m
(1)由图中得知：M A=0 M B=0
（2）最大弯矩计算：（按L＝22m长简支梁受均荷载计算）
M m a x=qL2/8=×222÷8= t .m
M m a x= t .m <<[M2]×= ×= t .m (满足要求)
（3）最大剪力计算：
Q m a x= qL/2=×22÷2=
Q m a x=<<[Q2]×= ×= t(满足要求)
(4)、桁架最大饶度计算：
f m a x=(5qL4)/(384EI2)=(5××22004)/(384××106×=1.84cm
f m a x=1.84cm<<L/400=2200/400=5.5 cm(满足要求)
4.材料重量计算（单侧翼板部分）：
(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×1×2×435 =97440Kg=
(2)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长4m，（24÷+1×4）=484m，方木m3。
则重量为：G肋＝484×××=
(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝×24=79m2
木模5kg/ m2。
则模板重为：G模＝5×79＝
(5)砼振捣力取m2 ,砼冲击力取t/ m2 ,人群活载取值t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =；静荷载K2 = ；得：
静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝×（＋＋＋）＝;
活载G活＝K1（++）S外=×++××24=(t);
则荷载取值G＝G静＋G活＝＋＝（t）;
5.贝雷片钢桁梁受力计算（单侧翼板部分）：
单侧翼板部分按三排双层贝雷片布置,下弦杆加强。
因横向肋条间距只有0.2m，故贝雷桁架受力按受均载计算：q=÷24=
查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：
单排（加强）：W＝7699.1cm3I=577434.4 cm4
[M0]= [Q0]=
16锰钢容许弯应力[Q0]＝×210=273MPa=2784kg/cm2
加强三层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：
惯性矩I3=6894382.8 cm4
截面模量W3＝45962.6 cm3
容许弯矩[M3]=6×
容许剪力[Q3]=3×÷=
贝雷片钢桁架梁受力情况如下图所示：
q=7.129t/m
A B
22m
(1)由图中得知：M A=0 M C=0
（2）最大弯矩计算：（按L＝22m长简支梁受均荷载计算）
M m a x=qL2/8=×222÷8= t .m
M m a x= t .m <<[M3]×= ×= t .m (满足要求)
（3）最大剪力计算：
Q m a x= qL/2=×22÷2=
Q m a x=<<[Q3]×= ×= t(满足要求)
(4)、桁架最大饶度计算：
f m a x=(5qL4)/(384EI3)=(5××22004)/(384××106×=1.51cm
f m a x=1.51cm<<L/400=2200/400=5.5 cm(满足要求)。