上海汽轮机厂百万超超临界机组高压缸通流间隙调整分析初步
汽轮机技术介绍(通流改造介绍)
高压缸改造范围及说明
序号 1 2 3 4 5 6 7 高压内缸 喷嘴组、调节级 高压隔板、静叶持环 高压转子、高压动叶 平衡活塞 隔板汽封和围带汽封 高压缸端部汽封 名称 说明 配合新型叶片改造，同时保持原设计各抽 汽口物理位置不变 优化型线 AIBT技术设计的弯扭新叶型 AIBT技术设计的弯扭新叶型 推力计算核定尺寸，采用布莱登汽封型式 采用镶片式汽封 采用新型汽封，如蜂窝(接触式)汽封等
改造目标
• 提高汽轮机的效率，热耗在现有运行值基础上降低3～5％（10~15g）； • 适当提高机组出力，改造后的铭牌出力取决于锅炉蒸发量和铭牌背压； • 提高汽轮机的安全可靠性，消除安全隐患及缺陷； • 提高汽轮机调峰能力。 • 有效减少SO2、NOx、CO2和烟尘的排放。
改造方案说明
• 外缸不动、主汽阀、主调阀布置不变，外部接口完全相同 • 调节级动叶采用三叉三销结构型式，主蒸汽进汽通过喷嘴室过渡，为 顺流布置结构； • 高中压缸叶片采用新标准材料； • 高中压通流叶片采用3DV叶片以提高通流效率；高压除调节级外，共 有13级压力级（老机型为11级）；中压共10级（老机型为9级）
中压缸改造范围及说明
序号 1 2 3 4 5 名称 中压内缸 中压隔板、静叶持环 中压转子、中压动叶 隔板汽封和围带汽封 中压缸端部汽封 说明 配合新型叶片改造，同时保持原设计各 抽汽口物理位置不变 AIBT技术设计的弯扭新叶型 AIBT技术设计的弯扭新叶型 采用镶片式汽封 采用新型汽封，如蜂窝(接触式)汽封等
投运日期 2010年12月 2011年6月 2010年11月 2010年12月 2011年6月 2011年11月 2013年2月 2012年6月 2011年12月 2012年12月 2012年1月 2012年6月 2013年5月 2012年12月 2014年1月 2012年11月 2012年11月 2013年1月 2012年12月 2013年5月 已投运 2013年7月 已签合同 已投运 2014年1月 2013年12月
百万千瓦超超临界汽轮机特性及启动调试技术
百万千瓦超超临界汽轮机特性及启动调试技术骆贵兵孟颖琪张亚夫（西安热工研究院有限公司陕西西安 710032）摘要：本文简要介绍了华能玉环电厂1000MW超超临界汽轮机的技术特点、启动调试过程及出现的一些问题，并简要介绍了该型汽轮机甩负荷试验的情况。
关键词：超超临界机组汽轮机启动调试动态特性前言大容量、高参数是提高火电机组经济性最为有效的措施。
由于世界一次能源资源中煤的储量远远超过石油和天然气，以及环境保护要求减少污染物（特别是CO2、NO X）的排放，使得以超超临界机组为代表的高效洁净燃煤发电技术成为世界电力工业的主要发展方向之一。
作为我国863 科技攻关项目依托工程的第一个超超临界电厂——华能玉环电厂4 ×1000MW 项目于2003 年11 月开工建设，2007年11月4台机组全部投产，标志着我国电力工业进入了以可持续发展为目标，更加注重安全、经济、环保的新阶段。
我院承担了玉环电厂启动调试工作，本文将简要介绍该电厂超超临界汽轮机的技术特点、启动调试过程及出现的一些问题。
1. 机组概况华能玉环电厂锅炉系哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进日本三菱重工业株式会社（MHI）技术设计制造的HG-2953/27.46-YM1型1000MW超超临界变压运行直流锅炉，采用П型布置、平衡通风、固态排渣、单炉膛、低NO X型PM主燃烧器和MACT 型低NO x分级送风燃烧系统、反向双切圆燃烧方式、摆动式燃烧器，设计燃用神东煤和晋北煤。
汽轮机系上海汽轮机厂引进德国西门子公司技术设计制造的超超临界1000MW 汽轮机组。
该机组为超超临界、一次中间再热、单轴、四缸、四排汽、双背压、八级回热抽汽汽轮机。
发电机为上海汽轮发电机有限公司引进德国西门子公司技术生产的THDF 125/67型1000 MW三相同步汽轮发电机。
发电机采用水氢氢冷却方式，密封油系统采用单流环式密封。
励磁系统采用西门子所特长的无刷励磁方式。
2. 汽轮机技术规范型式：超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、凝汽式型号： N1000-26.25/600/600（TC4F）额定主蒸汽压力： 26.25 MPa额定主蒸汽温度： 600℃额定主蒸汽流量： 2804.4 t/h额定再热蒸汽压力：5.35 MPa额定再热蒸汽温度：600℃额定再热蒸汽流量： 2274 t/h额定高压缸排汽压力：5.946 MPa(a)主蒸汽最大进汽量： 2953t/h低压缸排汽压力： 4.4/5.39kPa(a)配汽方式：全周进汽额定给水温度： 292.25℃额定转速： 3000r/minTHA工况热耗： 7316kJ/kWh低压末级叶片长度： 1145.8mm汽轮机总内效率： 92.03%回热系统：三高、四低、一除氧共8级通流级数（高+中+低）：（1+13）+13×2+2×2×6=64级盘车转速：50～60r/min图1 汽轮机总体布置图3. 汽轮机技术特点3.1 总体布置特点华能玉环电厂1000 MW 机组汽轮机的总体型式为单轴四缸四排汽。
百万千瓦超超临界汽轮机碰缸试验工艺
综述292 2015年26期百万千瓦超超临界汽轮机碰缸试验工艺任浩马连彬中国电建集团湖北省电力建设第二工程公司，湖北武汉 430030摘要：汽轮机缸体碰撞试验用来确定汽轮机转子与已装配好的汽缸零件之间存在的最小通流间隙。
结合华润赤壁蒲圻电厂1000MW超超临界机组汽轮机的安装过程，详细分析和阐述了缸体碰撞试验应具备的条件和施工过程，同类型汽轮机组在安装检修过程中碰缸试验可作借鉴。
关键词：汽轮机；超超临界机组；通流间隙；碰缸试验中图分类号：TK266 文献标识码：A 文章编号：1671-5810(2015)26-0292-021 机组结构特点湖北赤壁蒲圻电厂二期工程(2×1000MW)蒸汽轮机组是由我国自行设计制造的超超临界燃煤发电机组。
本机组为单轴四缸四排气、八级回热抽汽式机组，单机容量为1000MW。
4#机组由中国电建集团湖北省电力建设第二工程公司承建。
该机由高压缸、中压缸、2个低压缸和5个轴承座组成。
高中压缸为西门子整体总装到现场。
高压缸共14级叶片，后侧进汽。
中压缸共26级叶片，中间进汽。
低压缸（双缸）共24级叶片，中间进汽。
主汽门及调门位于高压缸左右两侧。
中压缸排汽经连通管进入低压缸后继续作功。
高压缸和中压缸分别通过四个猫爪支撑在前后轴承座上，并配置了立销和横销。
高、中压缸通过轴向和径向的调整螺栓进行找正。
高、中压缸分别以2＃轴承座为死点向前后膨胀。
低压缸为分件供货，现场组装。
低压缸结构为外缸、内缸形式。
内、外缸均为水平中分，上下缸中分面法兰连接。
低压外缸上半分前中后三半，外缸下半为前后左右四片，分别到现场组合。
外缸下半用4个支头螺栓调整标高，前后和左右的调整也分别通过支头螺栓进行。
12级静叶装在静叶持环上，分上下半供货，现场安装在内缸上。
内缸通过猫爪形式支撑在轴承座上。
2 碰缸试验2.1 碰缸试验的意义2.1.1 安装过程中碰缸试验意义，汽轮机缸体碰撞试验是在缸体的最终整体找正过程中进行，目的是为了确定汽轮机转子和已经装配好的汽缸零件之间轴向和径向的最小间隙。
超超临界1000MW汽轮机本体结构分析
上海汽轮机厂
德国西门子 N1000-
25.0/600/600 单流
15 整锻无中心孔 斜置式静叶、
全周进气
整体围带，马 刀型三维叶片
轴向对分桶型 外缸
哈尔滨汽轮机 厂
日本东芝
东方汽轮机厂 日本日立
CCLN100025.0/600/600 双流调节级+单
流压力级 2*1+9
N100025.0/600/600 双流调节级+单
钢 高压缸启动
有去湿槽空心静叶， 动叶片顶部进汽边高
频蘸火
高中压缸联合启动
型式
单轴、四缸、四排气
外形尺寸（长*宽 *高）m*m*m
大修周期/年
29*10.4*7.75 12
10*10.1*7.5 6
37.9*9.9*6.8 8
谢谢观看！
整体围带
1*11.87
整体围带，三维 设计
铆接围带、高负 荷扭曲叶片
1*10.11
低压缸与凝汽器 连接
刚性连接
弹性连接
弹性连接
转子支撑方式
单轴承支撑（5个） 双轴承支撑（8个) 双轴承支撑（8个）
调节方式
滑压调节（定滑） 喷嘴调节（定-滑-定） 喷嘴调节（定-滑-定）
防固体颗粒侵蚀 （SPE)措施
1 超超临界1000MW机组的优势
• 超超临界机组由于参数较高，因此效率高 是其最显著的特点，效率高又使得有害物 质的排放量相对减少，燃料的运输成本相 对降低，同时由于超超临界机组往往伴随 大容量1000MW，这又具有单容量造价低、 定员少、易于进行烟气净化等一系列优势。 随着材料技术、制造工艺和自动控制技术 的不断提高，超超临界机组的安全性、可 靠性、灵活性自动化程度都达到了新的高 度。
汽轮机通流优化计算分析
汽轮机通流优化数据计算方案分析摘要：本文针对汽轮机径向通流间隙优化的方案进行了讨论分析、作图对比和数据计算。
本文将通过EXCEL、outCAD和平面解析几何原理，按照通流优化要求，对汽轮机径向通流数据进行案例分析，以此证明文中所给出的方案和公式的正确性。
比起使用outCAD作图分析得出结论，通过EXCEL表格和计算公式的帮助，不仅能够大大简化过程，而且能够避免outCAD作图时出现的失误，也能够保证数据的精度，满足通流优化的要求。
关键字：汽封径向间隙outCAD EXCEL1.概述根据公司A级QC《降低汽轮机机组热耗质量改进》要求，对汽轮机进行间隙实施优化，优化过程包含数据测量和数据分析计算这两个方面。
本文着重讨论了数据计算分析这一过程，此过程又分为测量数据调整分析和返修数据计算分析两个阶段。
数据调整分析是在以获取实测数据的基础上，对其进行综合变换，保证返修后通流间隙合格的情况下，为返修通流提供最优数据的分析过程。
而返修数据计算则是对实测数据经过调整分析后得出的最优数据进行作图运算或代数运算，得出最终的加工数据，该数据直接影响着通流间隙的正确性。
因此这两种分析得出的数据在整个通流优化过程中，对保证通流间隙的合格情况起着至关重要的作用。
下面我们已机组为例，介绍数据调整分析的过程方法。
2.总装机组装配的通流部件汽轮机整个通流情况的好坏受很多因素影响，这些因素大到汽轮机整个结构，小到汽封齿的径向间隙都会或多或少的对汽轮机通流产生影响。
总装工序的通流优化主要在对汽封圈的径向间隙进行重新加工控制，因此在这里涉及到了部件包括两大类：隔板和汽封体。
它们是汽轮机组的汽封圈的主要载体。
如下图所示：3.通流数据的测量总装测量的通流间隙数据均为隔板或汽封体的汽封齿与汽轮机转子之间的间隙数据。
为保证数据测量的准确性，天地方向的间隙均采用压铅丝测厚度的方法进行间隙测量，水平方向的径向间隙则使用塞尺测出，测量每圈汽封圈以此得出上、下、左和右4个数据(如下示意图)组成1组数据以作以后分析。
百万级东汽小汽轮机瓦温过高分析及处理
百万级东汽小汽轮机瓦温过高分析及处理陆杰上海电力建设启动调整试验所有限公司上海200031摘要：某1000MW超超临界机组两台小汽轮机单体试运过程中均出现2瓦瓦温过高现象，通过从润滑油系统、小机运行方式、小机本体安装三个角度来分析及处理问题关键字：东汽小汽轮机，瓦温过高，轴瓦顶隙，润滑油节流孔板1、系统介绍某1000MW超超临界机组给水系统配备了两台50%容量的汽动给水泵组，小汽轮机采用东汽G22-1.0（08）/G16-1.0型汽轮机，给水泵采用苏尔寿给水泵，每台给水泵汽轮机自身配置润滑油系统，供给水泵汽轮机本体轴承和被驱动的给水泵轴承润滑用油。
东汽百万级小汽轮机前、后支持轴承均为可倾瓦轴承。
瓦块分别装在上、下剖分的轴瓦体内，上半三块，下半两块。
前、后支持轴承均设有调整块和调整垫片（如下图所示）O2、调试过程在进行B小汽轮机单体试运，各辅助系统运行正常，润滑油压稳定,小机轴封及真空系统均运行正常,小机转速升至1800rpm正常暖机，丿顷利的升至工作转速3000rpm,当小机转速升至5005rpm准备进行超速试验时，小机2号轴承金属温度随着转速的升高不断升高，最高达到104.22度（见附图1）,接近报警值并且还未升至额定转速。
考虑到小汽轮机轴承保护以及超速试验的较高转速，停运B小机进行分析检修处理，同时进行A小机试运。
—23—游标时间:2012年10月6日14:13:39附图1在进行A 小汽轮机单体试运过程中，各辅助系统 运行正常，润滑油压稳定，小机轴封及真空系统均运行正常。
小机转速升至2800ipm,振动瓦温各项参数 正常，并准备继续以一定的升速率升速目标6330!pm进行超速试验，A 小机升速至4503ipm, #2瓦轴承金 属温度最高升至98度（见附图2）,并随着转速的升高而升高。
8?标时间:2012年10月7日13:47:52附图2—24—通过两天对两台小机进行单体试运，均发生同一个瓦的轴承温度高现象，基本可以确定为同一个问 题。
(完整版)1000MW超超临界汽轮机总体详细介绍
➢ 30MPa压力积木块的技术储备 ➢ 独特的圆筒型高压缸结构 ➢ 压力不断升高的产品应用业绩
上海汽轮机有限公司
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
百万千瓦汽轮机运行业绩（至2004年）
周波
地区 双轴 高中全速，低压半速 单轴
2004 25
538/566
2007 26.25 600/600
2007 27.0
600/600
上海汽轮机有限公司
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
2x874MW 德国黑泵电厂- 1997 投运
1个H30-100 1个M30-100-配抽汽口 2个N30-10
上海汽轮机有限公司
25.3MPa,544°C/560 °C- 5kPa, 工业调整抽汽最大 800t/h,0.45MPa 2级热网抽汽最大120MW
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
日本电厂超 超临界业绩
参数
31/566/566/566 31/566/566/566
功率 MW 700
700
周波
60 60
1990年后压力 不大于25MPa
24.1/538/593
700
60
24.1/566/593
600
50
24.1/566/593
500
60
24.5/566/593 1000 50
CHINA(KWU) CHINA(KWU) CHINA (Siemens-STC) CHINA (Siemens-STC)
MW 874 874 415 414 910 933 933 600 1025 750 980 980 1000 1000
660MW汽轮机高中压通流数据偏差分析及调整
660MW汽轮机高中压通流数据偏差分析及调整某厂#1机组汽轮机为东汽超超临界660MW机组，型号N660-25/600/600，是典型的超超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、纯凝汽式汽轮机。
于2009年投入运行，2014年4月#1汽轮机大修中发现高中压内缸及高中压隔板严重变形，高压压内缸返厂检修，所有高中压隔板全部进行了升级更换。
2016年5月对该汽轮机进行检查性大修，发现高中压轴向通流仍存在多处数据超差（通流减少）问题，对机组安全运行带来极大的隐患。
二、高中压通流数据测量总体情况本次大修高中压揭缸后，对高中压通流进行了初步测量，发现中压通流轴向数据存在超差现象，变形最大集中在中压第4级和第5级，中压第4级L值超差约2.14mm，中压第5级超差约1.5mm。
施工单位配合厂家工代现场对中压隔板及隔板套的变形量重点进行了测量检查，其中中压4、5级测量结果如下：测量结果：中压隔板套以外缸定位面为基准，4-6级隔板安装槽往电机侧变形约0.8-1.1mm。
三、高中压通流具体数据测量及分析2.高中压修前通流数据测量（实测值均在转子推向机头侧，推力盘紧贴推力瓦时测定，从机头向后看定左右，HP、IP通流间隙测量基准以HP2级间作为转子定位原则：实测值1，2为定位值H左：16.01、H右：16.13；实测值3、4测量值为定位值H左：14.11、H右：14.19。
3．高中压轴封体通流数据说明：A为平齿汽封片，B为高尖齿汽封片。
H左=16.02，右=15.98飞锤朝上为0°，盘车90°架表测转子原位未动（数显契形塞尺测量值）4.数据分析：4.1高压通流部分数据基本正常，中压通流叶顶数据基本正常。
中压1级L、N 值变化0.5-0.8，隔板汽封X\Y值正常，本级通流不需调整，中压2级L、N 值变化0.8-1.5，隔板汽封为平齿，本级通流不需调整，中压3级L N值基本正常，隔板汽封X\Y值偏差1.5-2mm左右，可作出适当调整，中压4级L、N值偏差1.5mm左右，隔板汽封X\Y值偏差2.5mm左右。
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上海汽轮机厂百万超超临界机组高压缸通流间隙调整分析初
步
摘要：超超临界机组是我国火力发电厂的一个发展趋势，研究百万超超临界机组汽轮机高压缸的通流间隙对于超超临界汽轮机的运行可靠性具有非常重要的意义。
本文以上海汽轮机厂百万超超临界机组为例，讨论了高压缸通流间隙的调整问题，以供相关人员参考。
关键词：汽轮机；百万超临界机组；高压缸；调整
一、引言
国电浙能宁东发电有限公司2×1000MW机组工程，汽轮机为超超临界、一次中间再热、四缸、四排汽、单轴、凝汽式汽轮机，由上海汽轮机厂制造，机组的铭牌出力为1100MW。
其中高压缸出力占机组总功率的份额最大，高压缸通流间隙大小对机组的安全经济性影响较大，因此本文主要讨论上汽百万火电机组高压缸通流间隙调整问题。
二、汽轮机组概述
该汽轮机由高压缸、中压缸以及2个低压缸等共4个模块组成。
其中高压缸有16级，中压缸有2×16级，低压缸有2×2×6级，各个模块的转子通过超紧配的联轴器螺栓刚性连接。
来自锅炉的蒸汽分成两路从位于高压缸两侧的主汽阀和调节汽阀进入到高压缸内，在高压缸内做功后从调阀端底部的2个排汽口处排出至再热器；再热蒸汽分成两路从位于中压缸两侧的再热主汽阀和调节汽阀进入到中压缸内，在中压缸内做功后从中压缸顶部的排汽口处排出，并经过中低压联通管进入到低压缸内，在低压缸内做功后直接排出至位于低压缸底部的凝汽器内。
该机组死点。
该汽轮机在轴系中设计有1个径向推力联合轴承，该径向推力联合轴承位于#2轴承座内，推力轴承是轴系的死点。
高压外缸的死点位于#2轴承座的猫爪轴向定位键中心线与机组轴线相交点处，中压外缸的死点也位于#2轴承座的猫爪轴向定位键中心线与机组轴线相交点处，中压外缸、2个低压内缸通过推拉装置使他们在轴线方向上连成一个整体，在机组启停过程中同步膨胀或收缩。
通流间隙。
高压缸、中压缸内通流部分各零件中心及动静间隙在制造厂内均按图纸要求调整合格，现场需按照总装记录表恢复转子与静子之间的相对位置以确保内部通流间隙合格。
低压末两级隔板汽封环留有余量，安装现场需配准。
三、汽轮机组高压缸的通流间隙调整分析
上海汽轮机厂百万机组高压缸分为内缸和外缸，均为圆筒形结构。
内缸为圆筒形上下两半，中分面由螺栓热紧固定（无传统的接合面法兰）。
高压内缸制造装配的工序为：高压外缸静叶片安装槽道等加工完成-镶内缸汽封齿-合缸车削汽封齿-装配静叶片-内缸与转子配合测量间隙-不符合时车削转子动叶外缘。
静叶装配在每个静叶根部背弧嵌入一个半圆柱型直销，即静叶镶入槽道时需压弯直销才能到位，这样可强制静叶从根部向轴心方向靠紧。
上汽高压缸通流间隙测量时为半实缸状态测量，上汽（源自西门子技术）的高压缸汽封间隙其公差要求为+0.20至-0.10，图中汽封间隙设计值为0.80的间隙，其最终实际间隙最小为0.70，即有-0.10的公差。
再看实缸装配后测量轴飘的数据。
轴飘值为：内缸与转子实缸装配后，转子在缸内上、下、左、右的可移动量。
此数据最终均为0.60。
这样我们会发现一个问题，汽封间隙最小值为0.70，但实缸装配后的轴飘为0.60，减小了0.10，这是如何产生的？这应从上汽高压缸装配工艺要求来分析，上汽机组高压缸汽封齿直接镶嵌在内缸上，不留退让间隙。
同时上汽工艺要求，高压缸静叶片安装完成后，上下两半在合缸前，静叶顶部（近轴端）水平面预0.80-1.00的紧力（这是西门子的设计，有利于静叶保持良好的工作状态）；在静叶根部（近缸端）水平面预留0.60-0.80的紧力。
即在内缸静叶装配完成，上、下两半合缸后未紧螺栓的情况下，汽缸接合面存在0.80-1.00的间隙。
在接合面螺栓热紧后此间隙消除，但螺栓巨大拉力会使静叶片不规则前后移动，同时会使高压内缸变成一个不规则的椭圆柱体。
这些不规则的移动和变形会导致汽封间隙缩小0.10左右。
同时汽缸的变形在每次热紧装配后的表现有所不同，但整体造成汽封间隙缩小0.10左右的结果不变。
整体汽封间隙的减小会使汽轮机热耗值降低，但这同时给机组的安全经济运行带来更高的要求。
长期实践证明，一是汽轮机良好的通流间隙是靠精确加工制造及精细测量调整得到的，不是靠机组动静之间摩擦产生的（行业间有这样的悖论）；二是过小的通流间隙未必能获得良好的经济效益（有时会适得其反）。
四、汽轮机组的冲车保护措施
良好的静态通流间隙只是机组实现高效的第一步，在机组试运调试过程中，还应采取严谨的冲车保安措施，尤其是新建及大修后首次冲车的机组此问题更为关键，为确保良好的通流间隙能获得良好的经济效益，我认为新建及大修后首次冲车的机组至少应做到：
●汽轮机首次启动前，整体发运现场的高中压模块的定位尺寸应经制造厂技术确认后方可开机。
●汽轮机首次启动前，启委会应请调试单位编制启动方案，并经审核后，由启委会最终批准后执行，制造厂应参与启动方案的编制审核工作。
●汽轮机首次启动前，启委会及调试单位应向运行人员进行技术交底。
启动过程严格执行汽轮机启动操作票。
●汽轮机启动前，汽轮机润滑油系统、EH油系统必须进行了大流量冲洗和油循环，油质经化验合格后方可开机。
●机组首次启动时，应严格按照规程的要求控制机组的汽水品质，防止通流部分积盐导致效率迅速下降。
●汽轮机启动时应按规程严格控制冲转参数。
●汽轮机首次冲转升速过程中，应严格控制升速率。
在低速应停留，断汽听音进行摩擦检查，充分检查机组动静间摩擦情况；为保证各部位膨胀均匀，观测机组振动情况，中速暖机时间应适当延长；升速过程如发现振动增加，应避免强行升速，可采取多点暖机方式升速至额定值；如果确信机组发生了动静摩擦，机组强烈振动时，应立即打闸停机，原因未分析清楚并采取措施消除的，严禁再次启动。
关于某些机组热态停机时盘车抱死问题也应引起重视。
对于这类问题宜采用以下处理办法：
●提高汽轮机轴封蒸汽的温度，可增加轴封电加热装置，一般情况下轴封电加热器装置投入备用状态，当机组高负荷跳闸后马上投入电加热器，防止汽缸两端金属温度下降，降低汽缸变形的可能性。
●使轴封供汽管道阀门前后疏水阀保持一定开度，防止轴封供气管进汽带水，
对汽缸两端的金属产生冷却，引起汽缸变形，导致汽封间隙趋于更小，引起机组动静间摩擦，最终造成转子抱死。
五、结语
综上所述，在机组启动尤其是新机组首次启动过程中，所有规定的启动暖机时间均应以热机各受热部件是否胀出为原则，温度升高但未胀出的部位可能存在卡涩问题，多加监视确保胀出后再按照既定方案升速。
在机组停机时，对疏水系统的控制尤其重要，避免过大负差胀出现是停机重点控制措施之一。
参考文献：
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[3]段学友,蔡利军,刘晓鹏,张谦,焦晓峰.660MW超超临界机组给水泵汽轮机汽源切换及给水控制方式优化[J].内蒙古电力技术.2014(01).。