安钢2800m3高炉炉前系统改造
安钢烧结原料场的设备改造及堆料工艺优化
配料后 混匀 堆取 ， 品种 未作 混匀 处理 ， 单 二次 料场 混 匀矿成 分 波动 大 。为 进 一 步 提 高匀 矿 质 量 ， 司于 公 ２０ ０ ３年底 对原 料 场 在 原 基 础 上新 建 受 卸 系 统 和 一 次料 场 ， 容改 造二 次料 场 ， 扩 新建受 料 系统 可接受 汽 车 、 车来 料 。一 次料 场采 用三线 三跨 作业 方式 ， 火 安 装 三 台斗 轮堆取 料 机 ， 大宗 含 铁 原料 进 行 单 品种 对 堆取 ， 品种矿 初步 混匀 ， 单 为提高 二次 料场混 匀 效果
ｗａ ｔ ｂｌｚ ｄ ａ ｍ ｐ ｏ ｅ ｓｓａ ｉｉｅ ｎｄ ｉ ｒ ｖ ｄ． Ｋ ｅ ｒ ｑ ａ ｉ ｆｍｉ ｅ ｎ ｆｒ ｏ ｅ；ｅ ｕｉｍ ｅ ｔ ｙ ｗｏ ｄｓ ｕ ｌ ｙ ｏ ｘ ｄ ｕ ｉｏ ｍ ｒ ｔ ｑ ｐ ｎ ；ｐｒ ｃ ｓ ｐ ｒｔｏ ｏ ｅ ｓｏ ｅ ａｉ ｎ
化 ， 定 和 提 高 混 匀 矿 质量 的 生 产 实 践 。 稳 关键词 混 匀 矿 质 量 ； 备 ； 艺 操 作 设 工
文 献标 识 码 ： Ａ 文 章 编 号 ：６ １— ８ ８ ２ １ ） １ ０ ３ １７ ３ １ （０ １０ — ０ ２—０ ３ 中图 分 类 号 ：Ｆ ４ ． Ｔ ０６ ４
倒运 ， 通过 汽车 受料槽 直 接运送 到 混匀配 料 室料仓 ，
１ 综 合 原 料 场 现 状
安 钢为 改善原 料条 件差 的 问题 ， ２ ０ 于 ０ ３年成 立 安 钢烧 结原料 场 ， 为安 钢 的专用 原料 场 ， 作 经过 ６年 多的建 设 、 改造 ， 安钢烧 结原 料 场 已成 为较 大 的原料
安钢焦化厂运焦一二系统焦炭运输控制系统的优化改造
84科技资讯 SC I EN C E & TE C HN O LO G Y I NF O R MA T IO N工 业 技 术1 项目概述安钢焦化厂运焦一二系统,主要负责焦化厂一炼焦和二炼焦车间焦炭的外运炼铁和存储,该系统原有的J4皮带主要负责焦炭到炼铁的运输,但由于电气设备运行时间过长,而且随着新高炉的建成,使得原有的J4皮带已不能满足目前生产需求。
此次改造本着降本增效的原则,在原运焦一二系统的控制基础上,由变频器控制管状皮带电机,代替原来的J4皮带完成焦炭到炼铁新高炉的运输,并新增振动给料机和除铁器配合使用,对硬件设备及PL C控制系统进行优化和改造。
2 系统说明2.1工艺简介原运焦一二系统由1#、2#两条线组成,共包括六条皮带机、两套大振筛、两套小振筛、两套除尘装置以及配合1#J1皮带使用的一台风机。
改造后的系统除管状皮带代替原来的J4皮带外,还新增振动给料机参与连锁控制,除铁器由现场手动启停。
以下为改造后的料线及每条料线所包含的设备(从左到右为设备顺启顺序)。
(1)1#系统进小仓:1#J 2—1#除尘—1#小振筛(南、北)—1#大振筛(南、北)—1#风机—1#J 1(南、北)。
(2)2#系统进小仓:2#J3—2#除尘—2#小振筛(南、北)—2#大振筛(南、北)—2#J2(南、北)—2#J1。
(3)1#系统进炼铁:管状皮带(1#、2#)—振动给料机—1#除尘—1#小振筛(南、北)—1#大振筛(南、北)—1#风机—1#J 1(南、北)。
(4)2#系统进炼铁:管状皮带(1#、2#)—振动给料机—2#J3—2#除尘—2#小振筛(南、北)—2#大振筛(南、北)—2#J2(南、北)—2#J1。
其中管状皮带、两套大振筛、两套小振筛、1#J1电机都为一开一备。
2.2功能实现原运焦一二系统的控制功能可实现单独每条料线的顺启、顺停和急停,也可实现1#进小仓+2#进炼铁、1#进小仓+2#进小仓、2#进小仓+1#进炼铁、2#进炼铁+1#进炼铁这四种组合方式,同时开两条料线,而且单独顺启、顺停和急停其中一个料线不影响另一条料线的正常运行。
安钢转炉烟气净化系统提升
冶金与材料第40卷（下转第192页）安钢转炉烟气净化系统提升谷洁，李军强（安阳钢铁股份有限公司第二炼轧厂，河南安阳455004）摘要：随着社会经济的飞速发展，冶金企业的扩张导致污染物总量攀升，大气污染尤其严重，国家环境保护“十二五”规划提出，对钢铁等重点行业的工业烟粉尘实施重点防控。
尤其是随着雾霾气候的出现，粉尘污染成为环保重点治理的任务之一，国家已加强对建设项目的评审，严格专项规划的环境评价，源头把关过程严控，要求钢铁企业降低排放浓度、重罚甚至关停不达标排放企业，以减少工业企业对大气污染造成的影响。
关键词：干法除尘；大气污染；提升；节能减排冶金与材料Metallurgy and materials第40卷第4期2020年8月Vol.40 No.4August 2020作者简介：谷洁（1991-），女，河南安阳人，主要研究方向：冶金环保。
冶金行业转炉一次除尘及煤气净化回收系统采用传统的“二文三脱”除尘及煤气净化回收方法，炉侧配置袋式除尘系统解决炼钢工序转炉兑铁和加废钢过程烟气。
实际使用过程中氧枪口漏烟和加料系统的落灰往往造成平台积灰和二次扬尘等问题。
转炉吹养期间烟气或从厂房顶部竖向风道溢出，造成厂房冒烟问题。
安阳钢铁股份有限公司（以下简称安钢）150 t 转炉2006年投产运行按原设计配置一套二文三脱除尘其颗粒物排放量设计值低于100 mg/Nm 3和一套布袋除尘系统其颗粒物排放设计值低于50 mg/Nm 3的标准。
自2015年新国标要求转炉一次烟气颗粒物排放值低于50 mg/Nm 3、转炉二次烟气颗粒物排放低于20 mg/Nm 3。
传统的二文三脱除尘和布袋除尘已无法满足新时代下冶金行业的要求。
2净化系统提升2.1传统“二文三脱”系统的升级冶金行业通过不断地实践和应用，半干法除尘和干法电除尘成为转炉一次除尘的主流技术，安钢通过不断考察和精准交流，切实对比了半干法除尘和干法电除尘工艺的优劣。
半干法除尘具有对于原湿法系统改造投资少；在厂房外部的设备改动量小；建设周期短，设计制造40天左右；与原系统较为相似的特点。
焦丁筛在安钢450m3高炉的应用
焦丁筛在安钢450m3高炉的应用[摘要]安钢450m3高炉通过安装焦丁筛，改善了焦炭质量，减少了入炉焦粉，提高了产量，降低了焦比，各项冶炼指标均有很大的提高，实现了高炉生产优质、低耗、高产的目的。
[关键词]高炉；焦炭质量；焦丁筛；降低焦比焦丁筛是一种新型的筛分设备，它广泛用于矿山、煤炭、电力、冶金、建材等行业对大块物料及中、小颗粒壮物料的分级筛分作业。
筛分作业是冶金工艺过程中的一个重要组成部分，其目的为了控制物料的粒度。
安钢450m3高炉使用焦丁筛对碎焦进行筛分后，保证了入炉焦炭的质量，大大降低了入炉焦比，提高了焦炭的利用率，实现了节能将耗，为企业带来巨大的经济效益。
1 安钢450m3高炉过去状况的分析当今，降焦节能是高炉炼铁的关键难题之一，高炉冶炼过程中焦比的高低，是衡量高炉能否获得优良技术经济指标的重要参数，从长远意义上讲是决定高炉炼铁能否实现可持续发展的关键。
安钢450m3高炉自投产以来，焦炭入炉前只有一级筛粉系统。
焦炭在皮带机输送过程中，皮带间的落差使焦粉碎量较大，如果给料量超过设计能力时，出现局部焦炭过厚，大颗粒的焦炭长时间沉在下层，焦炭分层困难(通常料层厚度不应超过4倍的筛孔尺寸)，严重影响筛粉质量，降低筛粉效率，导致入炉焦粉量较大，焦比偏高，大大影响了高炉炉况的稳定顺行和炉温的稳定程度，各项技术经济指标与全国同类型高炉相比差距较大。
因此，安钢炼铁厂本着“节能降耗”的指导思想，通过焦炭粒度特点和振动筛的特性，进行分级筛分工艺的改进：在原有的振动筛(btsl836)上增加焦丁振动筛(btsl224)，组成两级筛粉系统，改善入炉焦炭质量。
厂部研究决定，于2008年10月底新建焦丁筛工程，用来解决入炉焦粉量大，焦比高、上料运行状况为料仓不满就补料，皮带机运行处于无序状态、浪费电能的难题。
2 焦丁筛在安钢450m3高炉的应用2.1 焦丁筛工程概况(1)焦丁筛工程结构由原料车间负责设计、机修辅助车间安装、点检站协调和验收。
(建筑工程管理)公司炼铁厂高炉优化冶炼条件技改施工技术措施方案
（建筑工程管理）公司炼铁厂高炉优化冶炼条件技改施工技术措施方案武钢集团昆明钢铁股份有限公司安宁公司炼铁厂4#高炉优化冶炼条件技改施工工程施工组织设计武钢集团昆明钢铁股份有限公司安宁公司炼铁厂4#高炉优化冶炼条件技改工程施工技术措施方案批准：审核：编制：中国有色金属工业第十四冶金建设公司2015年7月22日施工组织设计（方案）报审表A－2施工单位用表______目录第一章工程概况6第二章、编制依据及使用规范标准10第三章施工准备---------------------------------------------------- 12第四章各分部分项工程主要施工技术方案---------------------------- 15第一节施工工艺流程15第二节工艺部分主要施工技术方案15第三节电气部分施工技术方案10第四节筑炉部分施工技术方案32第五章工程质量保证措施43第一节质量计划43一、质量方针43二、质量目标43三、组织措施43四、计量管理44第二节质量控制和保证措施44一、施工准备阶段的质量控制和保证措施44二、钢构制作安装质量控制保证措施45三、机械设备、管道工程质量控制保证措施46四、电气工程质量控制保证措施47五、外观质量控制保证措施47六、交工验评阶段的质量控制47七、质量保证控制体系图48第三节项目质量体系的运行和管理48一、与业主配合48二、文件和资料的管理49三、采购物资的管理49四、施工过程控制50五、检验和试验51第六章安全文明施工保证措施：环境保护措施56第一节安全目标与保证措施56一、安全生产方针56二、安全管理目标56三、安全保证体系56四、安全管理保证制度58第二节文明施工保证措施62一、目标62二、场容场貌管理62三、生活设施63四、施工现场管理63五、现场总图管理64六、生活卫生管理64第七章工期保证措施65一、工程工期承诺65二、工期保证措施65第八章施工主要程序 ------------------------------------------------ 68第九章施工进度计划 ---------------------------------------------- 69第十章劳动力安排和材料投入计划70一、劳动力计划表70二、材料投入计划71第十一章工程投入的主要施工机械设备情况71一、主要施工机械设备投入计划表（安装） -------------------------------------- 71二、主要施工机械设备投入计划表（筑炉） -------------------------------------- 73三、拟配备本标段的试验和检测仪器设备表 -------------------------------------- 75第十二章施工总平面布置------------------------------------------- 77第一章工程概况1.建设单位：武钢集团昆明钢铁股份有限公司安宁公司炼铁厂。
攀钢4高炉闷炉及炉况恢复
攀钢4高炉闷炉及炉况恢复摘要：总结了攀钢4高炉休风闷炉操作经验。
一是采取两次集中加焦方式，将焦炭控制在风口区域与软熔带上面。
二是闷炉期间做好密封措施，减少闷炉期间焦炭消耗，为快速复风提供热量基础。
三是使用铁口预埋氧枪加速焦炭燃烧，加速料动。
四是复风过程中合理使用上下部调剂。
复风38h即达到全风冶炼，第2日即达到利用系数2.133 t/m3.d，创历史最快达产记录。
关键词：高炉；闷炉；复风攀钢四高炉炉容1350m3，于2018年大修，经历炉况恢复失利，2019年1月空料线恢复，至2023年3月期间未有长期休风的检修。
计划于3月闷炉检修设备，重点包含炉前主沟、铁沟永久层拆除浇筑、气密箱更换、炉前液压设备更换，计划闷炉168h。
1. 年修休风1.1 休风前准备休风前高炉操作当保持炉况稳定处于良好的顺行状态，适当降低炉渣TiO2含量及炉渣碱度，改善料柱透气性。
提前3天配加萤石洗炉尽可能减少炉缸粘接。
槽下筛分做好原燃料粒度控制，确保入炉粉末<2.4%。
依据需要备齐休风料，并做好化学分析为后续炉况恢复提供理论计算依据。
炉前提前一天提高开口机角度，出尽渣铁，降低闷炉期间的死铁层厚度。
对炉体冷却设备进行查漏，这是闷炉是否成功的关键[1]。
以此对炉体坏冷却壁进行标识、记录方便在闷炉过程中调节水量。
对未出现异常的冷却设备也要进行检查，确保无遗漏。
对炉顶打水设备进行检查确保休风过程炉顶温度受控。
检查确认损坏14块冷却壁，风口无损坏。
休风过程中逐步对冷却器减水，坏冷却壁逐步断水，确保闷炉期间不往炉内渗水。
1.1 休风料制正常料制采用5.5°平台，外1°内5.5°料制，休风料制用矿石单环33°，焦炭角差外3°内4°。
炉渣碱度0.95～1.05控制。
休风料使用烧结矿+停开炉矿16%，休风料负荷选2.8t/t，炉渣TiO2理论计算比正常低5～7%。
表1 休风变料表项目烧结t球团t会理t批重t灰石t球团配比%块矿配比%负荷焦炭t正常料22.328.37.3131.002714.666.652集中焦／／／.50／／／10.0休风料17.303.3020.60/016.02.807.360正常料制403937.535.533.528αO032320C211223集中加焦3 63329αN030C505休风料制3 63329αO010 C505注：变料根据实际炉温及碱度作相应调整。
安钢2200m3高炉喷煤降焦生产实践
Ｋｅ ｗｏ ｄ ｂａｔ ｕ ｎ ｃ ｐ ｌｅ ｚｄ ｃａ ｉ ｅｔ ｎ ｃｋ ｏ ｓ ｍ ｔ ｎ ｒ ｕ ｔ ｎ ｙ ｒ ｓ ｌｓ ｆｒａ ｅ ｕｖｒ ｅ ｏ ｌ ｎ ｃ ｏ ｏ ｅｃｎ ｕ ｐ ｏ ｄ ｃ ｏ ｉ ｊ ｉ ｉ ｅ ｉ
安钢 ２０ ｍ 高炉设计有效容积 ２０ ｍ ，设 ２０ ２０ 。 有 ２个 出铁 场 ，３个 铁 口，２ ８个 风 口。在 设 计 中，采用 了 “ 料、高 顶 压、高 风 温 、富 氧、 精
收稿 日期 ：０ ０— ６— ８ ２ １ ０ ２ 李胜杰（ ９９一 ） 助 工；０ ０ ３ 北京 市海淀 区。 １７ ， １０ ８
能耗 的 ５ ％ 一 ０ ，且 占炼铁 成本 的 ３ ％左 右 。 ０ ６％ ０ 高炉 喷吹煤 粉不 仅能 大 幅度降低 人炉 焦 比和生 产 成本 ，也是 环境保 护 、实施 可持 续发 展 战略 的需 要 ，而且有 利于 改善 高炉 冶炼过 程 ，并为使 用 富 氧 、高 风 温 、高 顶 压 等强 化 冶 炼 技 术 创 造 了条
ｅａｇｎ ， ｐｉ ｉｎ Ｆｏｅａ ｏ ， ｒｐｒｍｅ ｉ ｒ ｇ ．Ｉａｈｅｅ ｅ ｒ ｒ ｓｉ ｉ ｅｔ ｇｐ ｌ ｈｒｉｇ ｏ ｔ ｚ ｇＢ ｐｒｔ ｎ ｐ ｅ ｌｎ ｓｅ ｔ ｔ ｃｉ ｄｎｗｐｏ ｅ ｊｃ ｎ ｕ— ｍ ｉ ｉ ｏ ｓ ｔｇ ｔｎ ｈ ｖ ｇ ｓ ｎｎ ｉ
２ ｎａ ｇＩ ｎａｄＳｅｌ ｔｃ ｏ ，Ｌｄ ） ．Ａ ｙｎ ｏ ｎ ｔ ｏｋ Ｃ ． ｔ． ｒ ｅＳ
Ａｂｓｒ ｃ Ｏｎ ｔｅ ｂ ｓｓｂ ｎ ｆ ｉｔ ｄ ｂ ｒ ｅ ｔｒ ｌ ｔａ ｔ ｈ ａ ｉ ｅ ｅ ｃ ａｅ ｕ ｄ ｎ ｍａｅｉ ，Ａｎ ａ ｇ ２ ０ ｍ３ｂ ａ ｔ ｕ ａ ｅ ｒａ ｉ ｄ ｔ ｅ ｐ ｏ ｉ ａ ｇ ｎ ２ ０ ｌ ｓ ｆ ｒ ｃ ｅ ｌ ｅ ｒ— ｎ ｚ ｈ
八钢2500m^3高炉炉顶液压站存在问题及改进措施
Ｉ Ｉ Ｎ－ ＂
八钢 ２ ５ ０ ０ ｍ ３ 高 炉炉 顶 液压 站 存 在 问题 及改进 措 施
自 强 陈 向东
（ 宝钢 集 团新 疆八 一钢 铁有 限 公司 ） ［ 摘 要】 对新１ ￣２ ５ ０ ０ ｍ３ 高炉 炉顶 液压 站 存在 的 问题进 行 考察 分析 提 出改 造 措施 ， 并实 施 改造 。 增 设 一套 控制 阀 组与 管道 系统 ， 利用 并联 的 方 式共用 一 个 液 压站。 使得 该液压 系 统可 以在 高炉正 常生 产 时予 以维护 、 检修 ， 消 除影 响高炉 装料 和系 统 正常工 作 的隐患 ， 确 保高 炉正 常装 料 ， 降 低了高 炉慢 风 、 休 风率 ， 为２ ５ ０ ０ ｍ３
—
障， 高炉 休 风 。 ２存 在 问墨 及 原因 分析 新 区２ ５ ∞［ Ｉ ｌ 高炉采 用 了卢森 堡公 司的 串罐 式无料 钟炉顶设 备 ． 这 些设 备主 要 靠液压 系统 驱动来 完成 高炉 的装料任 务 ． 炉顶液 压站位 于４ ｌ ｍ高 的第七层 平 台． 液 压配 管及 油缸 位于４ １ ｍ至８ ３ ｍ２ ＿ 间， 在高炉 投产 不到 一年 的时 间 ， 液 压系 统 故 障频繁 ， 特 别是 液压 阀块 的卡 阻 ， 液压 管路 的泄 露 ， 加上 液 压系统 故 障判 断需 要一 定的 时间 ， 而且 处理 时需 要系 统压力 又 因为它 们都 是单 系统工 作 ， 直 接影 响 了高炉 的正 常 装料 ， 甚至高 炉 休风 ． 经 过对几 起因炉顶 设备故 障引 起高 炉休 风的案 例进行研 究 ， 发现几 次休风 都是 由于 液压 驱动 系统 中的液 压 阀块卡 阻 ， 处理 时间 过长 导致 。 新 区： ５ Ｏ Ｏ ｍＮ 炉为 八钢 第一 座高 炉 ， 检 修 人员在 维护 和故 障处 理上 没有 太多 的经验 ， 而高炉 快节 奏 的生产 性质 不允 许我们 有太 多 的时 间诊断 和处理 ， 既能 处理 故障 ， 又不 影 响高 炉加 料 ， 就成 了本次 改进 的着 眼点 。 ３改进 措施 通过对 生产 现 场的反 复勘查 ， 和对 个液 压系 统的分 析 ， 结合 其他 钢铁 企 业 的改 造 经验 ， 确 定改 进措 施 ： 提 高检 修 人 员 技 能 ， 缩 短 故 障 处理 时 间 。 确 保检 修 人 员 在 发生 故 障时 ， 能在高 炉 允 许 时 间 内诊 断 出故 障原 因 ， 并及 时迅 速 的处 理 故 障 ， 使 设 备正 常 运行 。 增设 一套 控制 阀组 与管 道系统 ， 利用 并联 的方 式共 用一 个液压 站 。 两 套系 统都能 够通 过 电气系 统实 现整体 的切 换和 单个 液压 控制 阀及 管道之 间 的对应 切换 ， 使 得任何 一 部位 出现故 障 时都可 以在 很方便 的切 换之 后 ． 在 不影 响正常 装料 的情 况 下 ， 进行 故 障处理 和 日常 维护 ． 前者， 提高检修质量、 缩短故障处理时间不是解决此问题的根本途径 ， 况且 液压 系统故 障判 断的不 可确定性 ， 没有谁 能保证 在２ Ｏ 分钟 内能 够找 出故 障原 因 并及时消除故障。 由于原有液压系统只有单一的控制阀组与管道系统 ， 而故障 经常 发生 的正 好是 这一部 分 ， 因此 ． 改善 的主导 思想 重点 放在 控制 阀组 及现场 配管 连接 上 ， 最 终确 定 了改 造方 案 。
128 m3高炉炉顶液压系统的设计与改造
128 m3高炉炉顶液压系统的设计与改造
岳毅;彭春明;尹同来;刘玉泽;刘国华
【期刊名称】《安徽工业大学学报（自然科学版）》
【年(卷),期】2003(020)0z1
【摘要】主要介绍了液压系统在128 m3高炉炉顶上的应用,通过使用液压系统炉顶,降低了炉顶的重量,延长了高炉的寿命.
【总页数】2页(P273-274)
【作者】岳毅;彭春明;尹同来;刘玉泽;刘国华
【作者单位】张店钢铁总厂炼铁厂,山东,淄博,255007;张店钢铁总厂炼铁厂,山东,淄博,255007;张店钢铁总厂炼铁厂,山东,淄博,255007;张店钢铁总厂炼铁厂,山东,淄博,255007;张店钢铁总厂炼铁厂,山东,淄博,255007
【正文语种】中文
【中图分类】TF312.3
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安钢2200m3高炉中修开炉达产实践
安钢2200m3高炉中修开炉达产实践
余其明
【期刊名称】《河南冶金》
【年(卷),期】2017(025)005
【摘要】安钢2 200 m3高炉在因环保限制停炉打水降料面不彻底,炉缸只局部清理情况下中修后开炉,在开炉4天就实现了达产.总结了成功和不足之处,为以后高炉快速开炉、达产积累了经验.
【总页数】5页(P25-28,34)
【作者】余其明
【作者单位】安阳钢铁股份有限公司
【正文语种】中文
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Ｈｙｄｒａｕｌｉｃｓ Ｐｎｅｕｍａｔｉｃｓ＆Ｓｅａｌｓ／Ｎｏ．０５．２０１４ ｄｏｉ：ｌ０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００８－０８１３．２０１４．０５．０２４
安钢２８００ｍ３高炉炉前系统改造
姚 瑁．刘文贤 Ｔｈｅ Ａｎｙａｎｇ Ｓｔｅｅｌ ２８００ｍ。Ｂｌａｓｔ Ｆｕｒｎａｃｅ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ ＹＡ０ Ｊｕｎ，ＬＩＵ Ｗｅｎ－ｘｉａｎ （安阳钢铁股份有限公司炼铁厂，河南安阳４５５００４）
摘要：自从安钢２８００ｍ 高炉顺利投产后，炉前设备在运行中发现了一些不足，经过仔细研究分析，针对性地做出了整改，取得了良好 的效果，有效提高了高炉的顺利生产。 关键词：安钢２８００ｍ 高炉；液压泥炮；摆动溜嘴；软启动器；断路器；ＰＬＣ 中图分类号：ＴＨ１３７ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００８—０８１３（２０１４）０５—００６９—０３
０ 引言 安钢２８００ｍ 高炉自从顺利投产以后．炉前设备在 运行过程中发现了一些问题．这严重影响了高炉正常 的生产秩序
１炉前设备状况简介 １．１ 炉前设备 高炉炉前有三个出铁口．主要设备包括三台液压 泥炮和三台液压开口机．分别由液压站内的两套液压 系统控制，其中１＃、２＃出铁口共用一套液压系统，３群 出铁口用另一套液压系统。每套液压系统均有三台泥 炮液压泵和两台开口机液压泵 另外三个出铁口还对 应有三台电动摆动流嘴 故障出现较多的是泥炮和摆 动流嘴．主要表现为运行过程中出现软启动器报警或 者严重时会出现断路器故障跳闸．直接引起的后果是 不能及时堵铁ＶＩ或泥炮烧毁：摆动流嘴则经常出现控 制角位不准确或角位找不到等故障．导致不能及时准 确地把铁水导人到铁水罐，造成跑铁、烧铁轨等事故， 迫使高炉出铁人员被迫全压堵铁口．具有很大的危险 因素。 １＿２设备控制方式简介及存在缺陷 １）泥炮控制方式及供电状况 （１）泥炮油泵电机采用ＡＴＳ４８软启动器驱动，每套 系统都是三台电机．两运一备。在设计中控制三台泥炮 液压泵的三台软启动柜电源取至同一个断路器下。另 一套液压系统的三台软启动柜电源也同样取至同一个 收稿日期：２０１３—１１－２５ 作者简介：姚瑁（１９８２一），男，山西晋中人，助理工程师，学士，研究方向为 电气设备维修。 断路器下，如图１所示。 来自１＃变 来自２＃变 １＃液压系统 ２＃液压系统 图１ 改造前泥炮电源供电状况 （２）主要缺陷：此种供电方式造成第三台泥炮液压 泵不能完全起到备用的效果 当断路器在操作过程中 出现过载导致跳闸故障发生时．将导致该液压系统中 的三台泥炮液压泵电机均不能正常启动．该液压系统 瘫痪．铁口堵不住、泥炮进退不能，时间略长就会造成 泥炮设备被烧毁、高炉被迫减压、休风等事故，将问题 扩大化．即使能及时将跳闸的断路器恢复．泥炮设备也 会受到相应的损坏 ２）摆动流嘴 ｆ１）摆动流嘴用电机驱动．设机旁自动操作和手动 操作．机旁操作箱设置了＋２９。、＋１２。、＋１０。、０。、一１０。、
一１２￣．６个角位的操作按钮及６个到位指示灯。ＰＬＣ预 先定义了６个角位从大Ｎ４，分别为１、２、３、４、５、６，并且 定义从１＿＋６为反转，从６ １为正转。正常生产要求摆 动流嘴动作时，用机旁自动操作，直接按下摆动流嘴需 要摆动的角度按钮．经ＰＬＣ进行实际位置和请求位置
６９ 液压气动与密封／２０１４年第０５期 的大小比较后输出正转或反转命令，再经继电器一接触 器控制驱动电机旋转，位置反馈由主令控制器完成，主 令点闭合即将位置信号反馈给ＰＬＣ，直到ＰＬＣ接收到 与请求命令相同的角位反馈后，则停止输出，电机及抱 闸的液压推动器同时失电，机械抱闸抱紧。 （２）故障及缺陷分析。摆动流嘴经常出现在某两个 角位之间往复摆动。原因为摆动流嘴找不到设定角位。 经多次观察并分析原因．认为摆动流嘴控制系统存在 着以下缺陷：①机械抱闸性能不能做到精确效果，容易 致使摆动流嘴到达如设定值为的＋１０。角位后未能立即 停止：⑦主令控制器两位置反馈到ＰＬＣ时间较短：±１Ｏｏ 与±１２ｏ角位之间间隔很小．不仅给主令控制器的调整 造成一定的难度．更重要的是，在抱闸松动的前提下． 摆动流嘴靠惯性可以由＋１０ｏ滑动到＋１２。，或者由一１０￣滑 动到一１２ｏ．这样由于ＰＬＣ在接收到请求角位命令到发 出停止命令前有一定的延时．让溜槽滑行到下个位置． 从而接收到了下一角度位的反馈信号，而此时，请求命 令并未改变．从而造成ＰＬＣ重新找准位置，输出反方向 动作信号；③ＰＬＣ控制程序存在一定缺陷：ＰＬＣ在接收 到与请求命令相同的角位反馈后．没有及时定位．在接 受新的反馈命令时随即更正方向，重新定位 ２改造方案的制定及实施 ２．１ 泥炮电源改造 （１）改造原则。保持原有的操作方法和顺序；使３＃ 软启动柜的主电源和控制电源成为独立的，在１＃、２＃ 电源跳闸后仍能继续工作；使３＃的主电源与１＃、２＃的 主电源分段运行互为备用 （２）具体方案。①将每一套系统中的３＃软启动柜 的主电源和控制电源与１＃、２＃软启动柜的主电源和控 制电源分开；②在主控楼开关站的另一路进线上找一 个独立的、容量足够的空气开关作为３＃软启动柜的主 电源接人３＃软启动柜，控制电源从主电源下取 改造后的泥炮电源供电状况如图２所示 ２．２摆动流嘴控制系统改造 根据系统存在的缺陷，在现有条件的基础上提出 以下改造调整方案：①调整机械抱闸，由于炉前环境恶 劣造成机械抱闸的闸皮磨损严重、抱闸架润滑不良、抱 闸液压推动器液压油在高温下易挥发，这都会导致机械 抱闸失电后抱不紧，因此对液压推动器及抱闸的机械部 分进行定期检查更换。保证其稳定、可靠的工作性能非 常必要；②根据实际工艺需要，摆动流嘴正常都工作在± １Ｏ。，更换摆动流嘴需倒尽残铁时使用＋２９ｏ．正常停用位 置为０。，±１２。可以不用，因此，将±１２。两个角位取消．解 ７０ 决了主令控制器调整困难的问题。同时完全满足工艺需 求；③完善ＰＬＣ控制程序，将请求命令用主令反馈的到 位点复位．保证ＰＬＣ只要在请求命令后的第一次接收 到与请求命令相同的角位反馈后即将请求命令取消，保 证摆动流嘴不再出现反复摆动的不安全现象。
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ｌ ｌ 薹 Ｉ ｌ 薹 ｌ ｌ 薹 １样液压系统 ２＃液压系统 图２改造后泥炮电源供电状况
３改造后的效果 （１）泥炮电源分段改造。２８００ｍ３高炉检修中完成泥 炮电源分段改造工作．改造后效果非常显著．主要表现 在：①改造后泥炮使用正常，炉前泥炮电器事故得到了 控制，改造后有效减少了突发事故，减少了事故时间、 次数；②大大降低设备故障率，有效降低了备件消耗费 用；③减少了检修次数，降低了不安全因数，保障了工 人安全．有效保证生产。 （２）摆动流嘴改造。改造后的摆动流嘴经过较长时 间的使用，实践证明：２８００ｍ３高炉炉前摆动流嘴设备运 行状态良好．再未出现过因电气控制原因引起的不安 全事故，保证了高炉安全正常出铁，为高炉的高产稳产
创造了条件 ４经济效益分析 （１）直接经济效益。按泥炮一年出现一次突发性事 故计算。可能造成的直接备件损失：一台液压泥炮３９ 万元；摆动流嘴故障引起跑铁事故。可能造成的直接损 失包括铁水罐车、铁轨以及修复的人工费用可达百万 元之多。炉前设备改造后。有效降低了设备事故，合计 直接经济效益可达近２００万元 （２）间接经济效益。因设备故障造成高炉休风，休 风时间至少２ｈ，高炉利用系数按２．３计算．一次设备事 故将至少影响的出铁量为２．３￣２８００＋２４ｘ２：５３６ｔ．吨铁 效益按１００元计，则可创经济效益５３６￣１００＝５３ ６００元 按现有钢铁市场情况。可将间接经济效益忽略不计 （下转第１０页） Ｈｖｄｒａｕｌｉｃｓ Ｐｎｅｕｍａｔｉｃｓ＆Ｓｅａｌｓ／Ｎｏ．Ｏ５．２０１４ ０．７ ０－３ ０ Ｏ ０．７ ０＿３ ０ Ｏ．５ ０ Ｏ ０．１ ０．９ Ｏ ０ ０．５ ０
＝［０．４３４２，０．２４４８，０．０８５０，０．２３６０］
ｆ６）综合危害度的计算。 根据Ｃ＝Ｂ． ．求得比例阀故障模式１的综合危害 等级为２．１２２８ ３＿２ 比例阀其余故障模式的模糊ＦＭＥＣＡ分析 应用相同的方法对故障模式２—４进行分析．其模 糊评价矩阵如下所示 ２ Ｒ＝ ３ Ｒ＝ ４ Ｒ＝ ０ ０．５ ０．５ Ｏ 故障模式２—４的影响因素采用与故障模式１相同 的权重集．即 ‘＝ ： ： 。 由此，求得故障模式２—４的模糊综合评价向量。 ２ Ｂ：【０．１５５８，０．４３７３，０．４０６９，０】 ３ Ｂ＝［Ｏ．２２７６，０．２１６７，０．２７３２，０．１８３５］ ４ Ｂ：［０．２９２４，０．５３５９，０．１７１８，０】 由 、 、 求得故障模式２—４的综合危害等级： ２ ３ ４ Ｃ＝２．２５１１，Ｃ＝２．２１４６，Ｃ＝１．８７９６。 根据综合危害等级的大小．可将故障模式１—４进 行排序．结果如下： 故障模式４＜故障模式１＜故障模式３＜故障模式２。 ３．３多级模糊综合评价 整个液压系统是由多级子系统构成的。不同的液 压回路构成了整个液压系统．而液压回路又是由不同 的液压元件构成．单一的液压元件又存在一种或是多 种故障模式 在经过上述分析获得１级模糊综合评价的分析结 果后．可将其结果作为２级模糊综合评价的影响因素． 即 ＝｛故障模式１．故障模式２。故障模式３，故障模式 ４｝。依次类推，可以得到系统的多级模糊评价。 ４结束语
此次利用模糊ＦＭＥＣＡ方法对液压系统中的关键 液压元件比例阀进行了分析的结果表明．不跟随输人 指令信号改变阀芯位置、反应动作缓慢、零位偏差较大 这三种故障模式的危害等级相近且数值较高．是可靠 性改进的重点．其次是外泄漏。分析结果与实际相符 合。分析所得的评估结果，对液压系统的可靠性分析提 供了一定的参考价值．对液压系统的维修和保养工作 也具有一定的指导意义 通过理论分析与实际例举证明．与ＦＭＥＣＡ相比， 模糊ＦＭＥＣＡ综合考虑了严酷度、检测难易程度和维修 难易程度等定量因素．同时将其用于产品的可靠性分 析也是可行的。当然。文中所制定的评判指标体系对于 液压系统整体而言．不够完善．不利于液压系统进行多 级模糊ＦＭＥＣＡ分析 为了获得液压系统最终的评判结 果，还需要收集更多的信息对模型进行进一步优化 参 考 文 献 【１】牟致忠．机械可靠性——理论、方法、应用【Ｍ】．北京：机械工业 出版社．２０１１． 『２］戴城国，王晓红，等．基于模糊综合评判的电液伺服阀ＦＭＥＣＡ ［Ｊ】．北京航空航天大学学报，２０１ｌ，３７（１２）：１５７５—１５７８． 【３】李浩，邱超凡．模糊ＦＭＥＣＡ在液压系统可靠性中的应用ＩＪ１． 液压气动与密封，２０１２，（１）：３８—４２． ［４］冯瑞臣．模糊ＦＭＥＣＡ在船舶主机系统中的应用研究【Ｄ】．大 连：大连海事大学．２００８． 『５１周真。马德钟，等．用于产品可靠性分析的模糊ＦＭＥＣＡ方法 『Ｊ］．电机与控制学报，２０１０，１４（１０）：８９—９３． ｆ６］刘涛，蔡增杰．基于ＦＭＥＣＡ的模糊综合评判的飞机起动电磁 阀安全性评估［Ｊ］．故障与诊断，２００９，３６（１２）：６５—６８． ［７】孙月．基于ＦＭＥＣＡ和ｍ的无人机起降系统可靠性研究 ［Ｄ】．成都：电子科技大学，２０１０． 『８】付宾，罗伟林．基于ＬＳＳＶＭ—ＰＩＤ的船舶航向控制［Ｊ］．机电工 程，２０１３，（５）．