一起主变差动保护误动的原因分析
变电站主变差动保护跳闸事故原因及处理过程案例分析
变电站主变差动保护跳闸事故原因及处理过程案例分析变电站主变差动保护跳闸事故是指在变电站运行过程中，由于各种原因导致主变差动保护装置误动或故障跳闸，对电网稳定性和运行安全造成影响的事件。
下面将通过一个案例分析来详细介绍变电站主变差动保护跳闸事故的原因及处理过程。
案例背景：变电站主变差动保护跳闸事故处理过程：1.事故发生后，首先要立即停电，并确保现场的安全。
同时通知相关人员到现场进行紧急处理。
2.根据事故发生的具体情况，对主变差动保护装置进行全面排查，包括设备检查、通信检查等。
确定装置是否存在故障，是否需要维修或更换。
3.进行现场调试和测试，以确认设备是否正常。
可以通过在线检测工具对装置的差动保护功能进行评估，并对之前的误动记录进行分析，找到误动的规律和原因。
4.如果事故的原因是设备老化导致的，应及时对设备进行维修或更换。
如果是通信故障导致的，应检查通信线路和设备，修复故障并确保通信正常。
如果是操作失误导致的，应对操作人员进行培训和指导，加强对保护装置操作的规范。
5.对保护配置进行检查和校对，确保配置正确。
可以通过模拟故障的方法对保护装置进行测试，验证配置是否合理、正确。
6.完成上述处理后，重新启动主变差动保护装置。
并在重新投入使用前进行全面的试验和测试，确保保护装置的可靠性和正确性。
7.针对此次事故，应进行事故分析和总结。
分析事故原因，找出教训，并制定相应的改进措施。
可以通过修改操作规程、加强设备维护和检修、提高操作人员技能等方式，进一步预防类似事故的发生。
总结：变电站主变差动保护跳闸事故的原因多种多样，常见的包括设备老化、通信故障、操作失误、保护配置错误等。
针对不同的原因，需要采取不同的处理措施，包括设备维修、通信故障修复、操作人员培训、保护配置校对等。
为了预防类似事故的发生，还需要进行事故分析和总结，找出并改进存在的问题。
只有通过不断地改进和提高，才能确保变电站主变差动保护装置的稳定运行，保障电网的安全和稳定。
110kV主变差动保护误动作事故分析
生 区外故 障时造成 差动 电流 大干定值引起误 动作。进 一步检查 电流 二次 回路，确定 事故原 因为并联接入 电流
互感器二次 回路 的过 电压保护器误动作对差动保护桥开关 Ｂ相 电流产生分流 。本次事故对变 电二次基建 、检修 、
运维等 电力生产环节具有一定警示作用。
关键词 ：主变差动保护 ；误 动作 ；过 电压保护器
方式如图 ｌ所示。
ｌ号 主变差 动保护型 号 为 ＳＡＴ３３，２０１６年 ３月
１．２ 跳 闸经 过
投运。变压器 连接组 别为 Ｙｄｌ １，电流回路采用 全星
２０１ ７年 ４月 ｌ １日 １ ９：０３：ｌ ８．６１ ８，该站 １号 主 形接 线方式 ，０３、Ｏ０、１ １开 关 的 ＴＡ回路 分别接 人
图 １事 故 前 的 运 行 方 式
１．１ 事故前运 行方式
检查站内其他保护装置时 ，发现同一时刻 １０ ｋＶ
某 １ ｌ０ ｋＶ变 电站 有 ２台主变 ，ｌ１０ ｋＶ高压 侧 景 苑线 ３６开 关发生过流 ｌ段保护 动作跳闸 ，故 障电
２回进 线 ，采用 单母 线分 段 内桥 式接 线 ，１０ ｋＶ低 流为 Ａ相 ８３ Ａ，Ｃ相 １３ Ａ，说明 ｌ号主变差动保护
Ｉ Ｂ相差动 电流为 ４．０ｌ Ａ，差流大于差动启动定值 影部分为动作区 ，，ｄ州 以上为差动速断保护动作区 ，
’ １ ８ Ａｏ
其他为 比率差动保护动作区 。
羞柑雹囊化 ２。『８年第３期总笫３７。期
■ ■ 柏 ：２０１７－１’ １ ｊ１ａ鼬
时 喜 ：咀 舶 Ｈ
△ｔ：瓤 明 ａ珥
中图分类号 ：ＴＭ７７４
电流 差 动 保护 由于 其 原理 简单 、动 作 可 靠 而
主变差动保护误动原因及对策
主变差动保护误动原因及对策作者：董春林来源：《数字化用户》2013年第26期【摘要】通过从设备选型、安装、调试、整定等方面对主变差动保护误动的原因进行分析，并提出了防止主变差动误动的对策。
【关键词】主变差动保护误动原因分析对策一、主变差动保护简述主变差动保护一般包括：差动速断保护、比率差动保护、二次（五次）谐波制动的比率差动保护。
不管哪种保护功能的差动保护，基本原理是反应被保护变压器各端流入和流出电流的差，在保护区内故障，差动回路中的电流值大于整定值，差动保护瞬时动作，而在保护区外故障，主变差动保护则不应动作。
（一）比率差动保护比率差动保护在变压器轻微故障时，例如匝间短路的圈数很少时，不带制动量，使保护在变压器轻微故障时具有较高的灵敏度。
而在较严重的区外故障时，有较大的制动量，提高保护的可靠性。
二次谐波制动主要区别是故障电流还是励磁涌流，因为主变空载投运时会产生比较大的励磁涌流，并伴随有二次谐波分量，为了使主变不误动，采用谐波制动原理。
通过判断二次谐波分量，是否达到设定值来确定是主变故障还是主变空载投运，从而决定比率差动保护是否动作。
二次谐波制动比一般取0.12～0.18。
对于有些大型的变压器，为了增加保护的可靠性，也有采用五次谐波的制动原理。
（二）差动速断保护差动速断是在较严重的区内故障情况下，快速跳开变压器各侧断路器，切除故障点。
差动速断的定值是按躲过变压器的励磁涌流，和最大运行方式下穿越性故障引起的不平衡电流，两者中的较大者。
定值一般取（4～14）Ie。
二、主变差动保护误动作的原因和分析主变差动保护误动作的原因，主要是因为设备选型、安装、调试、整定等不符合变压器实际运行需求造成的，下面就逐一列举、分析：（一）设备选型不合理造成主变差动保护误动作1.保护装置选型不满足运行需求。
保护原理落后，性能较差。
如大型变压器应采用谐波制动原理的而未采用，在变压器空载投入和故障恢复时励磁电流引起比率差动误动作。
一起变压器差动保护误动事故分析
一
起 变压器 差动保 护误动事故分析
（ 新疆 石 河子 红 山嘴 水 力发 电厂 ，３ ０ ０ 石 河子 市） 齐文 凯 ８２０ ，
摘要
本 文 介 绍 了由 于在 变压 器差 动 保 护 中 电流 互 感 器极 性 错 误 而发 生 了保 护 误 动 的情 况 ， 种极 性 错 误 在 发 电机 变压 这
小 。此次保护误动的是２ 主变差动保护 ， ＃ 其接线如 图 １ 。
生 的事故 中，＃ ２ 主变差动保护再未发生误动 。
４ 应 吸取 的 教 训
二级 电站从设 备安装到试运 行 ， 执行规程还是 严格的 。 但对 带有直 配线 的扩大单元 的主变差 动保 护的调试 不够严
谨， 存在 下 列 问题 ：
指示近 于零 。气象条件 ： 当天晴天 ， 约在 １ ：Ｏ ， ５ Ｏ 时 开始转为 雷 雨大风 。 １ ：５ ３ 、Ｆ发 电机 出 口开关 ６ ３ Ｌ ６４ Ｌ ５ ２ ，Ｆ ４ ０ Ｄ 、０ Ｄ 直
配线开关 ６５ Ｌ ０ Ｄ 及 主 变 高 压侧 开关 ３ ０ 同 时跳 闸 ， 字牌 ５２ 光
差动保护二次 回路 （ 流回路及直流 回路 ） 交 做了检查 ， 未发现
异 常。
综 合上 述情况进 行分析 ， 问题存在于直配线接于变压器
本 次 事 故 发 生 于 某 水 电 厂 二 级 电站 ， 级 电站 共 有 四 台 二 发 电机组 ， １、Ｆ 电机 与 １升压变 压 器成扩 大单 元接 其 Ｆ２ 发 ＃
器扩 大单元接 线的情 况下， 未做更 细致的调整补充 ， 而未能得到 纠正 ， 值得 深思。
关键词 差 动保 护 ； 动 ； 误 电流 互 感 器 ； 性 极
中图分类号 ：Ｍ １ 文献标 识码 ： Ｔ ４ Ｂ
对一起220kV主变差动速断保护误动作的分析
表 ２ 各侧 各类 电流值 （ 单位 ： ） Ａ
相 删
Ａ相
且相
瞬时 值
一ｌ ３ ６
一Ｉ ３ ． ６
有 效值
２ ． ７８
１ ０ｊｌ
直流分 量
２ ．３ ４０
８２ ７
工 糍
２１ ４ ７
８５ ．４
Ｃ相 Ａ相 ２０ｋ ２ Ｖ翻 口相
图 ２ 录波报告
侧 差流（ 一 ）直 流（ 一 ） 、 以及直流 ， 差流 的 值并列表如下 ：
表 ３ 各侧差流值 （ ：） 单位 Ａ
１０ Ｖ侧 １ｋ ２ ０ Ｖ侧 ２ ｋ １． ３ ２ １６ ４７ １． ５７ ６ ２ ５ １９ １ １３ ０－ ９
２４ ．４ ＿ 】 ０８ ０
８６ ．６ Ｉ ．２ ８３ Ｏ
８８ ５ ｌ． ５ ５２ ０
６１ ．１ １ ．７ ４６ ０
（ 、 、 、
ｃ相 ０ Βιβλιοθήκη ０ ０ ０
由上表数据可分别计算 主变 １０ｋ １ Ｖ侧 、２ Ｖ ２０ｋ
圈起来的为畸变波形
摘 要： 通过对 ２ ０ｋ 变压器 差动 速 断保护 在外部故 障时发 生误 动作 的分 析 ， 论 了直流分 量、 Ａ接 入 、 ２ Ｖ 讨 Ｔ 变压 器是否 接地等对 Ｔ Ａ饱和的影响。
关键词 ： 外部故障 ； 差动速 断误动作 ； Ａ饱 和 ； Ｔ 直流分 量
中图分类号 ： Ｍ４ ３５ Ｔ ０．
护装置误动作进行深入分析 ， 是最基础的要求。
２０ ０ ０年 ６月 ｌ ９日 １：７ 外 网 ２０ｋ ６ ， ４ ２ Ｖ变 电 站一
条 １０ Ｖ线路发生 Ａ相单相接地故 障， 障点位于 １ ｋ 故
一次主变区外故障差动保护误动的分析
Ｋｅ ｒ ｓ ｙ ｗｏ ｄ ：
ｔｅｆ ｉ ｒ ｕｓｄ ｆ ｈ ｇ ｏ ； ｒ ｔｃ ｉｎ ｍｉｏ ｅ ａ ｉｎ Ｃ ａｕ ａｉｎ ｈ ｌ ｅｏ ｔｉ ｅｏ ｅｒ ｉｎ ｐ ｅ ｔ ｓ ｐ ｒ ｔ ； Ｔ ｓ ｔ ｒｔ ａｕ ｔ ｅ ｏ ｏ ｏ ｏ
２ 故障过程及保护动作 情况
２０ ０ ７年 ７月２ 日 ， ７时 ０ ８分 ５ ２秒 ，２ｋ ２ ０ Ｖ步 桥 变
２０ ０ ７年 ７月 １ ２日 ７时 １ ５分 ３ ６秒 ６ ４毫 秒 ，２ ｋ ７ ２０ Ｖ
３ ｋ Ｉ 发 生 接地 ， ５Ｖ 段 ７时 １ ５分 ３ ６秒 ６４毫 秒 ，５Ｖ ７ ３ｋ Ｉ段
５ ２Ａ ． ５ ，这说明故障当时 ， 、 ４ Ａ ｃ相 Ｃ 发生饱和导致二次 电 Ｔ
流无法如实反 映一 次电流 ， 形成差流 。 ３１ 差流形成原 因分析 ．
ｔ ｅ ｒ ｇｏ ａ ａ ｙ ｅ ａ ｕ ｌ ｈ ａ ｓ ｆｔ ｅ ｍａｎ ｔ ｎ ｆｒ ｅ ｉ ｅ ｅ ｔ ｒｔ ｃｉ ｎ ｍｉｏ ｅ ａ ｉｎ ｕ ｓｆ ｒ ａ ｄ ｈ ｅ ｉｎ ｎ ｚ ｓ ｅ ｍｆ Ｉ ｔ ｅ ｃ ｕ ｅ ｏ ｈ ｉ ｒ ｓ ｍ ｒ ｄｆ ｒ ｎ ｉ ｐ ｏｅ ｔ ｓ ｐ ｒ ｔ ．ｐ ｔ ０ ｗ ｒ ｌ ｙ ａ ｏ ｌ ａ ｏ ｏ
５ ４ ５ Ｉ ＝ ． ８ Ａ，＿ ＝ ． ８ Ａ，ｚｃ ６ ５ ２ Ｉ ＝ ．０ Ａ， ．２ Ａ，ｍＡ ６ ０ ８ Ｉ 删 ８ ０ ４ Ｉ ＝ ．２ Ａ，＾ ０ ８ ５ Ｄ ２
Ｉ＝ ．１Ａ， ０５ ５ 。第二套 保护装置的动作行为 如下 ： Ｏ０７ Ｉ ． Ａ ３
００ｍ ００ ｓ差 动 保 护 启 动 ，Ｉ＾０ ０Ａ ＩＢ Ｏ ０ Ａ Ｉｃ ｃ ： ． ２ ，Ｄ＝． ２ ，Ｄ＝ Ｄ Ｏ ｃ ０ ｃ
10、一起主变、母差保护相继动作原因分析
一起主变、母差保护相继动作原因分析叶远波陈实（安徽电力调度通信中心，安徽省合肥市 230022）摘要: 本文从系统内发生的一起实际复杂故障出发，对母差、主变保护相继动作的动作行为进行了详细的分析。
并从继电保护设计的角度出发，对提高继电保护动作可靠性展开了思考。
关键词:复杂故障母差、主变保护相继动作0引言某220kV变电站110kV母差保护动作，跳开运行于I母线的所有开关，随即220kV#1主变保护动作跳闸，跳开主变三侧开关，这是一起较为罕见的主变、母差保护相继跳闸事件，本文对此进行了原因分析。
1 故障前运行方式图1 一次方式简图1.1 220kV部分运行方式220kV＃1主变2801开关、2791、2821运行于220kV #Ⅰ母线，220kV＃2主变2802开关、2792、2822开关运行于220kV #Ⅱ母线。
2800开关并列双母线运行，2810开关及旁母在冷备用。
1.2 110kV部分运行方式220kV＃1主变110kV侧101开关、131、137开关运行于110kV #Ⅰ母线，102开关代132、130、138开关及运行于110kV #Ⅱ母线，135、139开关热备用于110kV#Ⅰ母线、136开关在110kV#Ⅱ母线热备用、100开关热备用。
110开关在冷备用。
1.3 35kV部分运行方式301开关代 305、306、307、309开关运行于35kV #Ⅰ母线，300开关热备用，302开关代311、312、314、316开关运行于35kV #Ⅱ母线。
2 设备故障和继电保护动作情况2.1 现场一次设备故障检查情况现场设备检查发现在LH变220kV #1主变101开关B相流变靠开关侧、B相流变靠1013闸刀侧、B相流变靠导线侧有多处放电痕迹，造成多点不同时故障。
其他设备无异常。
2.2 现场继电保护动作检查情况110kV I母线差动保护首先动作出口，跳开110kV #1母线上所有开关。
随后约1100MS 后220kV #1主变保护A柜差动保护动作；#1主变保护B柜差动保护没有动作，B柜110kV过流段Ⅱ时限保护动作出口，跳开主变三侧开关。
110KV主变差动保护误动原因分析
（ 国联 通 太 原 市 分 公 司动 力 维 护 中心 ， 西 太 原 ０ ０ ０ ） 中 山 ３ ０ １
摘 要 ： 十 几 年 来 ， 封 阀控 式 铅 酸 蓄 电 池 由 于其 维护 简 单 ， 用 安 全 ， 通 信 行 业 中得 以 大 量 使 用 。 电池 是 通 信 供 近 密 使 在 电 中 的 最 后 一 环 ， 对 于 保 障 通 信 安 全 起 着 非 常 重 要 的 作 用 。 简要 介 绍 了 阀控 式 铅 酸 蓄 电池 的 特 性 ， 结 合 维 护 经 验 提 出 它 并
该 变 压 器 的 各 侧 断 路 器 。 在 变 压 器 两 侧 各 装 设 用 于 纵 差 保 护 断 ， 保 护 动 作 属 于 误 动 。 根据 这一情 况 ， 定 在 负荷 大 时对 变 压 器 二次 电 流进 决 的 ＴＡ， 二 次 按 循 环 电 流 法 接 线 。纵 差 保 护 中 线 圈 “ ” ＴＡ Ｔ
下 ， 、 、 压侧二 次额定 电流值 。 高 中 低
ｆｊ Ｐ
一
图 １ 相 位 补偿 接 线 图
取 高 堆 侧 电 流 为 瑟 准 电 流 Ｉ 一 ３ ４ ９ 由 式 （ ） ＨＮ ．９Ａ １、
（ ） ｆ ） 贾 主变 投 术 参 数 ， 以求 得 ： Ｈ＝１ ＫＰ ２ 、３ 和 可 ＫＰ 、 Ｍ一
一起变压器差动保护误动的分析
Hale Waihona Puke 关 键词 ： 变压器； 和应涌流； 差动保护 中图分 类号 ：Ｍ７ Ｔ ７ 文献标 志码 ： Ａ
Ｔｈ ｅ Ａｎａｙ ｉ ｆａ Ｍ ｉｏ ｒ ｔｏ ｆＤｉｆ ｒ ｎｔａ ｏ ｅ ｔｏ ｆＴｒ ｎｓｏ ｍ ｅ ｌ ｓｓｏ ｓ ｐｅ ａ ｉ ｎ ｏ ｆｅ ｅ ｉ ｌＰｒ ｔ ｃｉ ｎ ｏ ａ ｆ ｒ ｒ
运行变压器的涌流交替 出现 ， 不会重叠； ④和应涌流的 波形特征与普通涌流接近 ； ⑤２台变压器 的和电流接
近于 奇对 称 波 形 ， 周 期 分 量 接 近 于 零 ， 次 谐 波 含 非 偶
显然 ， Ｔ 在 和应 涌 流产 生 以前有 ｉ ＝０ ｉ＝ｉ， ， 。容 易 得此 阶段 每周 波 ２台变压 器磁 通 的变化 量为
２０ ０９年 ６月 １ ２日龚 嘴站 ２号 主变 压 器差 动保 护
（） ５
，）＋ｒ ｉ， １ ２ ］ ．
（） ６
动作后 ， 对变压器保护装置的采样系统、 差动保护定值 和动作逻辑进行了校验 ， 电流 回路绝缘 、 对 电流回路极
性检 查 ， 均未 发现 异常 。
在 和应 涌 流产 生 的初始 阶段 ， 由于 Ｔ 只是 产 生轻
．
期 偏磁 的衰减 为
１ △ １ ＝ 一２竹
．
．
电流整定值 ； 最小制动电流宜 ＝（ ． ～１０ 倍的二次 ０８ ．）
１，
．
△ ２
．
．
＝
一
２１ｒ ｉ ｒ Ｔ２ ２
（） ７
额 定 电流 。２主变 压 器高压 侧 （ 基准侧 ） 次额 定 电流 二
由于 ｒ 。 ． ｒ 的值 比较小 ， 和 因此 ， 涌流 的衰减 速
一次主变差动保护误动作分析
第30卷 2008年1月 湖州师范学院学报Jo ur nal of Huzhou Teache rs College Vol.30J an.,2008一次主变差动保护误动作分析3李瑞江1,聂娟红2(1.浙江德能天然气发电有限公司,浙江德清313200;2.北京四方继保自动化股份有限公司,北京100085)摘 要:通过对德能电厂投产试运行阶段出现的一起主变差动误动的原因分析,找出设计和施工中存在的问题,供相关工程人员借鉴.关键词:主变保护装置;四侧差动;保护定值;高厂变;保护区域外故障;差动动作;CT 极性;分析中图分类号:TM772文献标识码:A文章编号:100921734(2008)S0200562041 概述2005年8月,浙江德能天然气发电厂机组在刚进入投产试运行阶段就发生了#2高厂变低压侧负荷设备绝缘击穿故障,导致2#主变双重化配置的两套CSC 2326B 变压器保护装置出现差动保护动作.该保护装置由北京四方继保自动化股份有限公司生产,差动保护为四侧差动保护.1.1 主变差动保护装置系统系统接线如图1所示:图1 系统接线示意图1.2 电流互感器的变比主变压器基本参数及与差动保护有关的电流互感器变比见表1:3收稿日期225作者简介李瑞江,工程师,从事电气技术研究:2007122:.表1 2#主变基本参数主变容量90MVA 高压侧额定电压242kV 主变高压侧C T 变比1200/5主变压器接线Y N ,d113#机端CT 变比4000/54#机端CT 变比2000/5高厂变高压侧CT 变比300/51.3 保护整定依据及定值2#主变差动保护整定依据如下:(1)差流速断定值I SD .差流速断定值应按躲过变压器初始励磁涌流或外部短路最大不平衡电流整定.ISD 一般取(4～8).其中,I e 为变压器基准侧的额定电流,即变压器高压侧额定电流.(2)差动起动电流定值I C D .I C D =0.3I e +K r el ×(ΔU +Δm)×I e .其中,K r el 为可靠系数,通常取2.0;ΔU为变压器调压引起的误差,取调压范围中偏离额定值的最大值(百分数);Δm 为电流互感器变比未完全匹配产生的误差,初设时取0.05.为躲过区外故障电流较小及区外故障切除后的暂态过程中产生的最大不平衡差动电流,一般取0.4I e .(3)比率制动斜率K b 2.K b 2=K r e l (K a p K cc K er +ΔU +Δm ).其中,K rel 为可靠系数,通常取1.5;K a p 为非周期分量系数,两侧同为P 级T A 时取2.0;K cc 为电流互感器的同型系数,K cc =1.0;K e r 为电流互感器比误差,K er =0.1.按照上述方式整定,均能满足选择性和灵敏系数,不需要校验灵敏系数.(4)二次谐波制动比KX B2.当选择模糊识别原理的涌流鉴别方法时,二次谐波制动比不用整定.当选用二次谐波制动原理时,推荐二次谐波制动比KX B 2整定为0.15.双重化的保护装置差动保护整定值见表2;差动保护控制字整定值见表3.表2 CSC 2326B 装置差动保护定值定值名称整定范围实际整定整定步长差动速断电流定值0.1I2n ～20I2n 5.40.01(A )差动最小动作电流0.1I2n ～20I2n 0.380.01(A )差动特性斜率0.2～0.70.30.01二次谐波制动比0.06～1.00.150.01 注:I 2n 表示装置额定电流,即1A/5A.表3 CSC 2326B 装置差动保护控制字控制字名称含义说明实际整定差动速断保护投入置1为投入,置0为退出1比率差动保护投入置1为投入,置0为退出1TA 断线闭锁差动保护置1为闭锁差动保护,置0为不闭锁差动保护0模糊识别制动原理置1为模糊识别原理,置0为二次谐波原理1/0 注:模糊识别制动原理根据互为双重化的两面屏,一面屏整定为1;另外一面屏整定为0.2 分析2.1 动作原因分析2#主变保护装置打印出来的动作报文如下:30m s 比率差动出口 A 相 差动电流:Idiff =0.6406A 制动电流:Ires =0.3945A.30m s 比率差动出口 C 相 差动电流:Idiff =0.6406A 制动电流:Ires =0.1875A.根据主变保护定值单,差动保护对应的比率制动特性曲线见图结合#主变差动动作时的动作电流和制动电流,具体见图点为相动作电流和制动电流对应的点;点为相动作电流和制动电流对应的点这两点均位于第I 段折线,即K =段由此可判断其属于内部故障,可以排除因空投时励752008年 李瑞江,等:一次主变差动保护误动作分析2.22:A A C C .b10.2.磁涌流导致差动保护动作,也可排除因外部故障切除后在恢复过程中暂态分量导致差动保护误动.出现此种现象初步估计为高厂变高压侧C T 的极性可能接反.由于正常运行时,高厂变高压侧的负荷电流并不算大,且对应的平衡系数仅为0.011,其在整个差动回路中的作用非常小,所以极性即使接反了也不会造成差动保护动作,仅仅是增加了正常运行时差动回路的不平衡电流.但是在高厂变低压侧故障情况下,尤其是高厂变高压侧CT 电流达到几十安培时,其在整个差动回路中的作用就不容忽视,此时如果极性接反,将可能会造成差动保护的误动.图2 2#主变差动保护动作特性及动作曲线2.2 C T 极性验算图1标出了各C T 的正确极性,CSC 2326B 装置以各CT 电流流向保护装置(流入保护区域)为正方向,如果区域内发生故障,则流向故障点的各电流均为正,差流很大而按要求动作.如果为区域外故障,比如2#高厂变低压侧短路故障,在极性正确的情况下,i 1、i 3、i 4极性相同,与i 2极性相反,这样i 1+i 3+i 42i 20,差流为零,但如果2#高厂变极性接反,则流向故障点的各电流均为正而产生很大的差流导致误动作.从装置动作后打印的录波波形来看,机端侧A 、C 相分别与高厂变高压侧的A 、C 同向,这样也可初步确认现场C T 的极性不正确.再从保护装置录波数据分析,由于当时主变高压侧A/B 相数据健全,根据公式(1)计算差动电流:I d z =∑i=1Np iI z d=12p max -∑pi.(1)假定动作前高厂变高压侧极性是正确的,则会得出对应的差动电流波形,见图3.从波形来看,差流是不断增大的,差动保护动作.图3 动作前现场导致保护动作时主变差动相差流波形假定动作前高厂变高压侧T 极性接反,将其校正后,再根据公式计算差流,可得主变差流波形,见图从波形来看,差流一直很小,即使在外部故障时差流瞬时的最大值仍然不足85湖州师范学院学报 第30卷A C 4.0.1A.图4 假定动作前高厂变高压侧CT 极性接反对其校正后A 相差流波形将二者放在同一个比例尺下,则有图 5.图5 高厂变高压侧CT 极性接反、接对时A 相差流波形2.3 结论根据以上分析,可以确定2#高厂变高压侧C T 极性接反,导致2#主变误动作.经现场检查接线,也确认了判断的正确性.当时,因施工单位对保护装置要求极性的错误理解,一直认为该错误极性是正确的,加之正常运行时,因该回路电流在整个差动回路中较小未引起动作,所以极性校验时也未能发觉.改正接线,经检查无其他异常后,2#主变投入运行,到目前为止,运行正常.3 其它相关问题构成主变差动保护的四侧分别为主变高压侧、3#发电机机端侧、4#发电机机端侧和高厂变高压侧.这四侧中3#发电机机端侧的C T 变比为4000/5,4#机端侧的CT 变比为2000/5,高厂变高压侧C T 变比为300/5.通常在设计高厂变高压侧接入主变差动用C T 时,应按照主变额定容量进行考虑.此次选择的C T 变比为300/5,仅是考虑到正常时高厂变的负荷电流大小,未考虑在高厂变高压侧发生故障时C T 的线性传变.造成高压侧和高厂变侧的平衡系数相差近百倍,虽然在此次外部故障中并未产生太大的影响,但是平衡系数相差太大,尤其是高厂变高压侧平衡系数为0.011,使得装置不能工作于最佳状态.变压器差动保护的比率制动斜率通常整定在0.4～0.5,而设计院提供的定值为0.3,后改为0.5.952008年 李瑞江,等:一次主变差动保护误动作分析。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第10卷(2008年第9期)电力安全技术S渊一起主变差动保护误动的原因分析
熊前刚，
(国电红枫水力发电厂，1事故简述
某水电站主接线如图1所示，为两机一变扩大单元接线，通过2条110kV线路接人系统，差动保护范围包括2条线路出口(如图1虚线框内所示)。
主变保护装置为南自PST l200型，采用二次谐波制动的比率差动保护。
：。
‘’。
一。
’‘一‘。
‘一‘一。
一’一一‘。
‘一’j
图1一次接线及差动保护范围
2007-05-21T07：25，天气雷雨，中控语音报警，系统受到冲击，照明闪烁，主变差动保护动作，
全站失压，差电流3．02A。
主变外观检查无异常，
核对定值无误，差动保护校验无异常；对差动保护TA回路初步检查，接线正确，绝缘良好；主变电气试验及油色谱分析均未见异常。
该时段内相邻电站五班线故障跳闸并重合成功。
2事故分析处理
事故发生时，该水电站l号机满负荷运行，有功功率18M W、无功功率4M var；2号机备用，五六线送有功功率17．9M W，无功功率3．8M var；六西线在备用状态，主变中性点接地运行。
从录波图
来看，五六线C相电压下降，同时电流急剧上升，零序电流超前零序电压约100。
，表明C相发生接地故障。
结合TA实际接线，判断故障点应在线路TA的
外侧，不属主变差动保护的范围。
事故同时相邻电站五班线受雷击，发生C相接地故障，距离I段保护动作跳闸，重合成功。
经检查发现，差动保护装置录波与线路录波波
型差别很大，但装置校验正常，估计是二次接线存雷智勇
贵州清镇551417)
在问题。
五六线的二次电流不大，没有出现因TA 饱和所产生的截波，b，C相相位相反、大小相近、波型畸变，C相二次谐波含量最大占1．79％，涌流特征不明显，所以因系统电压恢复引起的励磁涌流造成主变差动误动的可能性不大。
整个故障过程中五六线的二次电流三相矢量和为0，没有零序电流。
变压器低压侧b，C相电流大小相等、相位相反，a 相电流基本为0，也符合Y／D-l l型变压器高压侧C相接地时低压侧各相电流特征，这与五班线发生C 相接地故障相吻合。
主变中性点接地运行，发生接地故障时产生约7A的零序电流，故判断五六线差动回路分支TA中性线存在开路的可能。
电站2台机满负荷运行的条件下，五六线主变差动回路中性线不平衡电流为0。
检查发现该组T A 中性线在开关站端子箱处存在接触不良现象，处理后中性线不平衡电流恢复为40m A。
所以，外部接地故障时，该组TA二次绕组中性线开路，零序阻抗很大，C相故障电流只能通过a，b相绕组构成通路，波形畸变，不能正确传变一次电流，造成差动保护误动。
事实证明，消除这一缺陷后，在以后的区外接地故障中，主变保护录波与线路录波波形一致，均出现很大的零序电流，差动保护运行正常。
3事故反思
经调查，电站在工作中曾经变动过主变差动回路接线，但未按要求测量中性线不平衡电流，未判断中性线接触是否良好。
中性线断线、差动回路断线在正常运行中难以发现，故障时却可能导致保护装置误动或拒动，“反措”中多次作出相应规定，对于新投运或变更接线的差动保护，必须测量中性线电流和差流以验证接线的正确性；若中性线电流为0，还须采取模拟的办法确认。
随着微机保护装置技术日趋成熟，加强外部接线的检查，杜绝装置外部接线引起保护误动，仍然是继电保护防“三误”工作的重点；同时应注重用工作电压和负荷电流检验装置接线的正确性，并加强对测试的分析处理。
(收稿日期：2007一12一12)
一口一。