差动保护误动原因分析
发电机差动保护误动原因分析
发电机差动保护误动原因分析［摘要］差动保护作为发电机的主保护，能否正确动作直接影响到主设备的安全和系统的稳定运行。
本篇主要介绍因线路遭受雷击引起发电机组差动保护误动原因进行分析并提出相应的整改措施及电流互感器对差动保护动作的影响进行分析。
［关键词］差动保护；电流互感器；原因分析；整改措施0 引言多年来，作为主设备主保护的纵联差动(简称纵差或差动)保护，正确动作率始终在50%～60%徘徊，而零序差动保护甚至低到30%左右，这对主设备的安全和系统的稳定运行都很不利。
造成这种局面的原因是多方面的，主要有设计、制造、安装调试和运行维护等。
各部门都有或多或少的责任，实际工作中也在不断改进，但是“原因不明”的主设备保护不正确动作事例仍然为数不少。
发电机纵差保护可以说是最简单的应用，但仍然存在“原因不明”的误动事故发生，比如在同期操作(人工或自动)过程，主要现象是由于操作不规范，偏离同期三要素(频率、电压幅值、相位)的要求，合闸时发电机发出轰鸣声，随即纵差保护跳闸。
1 发电机差动保护动作情况山美水电站#1发电机技术改造后于2005年8月投入运行，运行后一切正常。
发电机所采用的保护为河南许继集团生产的WFB-800系列保护装置。
中性点和机端差动保护电流互感器均为LZZBJ9-10 A2型，10P15 /10P15 级，变比为1500/5,其中中性点电流互感器安装在发电机现场，机端电流互感器安装在新高压开关室，两者相距350m 。
如图1图18月23日由于35KV线路遭受雷击,A、B两相短路,雷电波虽经过了一台110KV三卷变的隔离，但还是引起发电机差动保护范围外的区外短路，导致机能差动保护动作。
差动保护回路因差流存在并达到动作限值引起差动保护动作，装置动作正确。
但因区外短路，故本不应引起发电机差动保护动作。
保护装置记录当时的动作数据如下：机端A相电流13.97∠090°A机端B相电流18.13∠322°A机端C相电流16.52∠175°A中性点A相电流18.91∠252°A中性点B相电流21.92∠117°A中性点C相电流15.62∠354°AA相差动电流8.30AA相制动电流16.10AB相差动电流9.42AB相制动电流19.55AC相差动电流0.14AC相制动电流15.57A2保护动作原因分析2.1客观原因：发电机组中性点电流互感器与机组出口电流互感器距离为350米，两电流互感器间有一段300米的汇流母排，外部设备雷击后，多次谐波被母排及发电机吸收，使机端与发电机中性点电流互感器的一次电流差异较大，引起差动动作，造成发电机事故停机。
主变纵联差动保护误跳闸几种原因分析
主变纵联差动保护误跳闸几种原因分析1、概述为防止带铁壳的变压器sbk-750va在发生各种故障和异常运行时造成不应有的损失，确保电力系统安全连续运行，变压器一般应配备继电保护装置。
在下列情况下，变压器应配备纵向差动保护（以下简称纵向差动保护）：63mva及以上的辅助工作变压器和并联运行的变压器，辅助备用变压器和单独运行10MVA及以上的变压器，电流速断保护灵敏度为2MVA及以上的变压器不符合要求。
纵差保护作为变压器的重要保护手段，主要防止变压器绕组、出线及套管多相短路、中性点直接接地、网侧绕组及出线接地短路、绕组匝间短路。
纵向差动保护应满足以下要求：① 应能避免励磁涌流和外部短路引起的不平衡电流；②变压器过励时不得误动；③ 差动保护的范围应包括变压器套管及其引出线。
2、主变纵差保护误跳闸几种原因分析我在县级调度机构从事运行方式和继电保护工作多年。
我在实际工作中遇到的几次差动保护误动跳闸分析如下：（1）二次回路接线错误：新安装的差动保护，在投入运行前必须进行带负荷测相位和差电压(或差电流)，以检查电流回路接线的正确性，过程如下：①在变压器充电时，将差动保护投入；②带负荷前将差动保护停用，带负荷测量各侧各相电流的有效值和相位；③测各相差电压(或差电流)。
用这种方法可检测出二次回路接线是否正确。
(2)ta变比不正确：纵差保护TA必须在安装前进行校验，以确保TA变比和特性的正确性。
但在工期紧张的情况下，认为厂家出厂前已进行了验证，忽略了过程，导致TA变比安装错误或TA变比选择时TA抽头错误。
因此，Ta必须在进入电网之前进行验证。
（3）差动区的两个或多个接地点：继电保护二次回路接地时，除了安全要求外，在有电连通的几台ta或tv的二次回路上，必须只能通过一点接于接地网。
因为一个变电所的接地网并非实际的等电位面，因而在不同点间会出现电位差。
当大的接地电流注入地网时，各点间可能有较大的电位差值。
如果一个电连通的回路在变电所的不同点同时接地，地网上电位差将窜入这个连通的回路，有时还造成不应有的分流。
浅谈变电站主变差动保护误动的原因
浅谈变电站主变差动保护误动的原因摘要：电力变压器的主保护不正确动作，将对变压器、系统正常运行及用户带来很大的影响，本文主要阐述了主变差动保护的原理以及造成差动保护误动作和拒动的部分原因。
关键词：变压器；差动保护；故障切除；误动0 引言目前江门新会供电局有33个变电站共有62台主变，新会区用电负荷已突破700MW大关，全区经济的飞速发展，特别是新会区一批重点工业项目的投产、扩产，用电需求增势强劲，使我区用电负荷不断刷新历史新高。
在当前电网负荷紧张的形势下，新会电网的负荷缺口非常大，那么如何保证电网运行的稳定性、可靠性是供电局关心的核心问题，而变压器安全运行与否直接影响到电网能否安全稳定运行，因此如何完善主变差动保护，做到保护正确动作，则是调度中心和变电部最迫切关心的问题。
本文主要阐述了主变差动保护的原理以及造成差动保护误动作和拒动的部分原因。
1、变压器差动保护的原理差动保护原理于1904年由C. H. Merz和B.Price在英国提出, 其基本原理沿用至今,它主要是反应被保护变压器各端流入和流出电流的相量差。
其单线原理图如图1所示。
变压器在正常运行或外部故障时，理想情况下流过继电器KD的电流＝1－2＝0，继电器KD不动作。
内部故障时，＝1＋2（双侧电源）或＝1（单侧电源），继电器KD动作。
图1 变压器差动保护接线图及工作原理（a）正常运行及外部故障：（b）内部故障（双侧电源）（c）内部故障（单侧电源）随着技术的不断进步，现在主变的差动保护从以前只需要差动电流作为动作电流，到现在还引入外部短路电流作为制动电流，从而形成比率差动保护，此保护能很好地克服因区外故障短路电流在差动回路里产生的不平衡电流的影响。
以下为南京南瑞RCS-978主变保护的比率差动保护跳闸回路逻辑图。
稳态比率差动的逻辑框图2、差动保护误动的原因分析2.1 励磁涌流引起变压器差动保护误动正常运行时变压器的励磁电流只通过变压器接有电源的一侧，无法被平衡而形成不平衡电流。
变压器微机差动保护误动原因的分析及对策
Ｉ （ 一 ，／ Ｉ Ｉ 、 丁 ）
将这个表达式作相量图 ５中的“ Ｙ侧 电流移 相图” 比较 图 ５ △侧 ， “ 电流 的相 位 ” 可 见 Ｙ侧 电 流 移 相 后 和 △侧 电流 的相 位 是 一致 的 ， 没 ， 也 有零序电流产生 。
Ｉ ａ
（） ２ 整定计算人员必须深入理解差动保护的定值计算 。 首先 ，差动保护整定计算时应该按全容量 计算变压器低压侧额定 电流 ，不能按低压侧的实际容量计算。如 ５ ０ Ｖ主变 压器联结组别为 ０ｋ Ｙ Ｙ， １— １三侧 容量为 ７ ０Ｍ Ａ／ ０Ｍ Ａ／ ０Ｍ Ａ 计算 出高 【 ０ △～ ２ １ ， ／ ５ Ｖ ７ Ｖ ２ Ｖ ， ５ ４ 压侧额定 电流 ８ ６ 中压侧额定 电流 ｌ８ Ａ， ６ Ａ， ３ 低压侧额定 电流 １０ ８ ８ ２ ２Ａ。 低压侧额定 电流不应该计算 为 ２ ０ Ａ ３ Ｋ ＊ ／３＝ ８０ ４ ＭＶ ／６ Ｖ 、 ３５ Ａ。且流变变 比太大 ：０ ｋ ３ ０ ／、３ ｋ ３ ０／ 、５ Ｖ：０ ０１ ５ ０ Ｖ：２ ０１２ ０ Ｖ：２０ １３ｋ ５ ０ ／，带 主变差动保 护 负荷测试 时仅用一组 ６ Ｍｖｒ电抗器作 为负荷 电流 ， ０ ａ 是无法观察到实际 差 流 的存 在 。 其次 ， 核实主变各侧 开关流变 的变 比， 防止流变变 比整定错误。某 主变压器 １０ Ｖ侧开关流变变 比为 ２０５ 整定时整定为 ３ ０５ 用一组 １ｋ ０／ ， ０／ ， 电容器作为负荷电流检测差动保护是无法观察差流扁大的。 （） ３ 调试人员必须能够正确地做好差动保护的电流平衡性试验。 调试人员要学 会计算主变压器各侧的额定电流 ，有利于正确施加 合适 的电流进入差 动保护来观察差流的数值。如果电流平衡性试验时 差流偏大 ， 应该仔细思考施加电流的数值和相位的正确性 。 此举是验证 区外故障时差动保护动作行为的最好方法 。 （） ４ 做好投运前的带负荷测试工作 。 尽可能调整系统运行方式以满足变压器投运时差动保护带 负荷测 试的要求。 在主变压器带上超过 ２ ％的额定电流后 ， ０ 很容易发现差动保 护 中是否存 在羞流。不能够只用 一组 电容器或 电抗器作 为带负荷测试 的电流 ， 这样小 的负荷电流无法观察差 流的数值 ， 如果差动保护确实有 问 题 也 失去 了最 后 一 次 消除 失 误 的 机 会 。
差动保护误动及相关解决办法
对于容量较大的变压器，纵差保护是必不可少的主保护，他可以反应变压器绕组、套管及引出线的故障，与气体保护相配合作为变压器的主保护，在现场新站调试送电时我们会遇到主变差动误跳的的现象，下面我来分析一下其原因和解决方法：1．定值不合理造成主变差动保护误动作a.差动速断定值和二次谐波制动的比率差动定值选择不正确造成误动作。
差动速断是在较严重的区内故障情况下，快速跳开变压器各侧的断路器，切除故障点。
差动速断的定值是按躲过变压器的励磁涌流和最大运行方式下，穿越性故障引起的不平衡电流，两者中的较大者。
定值一般取(4～14)Ie。
若计算定值的时候根据以往运行经验，将差动速断定值取为（4～8）Ie。
这样，就会造成主变在空载合闸时断路器出现误跳。
比率差动是当变压器内部出现轻微故障时，例如匝间短路的圈数很少时，保护不带制动量动作跳开各侧的断路器，使保护在变压器轻微故障时具有较高的灵敏度；而在区外故障时，通过一定的比率进行制动，提高保护的可靠性；同时利用变压器空载合闸时，产生的二次谐波量来区别是故障电流还是励磁涌流，实现保护制动。
一般差动电流和制动电流都在额定情况下计算得到，但现场变压器却在一般运行方式下，由于电流互感器变比、变压器调压、变压器励磁涌流、计算误差的影响，就会导致变压器实际运行时形成一定的差电流，导致比率差动保护误动作。
b.二次差动电流互感器接线方式整定值选择不正确造成误动作。
对于微机保护来说，实现高、低压侧电流相角的转移由软件来完成，不管高压侧是采用Y型接线还是采用△型接线，都能得到正确的差动电流，对于变压器差动保护来说，如果二次TA接线方式整定值选择不正确，就不能实现高压侧相角的转移，高低压侧差电流在正常运行情况下就不能平衡，从而造成差动保护误动作。
2. 接线错误造成主变差动保护误动作a.差动电流互感器二次接线极性接反导致误动作。
对于微机保护来说，实现差动电流的计算由软件来完成，不管是采用加的算法还是采用减的算法都能得到差动电流。
高厂变差动保护误动原因分析
（ 上接 第 １２ ） １页 ３）根据 图像的线性构造 ，分析地区的成矿条 件。通过对遥
的 就 是 基 本 成 因类 型 矿 床 的 遥 感 特 征 ，包 括 了 岩 浆 、变 质 、沉 积 、表 生 这 四种 。最 后 细致 的分析 总 结 ，根据 在 勘探 过 程 中建 立
感影像以及遥感影像线性构造图的分析处理 ，结合相关 的成矿理 论 ，能够有效 的提出成矿存在与否 的假设 ，为下一步找矿工作提 供正确的方 向。 总之 ，一个地方 的地质构造条件决定此地所形 成的矿产资源 品种的不同，这样在勘察矿产资源的过程中要 因地制宜 ，既要结 合以往经验 ，又要根据实际情 况去研究。从基础出发 ，首要阐述
在正 常 运 行 过程 中 ，厂用 电切换 可采 用 现 有 的快 切 装 置 的 自 动并联切换 ，这样可避免对开关 的误 操作 ，可减少合环时间 ，降 低 电磁 环 流引 起 的损耗 。
参 考 文献 ［］ 电力 调 度 通 信 中心 ． 系统 继 电保 护 规 定 汇编 （ 二 版 ） ． 电 １国家 电力 第 【 中国 Ｍ］
力 出版社 ，０ １ ２ ０．
根据这 次事故分析 ，我们认 为在 执行 二十五项 反事故措施 时 。对新 建 机 组 要求 必 须 执行 。对 现 有设 备 进 行 改 造 时 ，应 根据 次设备 的改造情况来执行。本次 回路修改后两套保护共用一组 Ｃ 。可 根据 实 际检修 工 期 、６ｋ 开 关柜 安 装位 置 情 况 ，在 ６ｋ 低 Ｔ Ｖ Ｖ 压侧增加差动保护专用Ｃ ，完善保护双重化配置。 Ｔ
的遥感资料 ，综合解析 ，寻求勘探矿石的最佳方法 。
参考 文 献
【］ 东矿 产资 源勘 查 取 得重 大 突破 Ｉ． 装 备 ， １，． １ 广 ｊ矿业 】 ２ ２ ０ ３ ［】 保荣 ．Ⅱ 矿 产 资源 勘查 开发 转 化［】 ２李 力快 Ｎ ． 日报 ，０２０ ，３ ０ ） 甘肃 ２ １，２０（ ２ ０ ［］ 加快 矿产 资 源勘 查 工作 步 伐和 进度 ［］ 南报 ，０ １， （０ ） ３要 Ｎ． 海 ２ １，２２ ０ １ １ ４ ．
35kV某变电站主变差动保护误动原因分析与处理措施
35kV某变电站主变差动保护误动原因分析与处理措施摘要：随着继电保护技术的飞速发展，传统电磁式保护已基本退出了历史舞台，但还有部分35kV变电站未进行综自改造，仍使用电磁式保护。
在历年运行中该类型差动保护多次出现误动情况，降低了变电站供电可靠性，影响了区域用户的连续供电，对企业安全生产造成了一定的影响。
关键词：35kV变电站、差动保护、差动继电器、误动一、概述35kV某变电站于1998年12月建成投运，单台主变运行，容量为5000kVA，35kV采用单母接线，单电源进线；10kV采用单母线分段，出线共8条，主供负荷为煤矿用电。
主变高压侧为DW17-35型多油断路器，保护TA型号为LRD-35,变比为150/5，低压侧采用ZN28A-10 型真空断路器，保护TA型号为LZZJ9-10Q，变比600/5。
35kV主变差动保护采用DCD-2G型差动继电器，高压侧过流保护采用DL-31型电流继电器；10kV线路保护采用珠海万利达公司生产的LPR-30C集成式保护装置，由于该变电站处于煤矿采空区，已出现明显地质沉降，电网规划将进行负荷转移后退出运行。
二、差动保护动作原因分析及处理措施（一）第一阶段差动保护误动原因分析及处理情况变电站投运初期，35kV1号主变在高峰负荷时差动保护动作，通过对35kV1号主变进行外观检查、高压试验，高压试验合格，主变无异常情况。
经现场分析，由于采用电磁式保护，未配置故障录波装置，无保护动作记录相关信息，通过高压试验结果，判断为主变差动保护误动作。
运行不久，35kV1号主变差动保护再次动作，同时伴随有10kV线路故障，对35kV1号主变进行外观检查、高压试验，高压试验合格，主变无异常情况。
经现场对二次回路进行检查，发现35kV侧TA极性接反，当变压器正常运行时，流入差动回路的电流变成和电流，即I=I1+I2，在该情况下，差动继电器的动作电流为12A，流入差动回路的电流达到动作值，在变压器达到额定容量时，差动回路电流计算如下：；；该值小于差动继电器的动作电流，在有线路发生故障时，差动回路的电流达到动作值，从而造成35kV1号主变差动保护误动作。
一起励磁变压器差动保护误动原因分析及启示
常运 行 时 ． 励磁 变压 器差 动保 护误动 作 ． 保护 为进 该 口微 机 保护 产 品 励磁 变 压 器差 动 保 护动 作 时 ． 保 护装 置记 录 的励 磁变 压器 两侧 电流波 形见 图 １
由图 ２可 见 ． 磁 变压 器 低 压侧 电流波 形 与整 励
流 桥 的工 作性 能 息息 相 关 ． 流桥 换 相失 败 有 可能 整
自并励励 磁 变压器 的 电气特 征与一 般 变压器有
图 １中 ， ， ， 为 励 磁 变 压器 高压 侧 Ａ。 Ｃ Ｂ， 三相 电流 ， ， ， 为励 磁 变压 器低 压 侧 Ａ， Ｃ 三 Ｂ。
很 大 的差别 ． 磁变 压器 所 接负 载为三相整 流桥 ． 励 正 常运行 时 ． 磁变压 器 两侧 电流 中含有 丰富的高次谐 励 波． 且谐 波次数和谐 波含量 随着发 电机负荷 的不 同而 变化 ． 励磁 变 压 器 的差 动不 平 衡 电流较 一 般变 压 器 大 … ． 动 保护 定值 整 定 时需 考虑 该不 利 因素 此 差
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该励 磁 变 为 Ｙ 一 ｌ 线 方 式 ． 图 ３所 示 ． ｄ１接 如 图 中， Ｉ 和 ， 为励 磁 变压 器 高压 侧 三 相 电流 ， ， ，。 ｃ ， ，ｂ 和，为 低压 侧三 相 电流
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第1期(总第137期)2007年2月山 西 电 力SH A N XI EL ECT RI C P OW ERNo 1(Ser 137)F eb 2007差动保护误动原因分析吕长荣,何润强(孝义供电支公司,山西孝义 032300)摘要:针对LBD MT P 2411D 变压器差动保护装置的动作情况进行了分析,探讨了几种差动保护动作的原因,并逐一给出处理措施。
关键词:差动;保护;误动中图分类号:TM 772 文献标识码:B 文章编号:1671 0320(2007)01 0058 02收稿日期:2006 12 06,修回日期:2006 12 13作者简介:吕长荣(1965 ),男,山西孝义人,1987年毕业于太原电力高等专科学校发配电专业,工程师;何润强(1974 ),男,山西孝义人,2001年毕业于太原理工大学电力系统及自动化专业,工程师。
0 引言孝义供电支公司现有7个35kV 变电站,全部是无人值班变电站。
新城站、石公站、驿马站、楼西站采用的是南京力导公司的DMP 300系列综自保护;西泉站采用的是北京清大高新公司的TH 300系列保护装置;王马站采用的是南京自动化所的NDB200系列保护装置;柱濮站采用的是保定浪拜迪研制开发的LBD M TP 2000系列综自装置。
在运行当中,柱濮站遇到一次主变差动保护动作,现将动作情况分析如下。
1 事故概况2005年8月19日17时53分,柱濮站2号变差动保护动作。
该站有2台主变,1号变容量为5000kVA,2号变容量为6300kVA,35kV 线路两回,分别接于110kV 兑镇变电站和35kV 驿马变电站,10kV 线路5回。
事故发生时的运行方式是2号变运行,1号变热备用。
当时10kV 出线7648渔湾线速断保护动作,渔湾线开关跳闸。
同时,2号主变差动动作,高低压开关跳开,全站失电。
2 保护动作行为分析2 1 10kV 出线保护动作行为10kV 出线渔湾线从保护装置采集到的数据如下。
2005年8月19日17时53分06秒233毫秒,一段动作,A 相故障!t =0 01s,I a =42 55A,I b =0A,I c =3 06A,3I 0=0 03A,U ab =34 43V,U bc =96 79V,U ca =73 88V,3U 0=8 08V,3U 2=59 23V 。
从数据来看,这是一起10kV 线路AB 相间近距离短路引起开关跳闸,属于保护正常动作。
后经线路巡检人员对10kV 出线渔湾线进行全线巡视,发现3号杆A 相断线,跌至B 相上。
说明保护动作与实际情况一致。
2 2 变压器差动保护动作行为差动保护装置是LBD M T P T 2411D,投入的是差动速断、二次谐波制动的比率差动。
保护动作时T 2411D 差动装置上所采集的数据如下。
2005年8月19日17时53分06秒237毫秒,差动动作,C 相故障!t =0 0168s,I ccd =3 65A,I acd =2 05A,I ah =36 91A,I al =38 06A,I acd2=0 13A,I bcd =1 37A,I bh =32 92A,I b1=34 21A,I bcd2=0 21A,I ccd =3 65A,I ch =2 19A,I c1=4 96A,I ccd2=0 41A,I azd =37 48A ,I bzd =33 56A ,I czd =3 37A 。
差动保护相关整定定值如下。
差动定值2 6A,制动定值2 6A,比率制动系数0 55,二次谐波系数0 15,差速断定值20 8A 。
从数据来看,C 相差流为3 65A,制动电流3 37A,此时的C 相处于差动动作区,应该差动动作,见图1。
比率制动条件为I zd >制动定值,且I cd <K I zd (I zd 为制动电流,K 为比率制动系数,I cd 为差58研究与实践图1 差动动作区域图动电流)。
此例中,I zd(3 37A)>制动定值(2 6A),但I cd(3 65A)>1 85(0 55 3 37),故C相电流在动作区内二次谐波制动条件为I2>I cd K2 (I2为三相差动电流中二次谐波的最大值,I cd为某一相的差动电流,K2为二次谐波系数)。
此例中,二次谐波I2最大值为0 41A,最小的二次谐波制动电流为I cd K2=0 15 3 65= 0 5475A故I2<I cd K2,不满足制动条件,二次谐波不能制动,C相处于动作区。
从图1及分析数据来看,A相、B相在制动区,C相在动作区,保护装置跳闸是合理的。
3 故障分析及处理3 1 一次设备的检查处理众所周知,主变差动保护范围是高压侧电流互感器、高压开关、高压侧1刀闸、变压器、低压侧1刀闸、低压侧电流互感器。
所以,上述范围内设备故障能引起差动保护正确动作。
故对主变高压侧CT,高压开关、高压侧1刀闸、主变、主变低压侧1刀闸、主变低压侧CT、主变低压侧开关进行了详细的检查,未发现异常。
检查瓦斯继电器,在瓦斯继电器内未发现明显气体。
在A,B相大电流的冲击下,已服役几年的变压器内部线圈可能出现问题。
可是从检测变压器的色谱分析看出没有放电或绝缘老化现象,并与投运前油样相比较,也无明显变化。
后对主变进行预试,绝缘电阻、吸收比、介质损失因数、泄漏电流等试验数据合格,说明一次设备运行正常。
3 2 二次设备的检查处理3 2 1 定值错误如果是保护定值错误,会引起装置差动误动。
为了证实这点,对定值重新核对。
差动电流装置要求I cd按躲过最大负荷电流条件下,流入保护装置的不平衡电流整定。
一般取I cd=(0 2~0 6)I eh。
而整定定值时,为防止保护误动,将整定值按I cd=I eh整定。
显然,定值是没有问题的。
制动电流一般取(0 8~1)倍额定电流,定值单选择了1倍额定电流。
比率系数一般取0 3~ 0 7,定值是0 55。
二次谐波制动系数一般取0 15~0 25,定值是0 15。
时间定值正确,Y/!变换控制装置投入正确,差动保护出口正确。
从以上数据分析看整定值正确无误,至此,由整定值错误引起差动误动的怀疑被排除。
3 2 2 电流互感器故障或极性错误首先检查主变保护屏差动保护装置接线是否相应接入,其次是核对二次回路的电流极性、相序、相位。
在对主变保护屏、主变高压侧二次电流回路A411,B411,C411与主变低压侧电流回路A451, B451,C451相比较,画出矢量图2。
从矢量说明,电流互感器接线正确。
图2 矢量图3 2 3 差动装置故障由于对LBD MT P T2411D型主变差动保护装置没有太多的经验,在检测该装置之前,用备件更换了该装置。
为了证实更换下来的保护装置运行是否良好,首先对保护装置进行了外观检查,其次是检查直流回路和效验交流回路。
根据厂家给的参数结果,各电路中主要工作点电压满足要求。
由于现场没有条件给差动装置加谐波电流,后经厂家拿回去测量,发现该装置抗干扰能力差。
单从装置所采集的数据看,无论是出线动作,还是变压器差动动作都是正确的。
可对变压器来说,从数据分析看,是10kV渔湾出线A,B相近距离短路,差动保护装置抗干扰能力低,躲不过穿越性电流,保护误动。
4 结论10kV渔湾出线近距离A,B相故障,同时主变C相差动动作。
这是一起典型的由于差动装置躲不过近距离的短路电流,造成变压器差动保护误动。
后经厂家升级改造后,至今该差动保护装置运行正常。
(下转第70页)592007年2月 吕长荣,等:差动保护误动原因分析新技术应用i sf ∀I s =i L 。
通过控制APF,让K 足够大,就能使流经负载的电流不含谐波成分,变为一正弦电流,最终完成对谐波的补偿。
U S #电源电压;Z S #电源的内部等效阻抗;U C #串联型APF 输出的补偿电压;U d #PW M 逆变器直流侧电压;Lr,Cr #抑制逆变器高频开关脉动的滤波器图2 串联型A P F系统结构图图3 串联型A P F 等效电路示意图当然,由于系统中的谐波成分较多,因此工程实际中不可能将系统中各次谐波电压都补偿掉,现实的做法是根据系统中含量较大的或者用户负载较为敏感的那些谐波成分来选择谐波电压补偿次数和补偿度。
2 串联型APF 的PWM 逆变器控制方法根据串联型APF 的工作原理[2],可采用定时瞬时值比较控制方法,根据谐波电流i sh 来获得PWM 控制信号,从而驱动主电路中电力开关器件,使PWM 逆变器实时产生与U sh 成比例的谐波电压U C ,才能达到使有源电力滤波器对基波阻抗为零而对谐波呈现一定阻抗的目的,进而实现对变化的谐波进行实时跟踪补偿的目的。
此外,为维持PWM 逆变器工作,控制系统还应能控制其直流侧电容电压保持恒定,这是对控制系统的基本要求。
PWM 逆变器直流侧电压的选取直接影响串联型A PF 的谐波补偿效果。
若取得太小就不能产生足够幅度的补偿电压,而取得太大,则开关器件及电容器的耐压均需要提高。
所以,设计串联型APF 时应合理选取直流侧电压。
3 结论本文中介绍采用基于电压型变流器的串联型有源滤波器,用于抵消电网中谐波电压,使电力用户的电能质量达到可以容忍的范围,从而提高用电企业的安全稳定生产水平,具有较高的的推广价值。
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