缓冲器选型方法

1．初选：

计算运动物体的总能量：

Ez=1/2mv2(KJ) 选用单个缓冲器E r= E z

选用N个缓冲器E r= E z/N

在产品样本表格里选出稍大于E r数据缓冲容量的适用缓冲器型号，确定缓冲行程S

2．验算：

如运动物体在撞击前有推进力，应算出推进力在缓冲行程所做的功

E lz=

F d×S (KJ)

选用N个缓冲器E f= E lz/N

选用单个缓冲器E f= E lz

撞击前无推进力E f= 0 单只缓冲器的缓冲容量：E t= E r+ E f

单只缓冲器的最大缓冲力：

F p=2E r/0.85S+ F d(适用于弹簧缓冲器及聚氨脂缓冲器)

F p= E r/0.85S+ F d(适用于弹性阻尼、ZLB、ZLF、液压、液气等缓冲器) 注意：验算出的单只缓冲器数据，缓冲容量E t，缓冲力F p，应分别小于或等于样本表格里的对应数据，否则，重新选出缓冲容量更大的适

用缓冲器型号，重新计算．

附：计算运动物体时的数据

①、运动物体的质量m ( T )

②、运动物体的速度v ( m/s )

③、运动物体的推进力 F ( KN )

④、缓冲器行程 S ( m )

压力变送器选型标准

压力变送器选型标准一、变送器要测量什么样的压力先确定系统中测量压力的最大值，一般而言需要选择一个具有比最大值还要大1.5倍左右的压力量程的变送器。这主要是在许多系统中，尤其是水压测量和加工处理中，有峰值和持续不规则的上下波动，这种瞬间的峰值能破坏压力传感器。持续的高压力值或稍微超出变送器的标定最大值会缩短传感器的寿命，这样做还会使精度下降。于是可以用一个缓冲器来降低压力毛刺，但这样会降低传感器的响应速度。所以在选择变送器时要充分考虑压力范围、精度与其稳定性。二、什么样的压力介质黏性液体、泥浆会堵上压力接口，溶剂或有腐蚀性的物质会不会破坏变送器中与这些介质直接接触的材料。以上这些因素将决定是否选择直接的隔离膜及直接与介质接触的材料。三、变送器需要多大的精度决定精度的有，非线性，迟滞性，非重复性，温度、零点偏置刻度，温度的影响。但主要由非线性，迟滞性，非重复性，精度越高，价格也就越高。四、变送器的温度范围通常一个变送器会标定两个温确段，其中一个温度段是正常工作温度，另外一个是温度补偿范围，正常工作温度范围是指变送器在工作状态下不被破坏的时候的温度范围，在超出温度补偿范围时可能会达不到其应用的性能指标。温度补偿范围是一个比工作温度范围小的典型范围。在这个范围内工作变送器肯定会达到其应有的性能指标。温度变从两方面影响着其输出，一是零点漂移，二是影响满量程输出。如：满量程的+/-X%/℃，读数的+/-X%/℃，在超出温度范围时满量程的+/-X%，在温度补偿范围内时读数的+/-X%，如果没有这些参数，会导至在使用中的不确定性。变送器输出的变化到度是由压力变化引起的，还是由温度变化引起的。温度影响是了解如何使用变送器时最复杂的一部分。五、需要得到怎样的输出信号 mV、V、mA及频率输出数字输出，选择怎样的输出取决于多种因素，包括变送器与系统控制器或显示器间的距离，是否存在“噪声”或其他电子干扰信号，是否需要放大器，放大器的位置等。对于许多变送器和控制器间距离较短的OEM设备采用mA输出的变送器最为经济而有效的解决方法。如果需要将输出信号放大，最好采用具有内置放大的变送器。对于远距离传输或存在

为高速ADC选择最佳的缓冲放大器

为高速ADC选择最佳的缓冲放大器现代通信系统创新设计主要表现在直接变频和高中频架构，全数字接收机的设计目标要求模数转换器(ADC)以更高的采样率提供更高的分辨率(扩大系统的动态范围)。在新兴的3G 和4G数字无线通信系统中，无杂散动态范围(SFDR)和线性度都需要高性能的ADC来保证。幸运的是，在接收信号链路中，ADC的前级增益电路—缓冲放大器的性能在最近几年得到了极大提高，有助于ADC确保满足现代无线通信系统的带宽和失真要求。但是，缓冲放大器和ADC之间的匹配要求非常严格，深刻理解缓冲放大器对ADC性能指标的影响非常重要。长期以来，得到无线通信系统设计工程师认可的理想数字接收机的信号链路是：天线、滤波器、低噪声放大器(LNA)、ADC、数字解调和信号处理电路。虽然实现这个理想的数字接收机架构还要若干年的时间，但用于射频前端的ADC的性能越来越高，通信接收机正逐渐消除频率变换电路。从发展趋势看，接收机的一些中间处理级会被逐步消除掉，但ADC前端的缓冲放大级却是接收机中相当重要的环节，它是保证ADC达到预期指标的关键。信号链路的缓冲放大器是包括混频器、滤波器及其它放大器的功能模块的一部分，它必须作为一个独立器件考察其噪声系数、增益和截点指标。给一个既定的ADC选择合适的缓冲放大器，可以在不牺牲总的无杂散动态范围的前提下改善接收机的灵敏度。定义动态范围接收灵敏度是系统动态范围的一部分，它定义为能够使接收机成功恢复发射信息的最小接收信号电平，动态范围的上限是系统可以处理的最大信号，通常由三阶截点(IP3)决定，对应于接收机前端出现过载或饱和而进入限幅状态的工作点。当然，动态范围也需要折衷考虑，较高的灵敏度要求低噪声系数和高增益。然而，具有30dB或者更高增益、噪声系数低于2dB 的LNA其三阶截点会受到限制，常常只有+10到+15dBm。由此可见，高灵敏度的放大器有可能在接收前端信号处理链路中成为阻塞强信号的瓶颈。在接收机的前端加入ADC后，对动态范围的折衷处理变得更加复杂。引入具有数字控制的新型线性放大器作为缓冲器，能够在扩展动态范围的同时提高接收机的整体性能。为了理解缓冲放大器在高速ADC中的作用，我们需要了解一下每个部件的基本参数及其对接收机性能的影响。传统的接收机前端一般采用多级变频，将来自天线的高频信号解调到中频，然后再作进一步处理。通常，信号链路会将射频输入转换到第一中频的70MHz或140MHz，然后再转换到第二中频的10MHz，甚至进一步转换至第三中频的455kHz。这种多级变频的超外差接收机架构的应用仍然很广泛，但考虑到现代通信系统所面临的降低成本、缩小尺寸的压力，设计工程师不得不尽一切可能去除中间变频电路。长期以来，军品设计工程师也一直都在探索实现全数字化接收机的解决方案，用ADC直接数字化来自天线和滤波器组的射频信号。近几年，ADC的性能指标得到了飞速提高，但还没有达到可以支持全数字化军用接收机的水平。尽管如此，商用接收机的设计已经从三级或更多级的变频架构简化到一次变频架构。减少频率变换级意味着ADC输入将是较高中频的信号，需要ADC和缓冲放大器具有更宽的频带。对ADC分辨率的要求取决于具体的接收机，对于一些军用设备，例如有源接收机，10位分辨率即可满足要求。对于当前和正在兴起的商用通信接收机，比如3G、4G蜂窝系统，为了降低经过复杂的相位和幅度调制的波形的量化误差，需要ADC具有更高的分辨率。对于多载波接收机，通常需要14位甚至更高的分辨率，同时也要足够的带宽来处理整个中频频带的信号。如果一个接收机架构已具备高速、高分辨率ADC，那么关系到灵敏度和动态范围的其它关键参数是什么呢？ADC常用SFDR作为其关键指标，SFDR定义为输入信号的基波幅度与指定

YH26、YH27油压缓冲器设计原理及计算

YH5/640、YH26/830、YH27/1080 油压缓冲器设计原理及计算河北东方机械厂 2006年12月10日

目录 1．油压缓冲器技术参数 (3) 2．设计原理介绍 (3) 3．产品结构分析 (4) 4．设计计算及强度校核 (5) （1）柱塞筒壁厚设计计算（2）柱塞筒强度校核（3）柱塞筒的稳定性校核（4）压力缸壁厚设计计算（5）压力缸壁厚强度校核（6）压力缸焊缝强度校核（7）导向套强度校核（8）挡圈强度校核（9）复位弹簧设计计算（10）地脚螺栓强度校核

一、油压缓冲器技术参数见表1 表1 二、设计原理介绍油压缓冲器是利用液体流动的阻尼，缓解轿箱或对重的冲击，具有良好的缓冲性能。油压缓冲器受到撞击后，液压油从压力缸内腔通过节流嘴与调节杆形成的环状孔隙进入柱塞筒的内腔，见图1，液压油的流量由锥形调节杆控制。随着柱塞筒的向下运动，节流嘴与调节杆形成的环状孔隙逐渐减小，导致制停力基本恒定，在接近行程末端时减速过程结束。在制停轿箱或对重过程中，其动能转化为油的热能，即消耗了轿箱或对重的动能。排油截面积的设计：油压缓冲器的制动特性主要取决于排油截面的设计。合理地设计排油截面将使缓冲过程平稳，冲击力小。在节流嘴内孔确定的情况下，改变调节杆的锥度可达到合理的排油截面。应用流体力学原理可计算出合理的排油截面，从理论上计算出来的调节杆是一连续变

化的曲面，与锥面接近，但加工和测量比较困难。调节杆的实际锥度需要通过大量的试验后才能定型，以便达到最佳效果。图1 三、产品结构分析 YH5/640、YH26/830、YH27/1080: 结构与我厂现有定型产品的结构基本相同，复位弹簧放在柱塞筒的内部，油标放在压力缸的侧面。该产品设计时采用全封闭结构，缓冲器作用期间无向外泄漏液压油的现象。缓冲器顶部装有密封螺塞部件，起到单向阀的作用（此项技术在我厂的定型缓冲器产品中已经采用，并获得国家专利），在缓冲器受到撞击时柱塞筒向下运动，此时密封螺塞部件受到内腔压力的作用而保持关闭的状态，当缓冲器复位时，在复位弹簧的作用下，柱塞筒向上运动，接近复位末端时单向阀打开，使缓冲器完全复位，具体结构见图2。缓冲器的注油方式和油位检查：旋下密封螺塞部件和螺塞，从顶部注入液压油，然后用油标测量油位，油位应在油标上、下刻线之间，旋紧螺塞和密封螺塞部件。

缓冲区分析

1、空间缓冲区分析。（1）为点状、线状、面状要素建立缓冲区。 1)打开菜单“自定义”下的“自定义模式”，在对话框中选择“命令”，在“类别” 中选择“工具”，在右边的框中选择“缓冲向导”（如图 1 所示），拖动其放置到工具栏上的空处。图1提出“缓冲向导” 2)利用选择工具选择要进行分析的点状要素，然后点击，在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息，如图2及图3所示。图2 线状缓冲区信息设置1

图3线状缓冲区信息设置2 3)利用选择工具选择要进行分析的线状要素，然后点击，在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息。 4)利用选择工具选择要进行分析的面状要素，然后点击，在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息，如图4所示。图4 面状缓冲区信息设置 2、学校选址。要求： (1) 新学校选址需注意如下几点： 1）新学校应位于地势较平坦处； 2）新学校的建立应结合现有土地利用类型综合考虑，选择成本不高的区域； 3）新学校应该与现有娱乐设施相配套，学校距离这些设施愈近愈好； 4）新学校应避开现有学校，合理分布。 (2) 各数据层权重比为：距离娱乐设施占0.5，距离学校占0.25，土地利用类型和地势位置因素各占0.125。 (3) 实现过程运用ArcGIS的扩展模块（Extension）中的空间分析（Spatial Analyst）部分功能，具体包括：坡度计算、直线距离制图功能、重分类及栅格计算器等功能完成。 (4) 最后必须给出适合新建学校的适宜地区图，并对其简要进行分析。

具体操作：（1）打开加载地图文档对话框，选择E:\Chp8\Ex1\school.mxd。（2）从DEM 数据提取坡度数据集：打开工具箱→“Spatial Analyst 工具”→“表面分析”→“坡度”工具；在打开对话框中设置，如图5所示；生成坡度图，如图6所示。图5 “坡度”对话框设置图6 坡度图（3）从娱乐场所数据“Rec_sites”提取娱乐场所欧氏距离数据集：打开工具箱→“Spatial Analyst 工具”→“距离分析”→“欧氏距离”工具；在打开对话框中设置，如图7所示；生成欧氏距离数据集，如图8所示。

油压缓冲器测试方案

编号客户名称产品名称日期测试项目基本信息基本尺寸油压缓冲器苏州尼隆 YHN70A/YHN175A/YHN210A/YHN275宁波奥德普 OH-275 产品型号新产品试制验证测试目的油压缓冲器测试方案撞击设备、记录设备、测量设备a ）安装油压缓冲器：按正常工作的同样方式予以安放和固定。 b ）灌注液压油：应达到设计规定的标记。 C ）利用撞击设备对缓冲器进行撞击测试标准检测方法缓冲器铭牌与实物匹配，各项参数正确目测参见GB7588 10.4.3 ①油压缓冲器可能的总行程应至少等于相应于115%额定速度的重力制停距离，即0.0674v2（m ）。 ②当按GB7588中12.8的要求对电梯在其行程末端的减速进行监控时，对于按照GB7588中10.4.3.1规定计算的缓冲器行程，可采用轿厢（或对重）与缓冲器刚接卷尺、游标卡尺、内/外径千分尺安装尺寸、各部件关键尺寸满足相应公差要求撞击试验其它编制: 审核: 批准: 试验。撞击设备的质量应分别等于最小和最大质量，并通过自由落体，在撞击瞬间达到所要求的最大速度。应在摩擦力尽可能小的情况下垂直地导引撞击设备。选择撞击设备的自由落体高度时，应使撞击瞬间的速度与所规定的最大速度相等。最迟应从撞击设备撞击缓冲器瞬间起记录速度。在撞击设备的整个运动过程中，加速度和减速度应采用与时间成函数关系的形式加以确定。 - 触时的速度取代额定速度。但行程不得小于：a ）当额定速度小于或等于4m/s 时，按GB7588中 10.4.3.1计算行程的50%。但在任何情况下，行程不应小于0.42m 。 b ）当额定速度大于4m/s 时，按GB7588中10.4.3.1计算的行程1/3。但在任何情况下，行程不应小于0.54m 。 ③ 油压（耗能型）缓冲器应符合下列要求： a ）当装有额定载重量的轿厢自由落体并以115%额定速度撞击轿厢缓冲器时，缓冲器作用期间的平均减速度不应大于1gn ； b ）2.5gn 以上的减速度时间不应大于0.04s ； c ）缓冲器动作后应无永久变形。柱塞复位灵活，无卡阻现象

提升系统选型计算

提升系统选型及验算方法一、提升井架井筒利用矿建用凿井井架施工，凿井井架必须能承载井筒装备安装施工荷载，且其天轮平台满足提升悬吊天轮布置的要求。必要时可采用永久井架施工。二、提升机井筒装备安装用的提升机，应根据井筒安装的提升方式及提升量进行选择。必要时可采用矿永久提升机施工。列出提升机技术参数表（表3.4.3）。三、提升系统选型验算根据矿建所用提升机或矿永久提升机进行提升能力验算。（1）、提升绞车凿井提升计算 ①滚筒直径（D） D≥60ds D≥900δ 式中：ds—钢丝绳直径，mm；δ—钢丝绳最粗钢丝直径，mm； ②选定提升机型号 DT≥D DT—所选提升机的滚筒直径，Mm; ③校验滚筒宽度 B=｛［（H0+30）/3.14DT］+3｝(ds+ε)≤BT 式中：30—钢丝绳试验长度，m； DT—提升机名义直径，mm ； 3—摩擦圈数； BT—提升机滚筒宽度，mm; ε—钢丝绳绳圈间隙，取2～3mm ； ④计算提升高度H0=H1+H2+H3+H4，m。其中：H1—井筒深度，m H2—井架高度，m H3—提升天轮半径，m H4—提升天轮梁高度，取0.75m ⑤设计选用多层股不旋转钢丝绳作为提升绳，绳重Ps= kg/m，钢丝绳最小破断拉力Q断为kg，配提升钩头，提升钩头应与提升荷载配套。

⑥提升容器自重：吊桶：Q Z=G1+ G2+ G3+ G4；其中：G1—吊桶重量，kg G2—钩头重量，kg G3—滑架重量，kg G4—滑架缓冲器重量，kg ⑦提升载荷： Q=最大提升重量，kg； Q绳：提升钢丝绳重：提升高度绳重，kg ⑧提升钢丝绳静张力： Q总= Q + Q绳，kg；其中： Q—最大提升重量，kg Q绳—提升高度的钢丝绳重量，kg 提升人员时：Q 人总 = Q Z +n Q人+ Q绳，kg 其中：Q1—提升容器总重量，kg Q人—吊桶乘人总重量，取75kg/人 Q绳—提升高度的钢丝绳重量，kg n—吊桶乘人数，根据吊桶容积确定以上计算的钢丝绳静张力Q 总应小于绞车最大静张力差，可以满足使用。 ⑨以最大静张力验算提升绳安全系数Ma：提料：Ma=Q 断/Q 总＞7.5，提人：Ma= Q 断 / Q 人总＞9，满足要求。 ⑩电机功率验算： P o=Q o V=Q o WπD/（102×η×60×i）<绞车电机额定功率结论：该提升绞车挂吊桶、重物提升到合理位置；实际施工时，绞车实际电流不得超过额定电流，确保提升安全。（11）提升偏角验算滚筒中心与天轮中心距离L（不超过60m），钢丝绳距提升中心线的最大偏移量为B。钢丝绳最大偏角α=arctg（B/L）= °<1.5°，满足要求。（12）提升过卷高度验算（以最大长度的吊物为例）绞车最大绳速为m/s。 h4=H-(h1+h2+h3+0.5R) m，式中：H—为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，m

计量泵的选型参数

计量泵的选型参数恰当地选择计量泵都需要哪些信息? 1. 被计量液体的流量。 2. 被计量液体的主要特性，例如化学腐蚀性、黏度和比重等。 3. 系统的背压。 4. 合适的吸升高度。 5. 需要的其他选项，如模拟量控制、脉冲量控制、流量监视和定时器。电磁驱动计量泵有哪些主要优势? 电磁驱动计量泵只有一个运动部件—电枢轴。通常来讲，运动部件越少则计量泵工作越可靠。计量泵非常适合于低流量、低压力工作场合，并且在供电电压波动时有良好的补偿作用。与固定频率、改变冲程长度的计量泵相比较，固定冲程长度、改变频率的计量泵有哪些优势? 通过校正，每一个冲程的投加量是已知的。因此总的投加量可以通过计算得出（投加量=每冲程投加量*频率）。总投加量与频率成线性关系(50 % 频率 = 50 % 投加量) 。通过外部的脉冲或模拟量控制，投加量可以在一秒钟之内从最小调到最大。另外它比电机驱动的冲程长度调节成本要低的多。如何使用计量泵的性能曲线图? 1. 找到与所选用的计量泵相应的性能曲线图。 2. 在下面的图表中标示出当前的背压。 3. 确定修正因数，取以bar为单位的背压值，向上延伸至曲线，在交叉点垂直向左读取修正因数值。 4. 用需要的投加量值除以修正因数值，得出以 ml/min.或 L/h为单位的值。 5. 把计算结果放在投加量刻度的中间。 6. 当把这个值放在投加量刻度上时，可以使用一把直尺，查找出冲程长度设定和冲程频率设定。

计量泵的基本工作原理众所周知，计量泵主要由动力驱动、流体输送和调节控制三部分组成。动力驱动装置经由机械联杆系统带动流体输送隔膜实现往复运动：隔膜（活塞）于冲程的前半周将被输送流体吸入并于后半周将流体排出泵头；所以，改变冲程的往复运动频率或每一次往复运动的冲程长度即可达至调节流体输送量之目的。精密的加工精度保证了每次泵出量进而实现被输送介质的精密计量。因其动力驱动和流体输送方式的不同，计量泵可以大致划分成柱塞式和隔膜式两大种类。 1、柱塞式计量泵主要有普通有阀泵和无阀泵两种。柱塞式计量泵因其结构简单和耐高温高压等优点而被广泛应用于石油化工领域。针对高粘度介质在高压力工况下普通柱塞泵的不足，一种无阀旋转柱塞式计量泵受到愈来愈多的重视，被广泛应用于糖浆、巧克力和石油添加剂等高粘度介质的计量添加。因被计量介质和泵内润滑剂之间无法实现完全隔离这一结构性缺点，柱塞式计量泵在高防污染要求流体计量应用中受到诸多限制。 2、隔膜式计量泵顾名思义，隔膜式计量泵利用特殊设计加工的柔性隔膜取代活塞，在驱动机构作用下实现往复运动，完成吸入－排出过程。由于隔膜的隔离作用，在结构上真正实现了被计量流体与驱动润滑机构之间的隔离。高科技的结构设计和新型材料的选用已经大大提高了隔膜的使用寿命，加上复合材料优异的耐腐蚀特性，隔膜式计量泵目前已经成为流体计量应用中的主力泵型。在隔膜式计量泵家族成员里，液力驱动式隔膜泵由于采用了油均匀地驱动隔膜，克服了机械直接驱动方式下泵隔膜受力过分集中的缺点，提升了隔膜寿命和工作压力上限。为了克服单隔膜式计量泵可能出现的因隔膜破损而造成的工作故障，有的计量泵配备了隔膜破损，实现隔膜破裂时自动连锁保护；具有双隔膜结构泵头的计量进一步提高了其安全性，适合对安全保护特别敏感的应用场合。作为隔膜式计量泵的一种，电磁驱动式计量泵以电磁铁产生脉动驱动力，省却了电机和变速机构，使得系统小巧紧凑，是小量程低压计量泵的重要分支。计量泵配件的基本知识

液压缓冲器原理

油压缓冲器讲义一．油压缓冲器工作原理二．油压缓冲器的应用场合及作用应用于数控机床、自动化设备、铁路车辆、起重机、气缸、传送带、包装设备、医疗设备、机器人、铸造设备、注塑机、中空机等。作用：消除震动和碰撞破坏等冲击，减少噪音，加速机械动作频率，延长机械寿命。三．目前生产油压缓冲器的企业美国ACE中国工厂、德国ITT中国工厂、台湾希捷克中国工厂、台湾亚德克、日本KYB中国工厂以及分布在广东、浙江、江苏、山东的很多工厂。四．目前选用的密封品牌美系、日系、韩系、台系企业基本采用以阪上及NOK密封为基础的技术，德系主要用B+S、Parker，但从走访企业情况来看，绝大部分企业在用阪上密封或仿阪上密封，这些企业无论是用国产密封还是用进口密封，基本都知道阪上密封在油研缓冲器行业的应用。另外在日本，100%的缓冲器企业都选用阪上密封，如SMC/KYB/CKD/小金井KOGANEI。五.目前各企业选用密封材料及对比分析 NBR材料：以阪上及国产品牌为主PU材料：以NOK、Parker为主阪上推荐用NBR材料原因如下： 1.PU材料的低温性能不好； 2.刚装配或做实验时，会感觉PU密封比NBR密封的密封效果好，但长期使用后，PU材料会产生很大的

变形，导致漏油； 3.由于油压缓冲器体积小，PU材料密封的装配性不如NBR 。六．目前使用不同品牌密封的寿命对比（以使用占多数的NBR材料为例）使用国产或台湾产NBR密封，缓冲器寿命10万次—80万次使用阪上NMY系列密封，缓冲器寿命300万次—500万次使用阪上NYH单道杆封，缓冲器寿命500万次—800万次使用阪上RDH防尘+NYH杆封，缓冲器寿命1000万次以上

三态缓冲器 74系列芯片的型号区别与功能略表

三态缓冲器 74系列芯片的型号区别与功能略表 74系列集成电路大致可分为6大类： .74××（法式型）； .74LS××（低功耗肖特基）； .74S××（肖特基）； .74ALS××（进步前辈低功耗肖特基）； .74AS××（进步前辈肖特基）； .74F××（高速）。近年来还出现了高速CMOS电路的74系列，事实上芯片。该系列可分为3大类： .HC为COMS电平； .HCT为TTL电平,可与74LS系列互换行使； .HCU适用于无缓冲级的CMOS电路。这9种74系列产品，只消后边的标号雷同，其逻辑功效和管脚摆列就雷同。依据不同的条件和不同类型的74系列产品，例如电路的供电电压为3V就应拣选74HC系列的产品系列电平典型传输耽误ns 最大驱动电流(-Ioh/Lol)mA AHC CMOS 8.5 -8/8 AHCT COMS/TTL 8.5 -8/8 HC COMS 25 -8/8 HCT COMS/TTL 25 -8/8 ACT COMS/TTL 10 -24/24 F TTL 6.5 -15/64 ALS TTL 10 -15/64 LS TTL 18 -15/24 注：同型号的74系列、74HC系列、74LS系列芯片，逻辑功效上是一样的。 74LSxx的行使证据倘使找不到的话，可参阅74xx或74HCxx的行使证据。有些原料里蕴涵了几种芯片，如74HC161原料里蕴涵了74HC160、74HC161、74HC162、74HC163四种芯片的原料。找不到某种芯片的原料时，可试着观察一下临近型号的芯片原料。 74HC的速度比4000系列快，引脚与法式74系列兼容 4000系列的优点是有的型号可就业在+15V 。新产品最好不消LS。功效略表 74HC01 2输入四与非门 (oc) 74HC02 2输入四或非门 74HC03 2输入四与非门 (oc) 74HC04 六倒相器

油压缓冲器定义

油压缓冲器在国内自动化机械中应用十分广泛，但是真正知道油压缓冲器具体作用的却是十分少见。油压缓冲器能有效的吸收高速运动产生的震动及噪音，将动能转换为热能并释放于大气中，故可在每一次的动作中将物体平稳有效的停止，过去许多厂商为节省成本，只使用PU胶、弹簧等来作缓冲，但往往造成效果不彰，噪音依旧，效率无法提升；选择使用油压缓冲器将可有效的解决因缓冲不良的弊端，在自动化机械作为中可减少震动及噪音，将移动中物体所产生之动能转换为热能并释放于大气中，在动作中将物体平衡有效的停止；使机械提高效率增加产能，使机器的寿命延长降低维修成本，使机器的运作稳定维持产品品质，使机器的操作更安全避免意外，使工作环境改善提高人员效率增加企业的竞争优势。使用油压缓冲器将可有效的解决因缓冲不良的弊端，使机械提高效率增加。知道了油压缓冲器的作用那么怎么选择油压缓冲器呢？要选择一支适用的油压缓冲器，首先需将移动物体所产生的动能计算出，然后再依物体实际移动速度计算出其有效重量值。在做物理能量的计算中，将有三种型态的能量须知道：为物理能量是物体本身的重量和速度所产生E1 = 0.5 x W x V2 为工作能量是由推进力和油压缓冲器行程所产生E2 = F x S，E1+E2即为物理能量加上工作能量的总合能量E3 = E1 + E2。为热能，热能是由油压缓冲器受外力所产生并同时释放掉，其总热能是以每小时次数x 每次总能量E4 = E3 x C。油压缓冲器有效重量值：we=(2×E3)×V2工作时所感受到之重量，当将有效重量值计算出来之后，即可在各页的数据表容许范围内找到一支合适的油压缓冲器。油压缓冲器又称为液压缓冲器、吸震器，是利用液体、油液的阻尼缓冲作用，将运动中物体的动能转化为热能并释放在大气中。可以有效减少自动化机械中的震动与噪音，使物体能够平衡有效地停止运动，提高机械效率，增加产能，延长机械寿命降低维修成本很。稳定机械动作，维护机械产品的品质，避免在机械操作中产生异味。放松工作环境，提高人员的工作效率，提升企业竞争优势。其次了解油压缓冲器的结构原理：油压缓缓冲器之主要结构为本体、轴心、轴承、内管、活塞、液压轴、弹簧等组成，当轴心受外力冲击将带动活塞挤压内管之液压油，液压油受压后将由内管之排油孔一一排出，同时由内管排出之液压油也由内管之回油孔回流到内管;当外力消失时，弹簧将活塞弹回始点等待下次的动作。依此原理，油压缓冲器将能把移动中的物体平衡有效的停止。再来看看油压缓冲器的分类： 1.AC 不可调整型 2.AD 手动可调型 3.ACD双向吸收型最后讲解油压缓冲器的功能： 1、消除非机械运动之震动和碰撞破坏等冲击。 2、大幅减少噪音，提供安静之工作环境。 3、加速机械作动频率，增加产能 4、高效率生产高品质产品。 5、延长机械寿命，减少售后服务。

起重机用聚氨酯缓冲器型号

JHQ-A型聚氨酯缓冲器：序号型号 D mm H mm M mm h mm 缓冲容量 KN.m 缓冲行程 mm 缓冲力 KN 1JHQ-A-1658016350.57347.0526.47 2JHQ-A-2808016350.4006042 3JHQ-A-38010016350.5027542 4JHQ-A-41008016350.6286066 5JHQ-A-510010016350.7857566 6JHQ-A-610012516350.9809466 7JHQ-A-71251001635 1.22775103 8JHQ-A-81251251635 1.53394103 9JHQ-A-91251601635 1.960720169 10JHQ-A-101601251635 2.51294169 11JHQ-A-111601601635 3.215120169 12JHQ-A-121602001635 4.019150265 13JHQ-A-132001602045 5.024120265 14JHQ-A-142002002045 6.280150265 15JHQ-A-1520025020457.850188265 16JHQ-A-1625020020459.810150414 17JHQ-A-17250250204512.266188414 18JHQ-A-18250320204515.700240414 19JHQ-A-19320250204520.096188675 20JHQ-A-20320320204525.732240675

JHQ-C型聚氨酯缓冲器：序号型号D H B b缓冲容量缓冲行程缓冲力 mm KN.m mm KN 1JHQ-C-16580100700.2656028 2JHQ-C-28080115850.46042 3JHQ-C-380100115850.5027542 4JHQ-C-4100801301000.6286066 5JHQ-C-51001001301000.7857566 6JHQ-C-61001251301000.989042 7JHQ-C-7125100165130 1.22275103 8JHQ-C-8125125165130 1.53394103 9JHQ-C-9125160165130 1.96120103 10JHQ-C-10160125200160 2.51294169 11JHQ-C-11160160200160 3.215120169 12JHQ-C-12160200200160 4.019150169 13JHQ-C-13200160250200 5.024120265 14JHQ-C-14200200250200 6.28150265 15JHQ-C-152002502502007.85188265 16JHQ-C-162502003202509.81240414 17JHQ-C-1725025032025012.266188414 18JHQ-C-1825032032025015.7240414 19JHQ-C-1932025040031520.096188675 20JHQ-C-2032032040031525.723240675 21JHQ-C-2132040040031532.154300675

液压缓冲器型号

型号 D1 (mm) D (mm) L (mm) B1 (mm) B (mm) T (mm) n_Ф (mm) 缓冲容量 (KN.m) 缓冲行程 (mm) 缓冲力(KN) 总量 (kg) HYD2-50835327080110144-1425040 6.4 HYD2-6012762280125160164-14 2.5604512 HYD4-509566280100130164-18450 809.5 HYD4-9012762355125160164-144904513 HYD6-8015980360155200204-18 5.680 7022 HYD7-10011466410100130204-1871007014 HYD8-11015980440155200204-1881107525 HYD10-7013380367130170204-21107014019 HYD10-200140110710170220254-21102005041 HYD12-90203100430195250254-2112.59014046 HYD14-80180125360170220224-26148017533 HYD14-12013380537130170204-251412012024 HYD17-100168100515170220254-251710017039 HYD18-6013356440125170304-25186030030 HYD18-120203100520195250254-251812015050 HYD20-250168125856200260304-28202508067 HYD25-130245125580230285304-252513020080 HYD26-80180122400170220224-25268032541

液压缓冲器的选型

液压缓冲器的选型㈠应用数据 F终值为

㈡撞击模式 ①单纯的水平撞击 ②气缸推力下的水平撞击 ③自由落体撞击 ④气缸推力下向下的撞击 ①单纯的水平撞击(无推力) 步骤1：计算动能E1 计算数值 E1单位结果 4.0J(N.m) 步骤2：计算做工能量E2

计算数值 E2 单位结果 0.0 J(N.m) 步骤3：计算每次做工能量E 计算数值 E 单位结果 4.0 J(N.m) 步骤4：计算每小时吸收能量E T 计算数值 E T 单位结果 400.0 J(N.m) 步骤5：有效重量W E 计算数值 W E 单位结果 0.0 K g 4.0J 400.0J 0.0 kg 步骤6：选型表如下：的缓冲器小时吸收能量大于有效重量根据计算结果应选单次吸收能量大于

②气缸推力下的水平撞击步骤1：计算动能E1 计算数值 E1单位结果 4.0J(N.m)

步骤2：计算做工能量E2 计算数值 E2单位 L的暂定值0.01m 结果0.5J(N.m)步骤3：计算每次做工能量E 计算数值 E单位结果 4.5J(N.m)步骤4：计算每小时吸收能量E T 计算数值 E T单位结果447.1J(N.m)步骤5：有效重量W E

计算数值 W E单位结果 2.2K g 次吸收能量大于 4.0J的缓冲器根据计算结果应选小时吸收能量大于447.1J 有效重量 2.2kg ③自由落体撞击步骤1：计算动能E1 计算数值 E1单位结果9.8J(N.m) 步骤2：计算做工能量E2 计算数值 E2单位结果0.2J(N.m) 步骤3：计算每次做工能量E 计算数值 E单位结果10.0J(N.m)

电梯1350kg梯速1.75设计计算

设计计算书TKJ（1350/1.75-JXW）

目录 1设计的目的 2 主要技术参数 3电机功率的计算 4电梯运行速度的计算 5电梯曳引能力的计算 6悬挂绳或链安全系数计算 7绳头组合的验算 8轿厢及对重导轨强度和变形计算 9轿厢架的受力强度和刚度的计算 10搁机梁受力强度和刚度的计算 11安全钳的选型计算 12限速器的选型计算与限速器绳的计算 13缓冲器的选型计算 14轿厢和门系统计算说明 15井道顶层和底坑空间的计算 16轿厢上行超速保护装置的选型计算 17盘车力的计算 18操作维修区域的空间计算 19电气选型计算 20机械防护的设计和说明 21主要参考文献

1设计的目的 TKJ(1350/1.75-JXW-VVVF)型客梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运行速度1.75m/s。本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动，曳引比为2:1，绕绳方式为单绕，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm，内净面积为 3.36M2，完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下：额定速度1.75m/s额定载重量1350kg 提升高度43.5m 层站数15层15站轿厢内净尺寸2100mm*1600mm 开门尺寸1100mm*2100mm 开门方式为中分式本电梯对以下主要部件进行计算：（一）曳引机、承重部分和运载部分曳引机永磁同步无齿轮曳引机，GETM6.0H型，15 Kw，绕绳比2：1，单绕，曳引轮节径450 mm，速度1.75m/s 搁机大梁主梁25#工字钢轿厢2100mm*1600mm，2导轨钢丝绳7-φ10，2∶1曳引方式导轨轿厢主导轨T89/B （二）安全部件计算及声明安全钳渐进式AQ11B型，总容许质量3500kg，额定速度1.75m/s 限速器LOG03型，额定速度1.75m/s 缓冲器YH68-210型油压缓冲器，额定速度1.0~1.75m/s，总容许质量800-3500 kg，行程210 mm，总高675mm 2主要技术参数

美国ACE油压缓冲器

美国ACE油压缓冲器深圳市佳泰鑫自动化设备有限公司内部培训资料： ACE工业气弹簧是免维护，易安装的。外径8mm～70mm，推力范围10～13000N。ACE气弹簧带有耐磨涂层的活塞杆大大提高了它的使用寿命，同时带油脂室的集成低摩擦轴承保证了非常低的阻力(GS-19~GS-40)。气弹簧可以安装在任何方向,不过，如果要利用内置末端阻尼的优势，最好采用活塞杆向下方式安装。可以根据您的具体要求通过气阀调节压力。多种可互换使用的末端安装附件使安装更加方便和灵活。ACE气弹簧广泛地应用在任何您需要升降的地方，取代了“肌肉力量”,为机盖、罩子、机器保护罩等提供可控的运动。我们可以为您的个性化需求快速选型和快速交货。美国ACE Controls Inc.，世界减震技术的领导者，致力于为用户提供高性价比、世界一流的减震产品，以提升客户在国际市场的竞争力。ACE回转阻尼器：使产品获得平缓的机械运动，提升产品的品质及寿命。

有单向缓冲及双向缓冲。应用于计算机光驱、CD播放机进出仓、笔记本电脑开合、座椅调节、手机翻盖、卡式磁带盒等处。ACE气弹簧及油压阻尼器：提供一个与负载反向的平衡力。广泛应用汽车、纺织机械、建筑机械、医疗设备、健身器材等行业。工业油压减震器作为液压机械的零部件，用最小的反作用力使移动负载停止运动。ACE吸震器采用了最前沿的创新技术，比如：活塞管，滚动隔膜密封技术等。因此ACE吸震器在吸收高能量的情况下具有最久的使用寿命。ACE工业油压吸震器操作简单，使用灵活，深受用户的好评和认可。安全型吸震器，为紧急失控情况下的机器提供安全保护。在装置急停情况下，该系列产品能提供一种成本低但有效的方式为关键机械提供保护，特别是溢油孔的设计能在一个非常紧凑的空间提供非常高的缓冲性能，避免导致大的损坏和危险，典型应用如：龙门起重系统，自动传送

QDY50t×28.5m桥式起重机计算书

通用桥式起重机（吊运熔融金属QDY50/10t×28.5m）设计计算书编制审核

设计计算依据及采用标准一.设计计算的依据为合同的技术规范二.设计计算采用的标准为《GB3811-83》起重机设计规范

目录一、小车部分的配套选型计算二、大车部分的配套选型计算三、桥架部分的主端梁结构强度、刚度计算四、冶金起重机配置及校核计算说明

一、小车部分的配套选型计算按合同技术规范：主要参数如下：起重量：50/10t 起升高度：12/14m 速度：起升7.6/12.8m/min 小车运行43.5m/min 工作级别：主起升：M6 副起升、小车运行：M6 小车轨道型号：38kgf/m 主起升减速器采用中硬齿减速器，运行减速器采用立式减速器ZSC600，副起升采用ZQ500 50t吊钩采用单钩，50t吊钩组重1.527t，倍率m=5 10t吊钩组重量为0.24t, 倍率m=3 小车自重16.9t 小车采用四只φ500车轮采用集中驱动车轮材质为ZG55SiMn 制动器采用YWZ-500/90 小车轨距:2.5m 小车运行缓冲器:JHQ-C-7

1.主起升设计计算：起重量:50t 工作级别:M6 起升静功率： Kw V G Q P j 7585 .06120106.7527.1506120(3 =???+=?+=）（）吊钩η 选用 YZR315M-8 JC40% 90kw n=715r/min 合格钢丝绳的最大工作拉力： kgf t m G Q S 6000685 .052527 .1502max ==??+= ??+= η 吊钩按GB3811-83 M6 工作级别钢丝绳的安全系数6≥k ,钢丝绳计算选用的最小破断拉力：kgf t S K p 40000)(409 .06 69.0max max ==?=?= 选用6W （19）+IWR-24-170 钢丝绳许用破断拉力为[]kgf p 40800= 实际钢丝绳的安全系数[]12.66 9.08.409.0max =?=?= S p k 合格. 选用φ880x2000卷筒传动速比：68.486 .75824 .07150=???=???= ππV m D n i 选用ZQ1000-50-3CA 减速器 []m kgf M .20600= []Kw P 82= []tf R 43.18=

曳引力及曳引机选型计算

曳引力及曳引机选型计算 1 电梯曳引的校核计算 1.1 有关电梯曳引的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件: (1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑； (2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2; (3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢； (4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中的附录M。

1.2 电梯曳引的校核计算： 1.2.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。表1.1中的参数为本计算选用参数。表1.1

1.2.2 根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》的要求，曳引应满足的计算条件： (1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式： αf 2 1 e T T ≤ 其中： e ――自然对数的底 f ――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α ――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2 ――绳轮两侧的钢丝绳分配的力 (2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式： αf 2 1 e T T ≥ 其中： e ――自然对数的底 f ――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α ――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2 ――绳轮两侧的钢丝绳分配的力

1.2.3 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算： (1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：其中： β ――下部切口角度值 γ ――槽的角度值 μ ――磨擦系数 = =1.972μ (2) 摩擦系数μ可按如下公式计算： a. 在装载工况条件下： μ=0.1 b. 在紧急制停条件下： μ= 10 /v +11 .0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速 v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10 /75.011 .0+=0.093 c. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2 (3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算： a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972 b. 在紧急制停条件下： f=1.972μ=1.972×0.093=0.1834 c. 在轿厢滞留工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.2=0.3944 1.2.4 除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算： (1) 曳引钢丝绳质量的计算：曳引钢丝绳质量 1r W =t r r R H g N ???=8×0.347×57.92×1＝120.6 Kg γ βγβπβγμ Sin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ =Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)] /(Sin )/(Cos [+π?μ

仪器仪表选型规定

仪器仪表选型规定一、仪器仪表选型的一般原则检测仪表（元件）及控制阀选型的一般原则如下： ①工艺过程的条件工艺过程的温度、压力、流量、粘度、腐蚀性、毒性、脉动等因素是决定仪表选型的主要条件，它关系到仪表选用的合理性、仪表的使用寿命及车间的防火、防爆、保安等问题。 ②操作上的重要性各检测点的参数在操作上的重要性是仪表的指示、记录、积算、报警、控制、遥控等功能选定依据。一般来说，对工艺过程影响不大，但需经常监视的变量，可选指示型；对需要经常了解变化趋势的重要变量，应选记录式；而一些对工艺过程影响较大的，又需随时监控的变量，应设控制；对关系到物料衡算和动力消耗而要求计量或经济核算的变量，宜设积算；一些可能影响生产或安全的变量，宜设报警。 ③经济性和统一性仪表的选型也决定于投资的规模，应在满足工艺和自控的要求前提下，进行必要的经济核算，取得适宜的性能／价格比。为便于仪表的维修和管理，在选型时也要注意到仪表的统一性。尽量选用同一系列、同一规格型号及同一生产厂家的产品。 ④仪表的使用和供应情况选用的仪表应是较为成熟的产品，经现场使用证明性能可靠的；同时要注意到选用的仪表应当是货源供应充沛，不会影响工程的施工进度。二、温度仪表的选型 1．一般原则（1）单位及标度（刻度）温度仪表的标度（刻度）单位，统一采用摄氏温度（℃）。（2）检出（测）元件插入长度 1）插入长度的选择应以检出（测）元件插至被测介质温度变化灵敏具有代表性的位置为原则。但在一般情况下，为了便于互换，往往整个装置统一选择一至二挡长度。 2）在烟道、炉膛及带绝热材料砌体设备上安装时，应按实际需要选用。（3）检出（测）元件保护套材质不应低于设备或管道材质。如定型产品保护套太薄或不耐腐蚀（如铠装热电偶），应另加保护套管。（4）安装在易燃易爆场所的就地带电接点的温度仪表、温度开关、温度检出（测）元件和变送器等，应选用防爆型。 2．就地温度仪表的选型（1）精确度等级 1）一般工业用温度计：选用1.5级或1级。 2）精密测量和实验室用温度计：应选用0.5级或0.25级。（2）测量范围 1）最高测量值不大于仪表测量范围上限值的90％，正常测量值在仪表测量范围上限值的1／2左右。 2）压力式温度计测量值应在仪表测量范围上限值的1／2～3／4之间。（3）双金属温度计 1）在满足测量范围、工作压力和精确度的要求时，应优先选用。 2）表壳直径一般选用φ100mm，在照明条件较差、位置较高及观察距离较远的场所，应选用φ150mm。 3）仪表外壳与保护管连接方式，一般应选用万向式，也可以按照观测方便的原则选用轴向式或径向