爬架计算书
附着式升降脚手架
设
计
计
算
书
深圳市特辰科技股份有限公司
目录
一、计算书依据 (3)
二、荷载计算 (3)
三、水平支承框架计算 (9)
四、导轨主框架受力计算 (10)
五、支座反力计算 (11)
六、穿墙螺栓强度计验算 (12)
七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13)
八、架体稳定性计验算 (15)
九、架体稳定性计验算 (16)
一、计算依据
《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）
《钢结构设计规范》（GB50017-2011）
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）
《机械设计手册》
《起重机设计手册》等
二、荷载计算（按6.5米跨度计算）
（一）静荷载
⒈结构自重
⑴导轨主框架自重
①外侧竖杆
φ48.3×3.6钢管，11.4m长。
计算：11.4×39.7=452.6N
②内侧竖杆
φ48.3×3.6钢管 9.5m长。
计算：9.5×39.7＝377N
③竖腹杆
φ48.3×3.6钢管 7根0.9m长。
计算：7×0.9×39.7＝250.11N
④斜拉杆
φ48.3×3.6钢管 7根2.01m长。
计算：7×2.01×39.7＝558.6N
⑤导轨竖杆
φ48.3×3.6钢管 2根9.5m长。
计算：2×9.5×39.7＝754N
⑥导轨横杆
φ32×3.25钢管，28根0.2m长。
计算：28×0.2×22.6＝126.6N
⑦导轨斜杆
φ32×3.25钢管，27根0.412m长。
计算：27×0.412×22.6＝251.4N
⑧导轨小横杆
Φ25圆钢，82根0.092m长。
计算：82×0.092×38＝286.67N
即∑=3056.98N
⑵支承框架自重
①弦杆
φ48.3×3.6钢管，4根6.5米长。
计算：4×6.5×39.7＝1032.2N
②斜杆1
φ48.3×3.6钢管，4根1.83米长。
计算：4×1.83×39.7＝290.6N
③斜杆2
φ48.3×3.6钢管，4根2.31米长。
计算：4×2.31×39.7＝366.8N
④斜杆3
φ48.3×3.6钢管，4根2.55米长。
计算：4×2.55×39.7＝405N ⑤立杆
φ48.3×3.6钢管，12根1.8米长。
计算：12×1.8×39.7＝857.5N
⑥水平支撑斜杆
φ48.3×3.6钢管， 4根1.7米长。
计算：4×1.7×39.7＝270N
⑦水平支撑斜杆
φ48.3×3.6钢管，4根2.01米长。
计算：4×2.01×39.7＝319.2N
⑧水平支撑斜杆
φ48.3×3.6钢管，14根0.9米长。
计算：14×0.9×39.7＝500N 即∑=4041.3N
⑶大横杆、小横杆、立杆、剪刀撑等自重（对第一立杆）
①外侧大横杆自重
φ48.3×3.6钢管，计算：14×6.5×39.7÷4＝903.17N
②内侧和填心杆大横杆自重
φ48.3×3.6钢管，计算：14×6.5×39.7÷4＝903.17N
③小横杆自重
φ48.3×3.6钢管，计算：8×1.1×39.7÷2＝175N
④内侧立杆自重
φ48.3×3.6钢管，计算：12.6×39.7＝500N
⑤外侧立杆10.8×39.7＝428.7N
⑥剪刀撑自重
φ48.3×3.6钢管，计算：2×16.1×39.7÷4＝319.6N
即∑=3229.5N
⑦扣件自重
计算：196×13.2＝2587.2N
42×14.6＝613.2N
即：∑=3200N
⑧密目安全网自重(5N/m2)
计算:14.4×6.5×5＝468N ⑨脚手板自重
计算:4×6.5×0.9×275＝6435N ⑷静荷载合计
∑＝3056.98＋4041＋3229.5＋3200＋468＋6435＝20430.48N=20.43KN
（二）风荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9-2012）附图《全国基本风压分布图》中提取:
μμk z s z o W w β=???
式中：βz ------ 风振系数，取1.0；
z
μ ------ 风压高度变化系数，按B 类地区高100米
的高层建筑上施工考虑，取2.1；
s μ ------ 风荷载体型系数，其计算如下： 背靠建筑物状况全封闭取1.0φ，敞开、开洞1.3φ
φ为脚手架封闭情况确定的挡风系数，取0.8 W 。 ------ 基本风压，按照《建筑结构载荷规范》华中地区取0.35 kN/m2，升降及坠落工况取
225.0m kN
使用阶段风荷载Wk 为：
μμk z s z o W w β=???＝1.0×1.3×0.8×2.1×0.35=0.76 kN ／m2
竖向主框架节点荷载：0.76×6×1.8=4.56kN 升降和坠落工况风荷载Wk 为：
μμk z s z o W w β=???＝1.0×1.3×0.8×2.1×0.25=0.55 kN ／m2
竖向主框架节点荷载：0.55×6×1.8=5.94kN
（三） 施工活荷载计算 施工均布活荷载标准值
结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层3kN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5kN/m2计算；
使用工况作业层上节点荷载：
内排（每层）：（0.4+0.20）×1.5×3=2.7kN 外排（每层）：0.4×1.5×3=1.8kN
装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层2kN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5kN/ｍ2计算。
使用工况作业层上节点荷载：
内排（每层）：（0.4+0.20）×1.5×2=1.80kN 外排（每层）：0.4×1.5×2=1.2kN 升降、坠落状态作业层上节点荷载：
内排（每层）：（0.4+0.20）×1.5×0.5=0.45kN 外排（每层）：0.4×1.5×0.5=0.3kN （四）结构计算 荷载分项系数：
静荷载： 2.1=G r 活荷载： 4.1=Q r 结构重要性系数： 9.00=r 可变荷载组合系数： rQ=0.85
荷载变化系数： 3.11=r （使用工况） 荷载变化系数： 0.22=r （升降及坠落工况）
动力系数； η= 1.05
冲击系数； kz = 1.5 杆件受拉系数； λ≤150 杆件受压系数； λ≤300 架体构件计算 ：
本节所计算的架体构件主要包括脚手板、脚手架钢管强度的计算。
1、脚手板强度计算
脚手板取自重标准值为0.15
2
k m N
，板上的活荷载为3
2k m N
；
2
k 0.9(0.15 1.23 1.4) 3.94N q m =??+?= 按跨度为0.9米进行计算， M = ql 2/8=3.94×0.652/8=0.21kN.m
脚手板的截面抵抗矩：W=100×1.52/6=37.5cm 3
δ= M/W=0.21kN.m/37.5cm 3=5.6N/mm 2 ∠ft =8.5N/mm 2 所以，脚手板的强度满足要求。 2、大横杆计算
大横杆按跨度为1.5米，承受均布荷载的三跨连续梁进行计算。
M=0.1ql2=0.1×3.94×（0.4+0.25）×1.52=0.576 kN.m （1）强度计算：
622
30.57610σ54.7/205/10.5310M N mm f N mm
W ?===≤=?
大横杆强度满足要求。 3、架体构架立杆计算
￠48.3x3.6钢管，001.8,/180/1.585113.6,0.493l m l i λ?=====
3
22
12
(1.2 1.39 1.4 2.933)1063//205/1.43143/0.439 5.05510N N mm f N mm A γ??+???==<==??g 立杆符合安全使用要求。
三、水平支承框架计算
底部水平支承桁架在装修阶段的使用工况时，内排桁架受力较大。为最不利情况。计算结果如下：
结构恒载布置
结构活载布置
桁架支反力和杆力图
桁架杆件应力图
杆件最大整体稳定计算应力为90.9N/mm2<205N/mm2，桁架承载力满足要求。
四、导轨主框架受力计算
(一)导轨主框架制作为成型框架，主要承受垂向荷载，该垂向荷载又分为里、外两个力作用于主框架上。具体受力见计算简图,按“容许应力设计法”进行计算，f≤[f]、τ≤[f v]。
主框架制作材料为φ48.3×3.6钢管，主要参数为：截面积 A S ＝489.2mm2,许用应力[f]＝ 215N/mm2 [f v]＝125N/mm2
导轨主框架外侧承载计算：
P2＝P/2＝93671/2＝46836N
P2L＝P2×√19002＋9002 /1900＝46836×2102/1900 ＝51815N P2N＝P2×900/1900＝46836×900/1900＝22185N
计算拉应力和压应力：
计算应力：f2L＝P2L/A S＝51815/489.2＝106N/mm2＜[f]＝
215N/mm2
f2N＝P2N/A S＝22185/489.2＝45.3N/mm2
由以上计算知，单个框架结构即可满足要求，而导轨主框架是由多个框架结构组焊成，承载就更不成问题。
(二)主框架内侧承载计算：
P1＝P2＝46836N
P1L＝P1×√3502＋2002/350＝46836×403/350＝53928N
P1N＝P1×200/350＝46836×200/350＝26763N
该处承载杆件为φ32×3.25.25钢管 A S1＝293.54mm2
计算应力：σ1L＝P1L/A S1＝53928/293.54＝183.7N/mm2＜[f] ＝215N/mm2满足要求。
σ1N＝P1N/A
要求。
(一)
R A＝-R B＝
F A+F B＝93671(N)
考虑两个固定导向座不是均匀承载的情况,取F A= 3/5F B，则F A ＝93671×3/5＝56202(N)
(二)组合风荷载时：
风荷载产生的支座拉力由三个固定导向座共同承担，则风荷载支座水平拉力为：
F风＝W k hl/3＝322×15.2×5.7/3＝9300（N）
R A＝16150＋9300=25450（N）
F A+F B＝93671(N)
考虑两个固定导向座不是均匀承载的情况,取F A= 3/5F B，则F A ＝93671×3/5＝56202(N)
六、穿墙螺栓强度计验算
(一)连接固定导向座螺栓强度计验算
该螺栓采用M30螺栓，数量每处两个,螺栓有效截面积：A1s＝2x492.9mm2＝986mm2
螺栓在使用时承受剪力和向外的拉力，由钢结构设计规范
GB50017-2011中“同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉应分别符合下列公式的要求：
普通螺栓：√（N V/N bV）2＋（N t/N bt）2 ≤1 ”在该设计规范的表3.4.1-4中查得3号钢、C级“螺栓连接的强度设计值”螺栓的许用应力值为：
f b t＝170N/mm2 ，f b v＝140N/mm2
承受剪力为： N V＝F A＝56202（N）
承受拉力为：按荷载最不利情况，偏心G＝0.8m时计算：并考虑风荷载，
F A'＝-F B'＝GP/L＝0.8×93671/2.9＝25840（N）
N b t＝F A＝F B'＋F风＝25840＋9300＝35140（N）
N b v＝n vπd2×f b v/4＝π×302×140/4＝98910(N) N b t＝n t de2πf b t/4＝302×π×170/4＝120105(N)
其中：n v＝1. n t＝1
则：(N v/N b v)2＋(N t/N b t)2 ＝√(56202/98910)2＋(35140/120105)2 ＝0.32＋0.08＝0.4＜1 满足要求。
承受剪力：考虑最不利情况时，即整个架体下坠，因此对螺栓产生的剪力为:N v＝P坠＝64082(N)
则：f＝N t/A s＝52710/492.9＝107(N/mm2) ＜[f]＝170N/mm2（满足要求）。
f v＝N v/A s＝65108/492.9＝132.1(N/mm2)＜[f v]＝140N/mm2（满足要求）。
七、提升设备、吊挂件及吊环计验算
(一)由建设部《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》第十三条“对于升降动力设备，其容许荷载的取值参照相关的设计规范确定，当无规定时可取其额定荷载。”
我公司导座式升降脚手架的提升动力设备采用额定提升重量为7.5吨的电动葫芦。
提升机承载能力计算：
升降工况最大载荷：架体总重+升降工况载荷
架体总重：M=2219.1Kg=22.191kN
升降工况载荷：0.5kN/mm2×4.8mm2×2=4.8kN。
按照JGJ 202-2010 《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》4.3.12要求应选择提升机额定提升力为：22.19+4.8=26.99kN=2.69T<0.5×7.5T=3.75T
因此应选择：7.5T低速环链提升机可满足要求。
(二)吊挂件吊环采用Φ28的Q235A圆钢，吊环轴用Φ32的Q235A 圆钢，
[f]＝215N/mm2 [f v]＝125N/mm2
吊环截面积：A s＝615.75(mm2)
吊挂件提升时承重：P升＝32554(N)
f＝N t/A≤[f]
f＝32554/615.75＝52.9(N/mm2) ＜[f]＝215N/mm2 (满足要求)。
(三)焊缝强度计验算
焊缝采用母材直角焊，双面满焊h f≥6mm，由钢结构荷载设计规范GB50017-2011中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下，当力垂直于焊缝长度方向时，σf＝N V/h e l w≤βt f w f，当力平行于焊缝长度方向时，τf＝N V/h e l w≤f w f，另由《机械设计手册》第四版第1卷第1篇1-291页表1-4-40建筑钢结构焊缝许用应力中查得焊缝强度许用设计值：抗压：f ap，＝167N/mm2
抗剪：τp’＝118N/mm2(建筑结构荷载设计规范GB50017-2003表3.4.1-3焊缝的强度设计值中，自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：f w t＝160 N/mm2 ) 总焊缝长度：ΣL＝250×4＝1000(mm)
焊缝有效高度：h e＝0.7h f＝0.7×6＝4.2(mm)
承受平行于焊缝长度方向的荷载为 N V＝P升＝32554 N
f v＝N V/h e l w＝32554/h eΣL＝32554/4.2×1000＝7.8(N/mm2) ＜
[τp’]＝118N/mm2，满足要求。
(四)吊挂件螺栓强度计验算
吊挂件附墙螺栓采用M27螺栓螺栓在使用时承受剪力和向外的拉力，由建筑结构荷载。设计规范GB50017-2003中“同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉应分别符合下列公式的要求：普通螺栓：√（N V/N b V）2＋（N t/N b t）2 ≤1 ”
剪力：N V＝P升＝32554（N）
拉力：N t＝32554×0.8/2.9＝8980（N）
则：√(N V/N b v)2＋(N t/N b t)2 ＝√(32554/80158)2＋(8980/78200)2
＝√0.165＋0.0131 ＝√0.179＝0.43＜1(满足要求)
（五）吊环轴抗剪强度计验算
吊环轴用Φ32的Q235A圆钢，
[f]＝215N/mm2 [f v]＝125N/mm2
吊环轴截面积：A s＝32×32×π/4＝804.25(mm2)
承受剪力为：N V＝P升＝32041（N）
则f v＝N V/A＝32554/804.25＝
40.5N/mm2＜[f v]＝125N/mm2 (满足要求)。
八、架体稳定性计验算
架体稳定性计验算公式为 N/ψA s＋f n≤K A H A f c
1.求N值，最底步架压杆受轴力最大，为最不利杆，N＝
93671(N)
2.f m＝2000×6.5×0.9×3/489.3×2＝35.86(N/mm2)
3.计算稳定系数ψ值，步高1.9m，φ48.3×3.6杆的i＝
15.8mm，
λ＝1900/15.8＝120＜[λ]
查钢结构设计规范GB50017-2011附录C中表C-1的轴心受压构件的稳定系数，3号钢、a类截面ψ＝0.494
立杆采用单立杆K A＝0.85
4.计算高度调整系数H A
H A＝1/(1＋0.005×H w)＝1/(1＋0.005×16.2)＝0.92506
5.校核计算
N/ψA s＝93671/0.494×4×489.3＝96.88(N/mm2)
h＝165,（截面有效高度）
P L＝35140≤0.6f t U m h o＝0.6×0.65×1060×165 ＝68211(N)，故砼强度满足要求。
板厚0.25m高度6m排架的计算书(样板)
楼板（0.25m厚）模板扣件钢管6m高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 （采用的钢管类型为48×3.5）
木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 木方楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.250×0.400=2.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.400=0.140kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.800×0.400=0.960kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×2.500+1.2×0.140=3.168kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.960=1.344kN 最大弯矩 M = 1.344×0.80/4+3.17×0.80×0.80/8=0.522kN.m 最大支座力 N = 1.344/2+3.17×0.80/2=1.939kN 截面应力=0.522×106/83333.3=6.27N/mm2 木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.500+0.140=2.640kN/m 集中荷载 P = 0.960kN 最大变形 v =5×2.640×800.04/(384×9500.00×4166666.8)+960.0 ×800.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.614mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
悬挑脚手架通用计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m
2013爬架计算书改讲解
爬架计算书 二○一三年四月 前言
本计算书将反映爬架系统关键部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容。主要计算根据是建设部《建筑施工附着式升降脚手架管理暂行规定》和《JGJ202—2010建筑施工工具式脚手架安全技术规范》。 计算单元的选取原则是符合《JGJ202—2010建筑施工工具式脚手架安全技术规范》规定。 ①桁架导轨式爬架设计支承跨度 7.0m,选择计算单元的跨度为6.9m。 2。设计架110m②桁架导轨式爬架设计架体全高与支承跨度乘积一般小于体高度 14.4m，架体高度与支承跨度乘积：14.4m×6.9m=99.36㎡ <110㎡。 ③架体内外排立杆中心距为0.75米，步高为1.8米。 综上所述, 本设计计算书选取一支承跨度6.9m的一榀脚手架作为计算单元。 爬架计算书 一、相关术语 1、竖向主框架：由横梁、斜杆、立杆构成的空间桁架结构体系，用于构造爬架架体，垂直于建筑物外立面，并与附着支承结构相连，主要承受和传递竖向和水平荷载的竖向框架。 2、水平支承桁架：用于构造爬架架体，主要承受架体竖向荷载，并将竖向载荷传递至竖向主框架和附着支承结构的水平结构。 3、附着支承结构：直接与工程结构相连，承受并传递脚手架荷载的支承结构。 4、支承跨度：两相邻竖向主框架中心轴线之间的距离。 5、脚手架高度：架体最底层杆件轴线至架体最上层横杆（护栏）轴线间的距离。 6、防坠装置：架体在升降和使用过程中发生意外坠落的制动装置。 7、防倾覆装置：防止架体在升降和使用过程中发生倾覆的装置。 二、荷载规定和计算系数 1.荷载规定 ①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承桁架、作业层脚手板、安全网、提升机构以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。 ②活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层22）计算；架体在升降状ｍ）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2kN/3kN/ｍ2计算。态下，施工活荷载按每层0.5kN/ｍ③风荷载：风压标准值按照规范计算确
脚手架爬架方案计算书
第一章工程概况 1、附着式升降脚手架技术参数见表1.1： 表1.1 第二章升降脚手架荷载标准值 1、静荷载标准值 升降脚手架搭设高度为13.5米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆纵距1.8米，立杆的横距0.9米，立杆步距1.8米。 脚手板采用木脚手板，其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）中表4.1.2-1取值：0.35KN/m2计算。 挡脚板采用木脚手架挡板，其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）中表4.1.2-2取值：0.14KN/m2计算。 每步的挡脚杆和2道防护栏杆都采用Φ48×2.75钢管。 脚手架外侧满挂绿色密目安全网，其荷载标准值按照侧面投影面积0.005KN/m2计算。 **升降脚手架主要使用材料及其参数见表3.1： 表2.1 （1）采用φ48×3.2钢管的构件的长度： 立杆：L=13.5×5×2=135ｍ； 大横杆：L=2×7×9=126 m(长度按9.5m计算）； 小横杆：L=9×7×1.2=76m (每根长度按1.2m计算）；
纵向支撑（外剪刀撑）：L=4×2 2 )35.13(8++4×22)3 5.13(4+=61m(按单片剪刀撑计算)； 架体内排剪刀撑：L=12×4=48m ； 护拦：L=9×7=63m ； 采用2.348?Φ钢管的构件的总长度为： ∑L ＝ 135+133+76+61+48+63=509m 所用钢管的总重量为：G 管＝ 509×3.586=1826kg 水平支撑桁架总重量 主 框 架: G 主 = 2×(G 主1+G 方2+G 方3）=219.85 kg 大 横 杆: G 横 = G 小+G 大+G 桁=329.08 kg 立 杆: G 主 = G l 立1+G 立2=165.2 kg 桁架总重量: G 桁 = G 主+G 立+G 横= =714.13 kg 则架体结构的自重为： G= (G 管 +G 桁）×1.1=1826+714.13=2540kg （2）脚手板自重： 板宽0.8m ，长8m,厚0.04m ，按原计算考虑有3步脚手板。 根据荷载规范木脚手板自重取0.35KN/ｍ2。 （3）安全网： 仍用原计算的数据但按面积比增大。 安全网的重量为：G 安全网 =1.212×8×13.5=130kg 永久荷载汇总见表2.2： 根据荷载规范： 施工均布活荷载标准值如表2.3 表2.3 根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）表4.1.2.3： 结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层3KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/m 2计算； 装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层2KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/ｍ2计算。 （1）结构施工： 使用状态 ：3×0.8×8×2=38.4KN 升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×2=6.4KN （2）装修施工：
两跨排架柱计算书讲解
混凝土结构课程设计计算书 一、设计资料 （一）、设计题目 有一金工车间，不考虑抗震设防，采用装配式混凝土柱的等高排架结构，不设天窗，车间长度60米，柱距6米，跨数、跨度见表1，吊车为每跨两台中级工作制软钩吊车，起重量见表1. 表1： （二）已知资料 1采用卷材防水屋面，屋面恒荷载（包括卷材、20mm厚找平层、大型屋面板、屋架及屋面梁）为1.4KN/m2（水平投影面积）。 2 屋面活荷载0.7KN/m2,屋面没有积灰荷载。 3雪荷载标准值0.4KN/m2,风荷载标准值0.35KN/m2,屋面坡度角α=11。21′。 4已考虑深度和宽度修正后的地基承载力特征值180KN/m2 5在柱距6米范围内，基础梁、围护墙、窗、圈梁、等传至基础顶面的竖向集中力标准值为300～350KN（吊车轨顶标高，低的取小値，高的取大値）此竖向集中力与柱外侧边的水平距离为0.12米。 6室内地坪标高±0.00米，室外地坪标高-0.300米。 7柱顶至檐口顶的竖向高度h 1=2.1m,檐口至屋脊的竖向距离h 2 =1.2m. 8混凝土强度等级，排架柱用C30，柱下扩展基础用C20。
9排架柱主筋及柱下扩展基础内钢筋用HRB335级钢筋，柱箍筋用HPB235级钢筋。 10吊车有关技术参数可查阅专业标准《起重机基本参数和尺寸系列》（ＺＱ１—６２－ZQ8-62）或直接参照吊车制造厂的产品规格得到。 二、设计内容 （一）单层厂房结构计算书 1、单层厂房平面、剖面结构布置及主要结构构件选型。 2、计算各种荷载作用下的排架内力（计算简图、荷载计算及各种荷载作用下的排架 内力分析）。 3 排架边柱内力组合 4、排架柱设计（截面设计、配筋构造、吊装验算、牛腿设计）。 5、排架柱下扩展基础的设计（基础底面尺寸的确定、基础高度的验算、基础底面配 筋验算）。 （二）、单层厂房结构设计施工图 用铅笔绘制一号图一张 1±0.000结构平面布置图，1:200 2装配式边柱施工图，1:200 3边柱下一个扩展基础的平面与剖面，1：25～1：40 4施工说明 三、吊车的选用 根据课程设计的要求和吊车的起重量表1，基础布置的方便，选用Ａ级别吊车四台。每跨两台。 四、单层厂房平面布置和剖面结构布置 厂房布置为双跨，跨度分别为18米，长度60米，排架间距为6米排架柱。
外脚手架计算书(20200617113908)
双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m
爬架计算书
附着式升降脚手架 设 计 计 算 书 深圳市特辰科技股份有限公司
目录 一、计算书依据 (3) 二、荷载计算 (3) 三、水平支承框架计算 (9) 四、导轨主框架受力计算 (10) 五、支座反力计算 (11) 六、穿墙螺栓强度计验算 (12) 七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13) 八、架体稳定性计验算 (15) 九、架体稳定性计验算 (16)
一、计算依据 《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 《钢结构设计规范》（GB50017-2011） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002） 《机械设计手册》 《起重机设计手册》等 二、荷载计算（按6.5米跨度计算） （一）静荷载 ⒈结构自重 ⑴导轨主框架自重 ①外侧竖杆 φ48.3×3.6钢管，11.4m长。 计算：11.4×39.7=452.6N ②内侧竖杆 φ48.3×3.6钢管 9.5m长。 计算：9.5×39.7＝377N ③竖腹杆 φ48.3×3.6钢管 7根0.9m长。 计算：7×0.9×39.7＝250.11N ④斜拉杆 φ48.3×3.6钢管 7根2.01m长。 计算：7×2.01×39.7＝558.6N ⑤导轨竖杆 φ48.3×3.6钢管 2根9.5m长。 计算：2×9.5×39.7＝754N
⑥导轨横杆 φ32×3.25钢管，28根0.2m长。 计算：28×0.2×22.6＝126.6N ⑦导轨斜杆 φ32×3.25钢管，27根0.412m长。 计算：27×0.412×22.6＝251.4N ⑧导轨小横杆 Φ25圆钢，82根0.092m长。 计算：82×0.092×38＝286.67N 即∑=3056.98N ⑵支承框架自重 ①弦杆 φ48.3×3.6钢管，4根6.5米长。 计算：4×6.5×39.7＝1032.2N ②斜杆1 φ48.3×3.6钢管，4根1.83米长。 计算：4×1.83×39.7＝290.6N ③斜杆2 φ48.3×3.6钢管，4根2.31米长。 计算：4×2.31×39.7＝366.8N ④斜杆3 φ48.3×3.6钢管，4根2.55米长。 计算：4×2.55×39.7＝405N ⑤立杆 φ48.3×3.6钢管，12根1.8米长。 计算：12×1.8×39.7＝857.5N ⑥水平支撑斜杆
排架设计计算书
《阆中市马哮溪大酒店项目边坡治理工程排架设计计算书》 钢管型号及截面特征：)5.3δ(48φmm mm = 289.4cm A =，415.12cm I =，3078.5cm W =，cm i 578.1= 荷载：人群荷载，取2/4.2m KN 现对脚手架的小横杆、大横杆和立杆进行内力验算： ⑴、小横杆计算 小横杆的计算长度为大横杆的间距，即m l 2.11=两相邻小横杆所围成的面积为： 21482.120.1235.1m A =×= 在1A 面积上所承受的荷载为： KN A F 557.34.2482.14.210=×=×= 故每根小横杆上承受的匀布荷载为： m KN l F q /482.12 .12557.321101=×== 小横杆按简支梁计算。其最大弯矩max M ： m KN l q M 267.02.1482.181812211max =××== 弯曲强度：[]MPa MPa W M 215σ6.52078 .510267.0σ3 max =<=×== 抗弯刚度：[] mm f mm EI ql f 3568.115.12210384102.1482.1538455 441=<=×××××== 故小横杆满足要求。 ⑵、大横杆计算 立杆纵向间距取最大值1.5m 计算，即m l 5.12=。按三跨连续梁进行计算： 由小横杆传递的集中力KN F 741.02/1482.1=× =
m KN Fl M 288.05.1741.026.026.02max =××== 弯曲强度：[] MPa MPa W M 215σ72.56078.510288.0σ3 max =<=×== 抗弯刚度： []mm f mm EI Fl f 323.115 .12210100105.1741.0883.1100883.15 222=<=×××××== 即大横杆满足要求。 ⑶、立杆计算 立杆承受由大横杆传递来的荷载，由此KN F N 741.0==，由于大横杆间距为1.2m ，长细比76578.1120 λ===i l ，查表得441.0=： [][]KN A N 4646364215489441.0σ==××== []N N < 满足要求 （4）、扣件抗滑力计算 由于KN R KN N R c 5.8741.0=<== 即满足抗滑要求。
脚手架详细计算书
多排脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 、脚手架参数 、荷载设计
计算简图： 立面图
侧面图三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2 ×(0.04+G kjb ×l a/(n+1))+1.4 G×k×l a/(n+1)=1.2 (0×.04+0.35 1×.2/(2+1))+1.4 3×1.2/ (2+1)=1.896kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb ×l a/(n+1))=(0.04+0.35 1.2×/(2+1))=0.18kN/m 计算简图如下： 取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸 1、抗弯验算
M max=max[ql b2 /8，qa12/2]=max[1.896 1×.22/8，1.896 ×0.152/2]=0.341kN m· σ=0γM max/W=1×0.341 ×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2 、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI) ，q'a14/(8EI)]=max[5 0×.18 ×12004/(384 ×206000×127100)，0.18 ×1504/(8 ×206000×127100)]=0.185mm νmax＝0.185mm≤ [ ν＝]min[l b/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 满足要求！ 3 、支座反力计算承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896 (×1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18 ×(1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=0.136kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.44kN q=1.2 0.0×4=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.136kN q'=0.04kN/m 1 、抗弯验算计算简图如下：
住宅楼工程导轨式爬架施工组织设计方案(DOC 26页)
住宅楼工程导轨式爬架施工组织设计方案(DOC 26页)
江南新苑住宅楼工程 XHR-01型导轨式爬架施工组织设计方案 主体施工单位：中建三局（广州）一公司 二OO二年七月十八日
目录一．编制依据 二．工程概况及导轨式爬架简介 三．施工组织策划 （一）技术准备 （二）施工组织领导机构 （三）施工队伍配备 （四）材料机具计划及要求 四．方案设计 （一）导轨式爬架搭设方案 （二）爬架防护方案 （三）电梯处及屋面满架防护、卸荷要求 （四）料台搭设方案 （五）爬架人行梯步方案 五．施工方法 （一）施工工艺流程图 （二）预埋件设置 （三）操作平台搭设 （四）爬架搭设与安装 （五）施工进度及与相关工序配合 六．质量保证措施 七．安全保证措施 （一）安全保证体系 （二）安全防护措施 （三）防火消防措施 （四）防雷雨台风措施 八．管理制度 （一）安全检查制度 （二）维护保养制度 （三）爬架使用管理制度 （四）爬架升降检查记录表 九．管理人员和施工人员计划表 十．材料计划 （一）爬架和动力系统材料计划 （二）支架和防护用品材料计划 十一相关文件及附图
施工组织设计方案 一．编制依据 1. 江南新苑D1\D2\D3栋住宅楼工程标准层结构图；立面图 2．《XHR—01导轨式爬架操作规程》 3．《XHR—01导轨式爬架计算书》 4．《高层建筑施工手册》 二．工程概况及导轨式爬架简介 （一）工程概况 江南新苑D1、D2、D3栋住宅楼工程外形结构完全一样，塔楼总高度D1、D2为108。00米，D3为93。30米. D1、D2栋+0.00以上由一层裙楼、一层转换层和31个标准层组成,D3为29个标准层；标准层层高均为3.00米。本工程标准层部分结构外形沿高度方向比较统一，适合爬架防护；为了更好地保证本工程施工进度、施工安全和现场文明，为企业创造良好的经济效益，采用北京星河人施工技术有限公司生产的XHR-01型导轨式爬架作为三栋塔楼标准层部分的外防护架，满足结构主体施工防护和外墙装修施工需要，结构裙楼和转换层作为爬架平台采用满架搭设。另外，屋面机房水箱和装饰框架由满架完成防护任务. （二）XHR—01型导轨式爬架简介 XHR—01型导轨式爬架是一种用于高层建筑外脚手架施工的成套施工设备。它改变了传统外脚手架搭设到顶的施工习惯，仅用3-5层脚手架，利用爬升机构实现整体或分片升降。它由爬升机构、动
爬架施工方案31585
附着升降脚手架 施 工 方 案
目录 一、爬架简介 (3) 二、工程概况 (7) 三、方案设计 (7) 3.1爬架基本工作原理 (7) 3.2方案设计依据 (7) 3.3平面设计 (7) 3.4立面设计 (8) 3.5主要技术参数 (8) 四、爬架施工现场管理 (9) 4.1安全管理体系 (9) 4.2安全应急措施 (10) 4.3安全检查制度 (12) 五、爬架的安装 (13) 5.1安装流程图 (13) 5.2架体的安装与搭设 (13) 5.3电气的安装和同步性操作 (16) 5.4调试验收 (18) 5.5一般规定及要求 (18) 5.6施工电梯与爬架关系处理 (19) 5.7卸料平台与爬架关系处理 (19) 5.8塔吊附墙杆与爬架关系处理 (19) 5. 9 搭设与拆除的安全技术措施 (19) 六、防电、防雷措施 (21) 6.3防电措施 (22) 6.4防雷措施 (22) 6.5注意事项 (23) 七、爬架的升降 (23) 7.1施工流程图 (23) 7.2升降前的准备 (23) 7.3升降作业 (23) 7.4提升操作步骤 (24)
7.5下降操作步骤 (25) 7.6升降过程中的注意事项 (25) 7.7升降后的检查验收 (25) 八、爬架的使用 (26) 8.1使用注意事项 (26) 8.2使用中的日常维护 (26) 九、爬架的拆除 (27) 十、计算书 (28) 十一、资料附图 (50) 十二、资料附图………………………………………………………………………………附加 一、爬架简介（附着式升降脚手架简称爬架） 附着升降脚手架（简称升降架）:主要由垂直主框架（见附图五）、底部水平支撑框架（桁架）（见附图三）、附墙支座（见附图六、七、八、九）、同步升降系统-----电动葫芦和同步升降控制柜组成。水平支撑框架及竖向主框架承受自重及上部传来的脚手架体系固定载荷和施工动载荷、风载荷等，并将其传递到升降机构，最终传递至建筑物。附墙支座主要用来连接架体，同时用来承载架体载荷，动力系统悬挂，架体防倾等作用。主要构件及功能如下： 1、主框架： 由Φ48钢管和6.3#槽钢焊接而成，槽钢背对焊接形成导轨，用来安装附墙支座的防倾导向装置，同时能保证架体在升降作业时的垂直运动。Φ48钢管用来制作主框架的横撑，它与附着支座上的防坠块相配合，起到防坠作用，横杆和斜杆使主框架为整体单片式钢结构，横杆和斜杆可以将架体内外排连接成刚性整体，同时确保架体有可靠的力学传递。主框架由上节、中节、下节三节组成，其中每节为俩步架即3.6m。（如下图）
导轨式爬架安全专项施工方案
XX大厦导轨式爬架安全专项施工方案
1工程概况 XX大厦结构属框支剪力墙结构，T4～T7四栋塔楼地上一至三层为裙房，四层为转换层，五层（标高17.4m）至三十二层（标高109.2m）为标准层，标准层层高3.4m，采用导轨式爬架作为标准层的外墙脚手架，从五层开始搭设架体并安装爬升设备，至十层搭设安装完毕，并开始提升，爬架爬升至三十二层。满足主体结构施工的防护要求，爬架下降时，满足外墙装修施工时外防护和操作架的需要。 2主要编制依据 [1]建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)； [2]建筑施工安全检查标准（JGJ 59—99）； [3]建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）； [4]建筑施工附着升降脚手架安全技术规程(DGJ08-905-99)； [5]建筑施工手册（第四版）。 3危险源识别与监控 （1）脚手架工程事故的类型分析 1）整架倾倒或局部垮架； 2）整架失稳、垂直坍塌； 3）人员从脚手架上高处坠落； 4）落物伤人（物体打击）； 5）不当操作事故（闪失，碰撞等）； 6）爬升系统、动力及控制系统或安全保障系统故障等。 （2）引发事故的主要原因分析 1）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架 ①构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等； ②在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等； ③构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载； ④地基出现过大的不均匀沉降。 2）人员从脚手架上高处坠落 ①作业层未按规定设置围挡防护； ②作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大； ③脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落； ④不当操作产生的碰撞和闪失等； 不当操作大致有以下情形： A．用力过猛，致使身体失稳； B．在架面上拉车退着行走； C．拥挤碰撞； D．集中多人搬运或安装较重构件； E．架面上的冰雪未清除，造成滑落。 3）落物伤人（物体打击） ①在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人； ②架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人； ③整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等；
爬架施工专项方案也(计算书完整,并有与塔吊、施工电梯、卸料平台处的处理措施细部做法)
爬架施工专项方案 （计算书完整，并有与塔吊、施工电梯、卸料平台处的处理措施细部做法）
1、防坠落、倾翻措施 本型附着式升降脚手架设有防坠、防倾装置： 1.1 用于防倾的附着支承装置 该装置用两根14a槽钢焊接成强度大、刚度好的钢梁，该钢梁焊接在附着支撑钢板上。装配时用M30的螺栓穿过建筑物上的预留孔，用两块100×100×10的钢板一端压在支撑钢板上，另一端压在建筑结构上，再在两端带上螺母，将附着装置固定在建筑物上成为整个脚手架的受力点。用于防倾的附着装置上设有导向、防倾滚轮，与设在竖向主框架上设置的导轨配合，可起导向、防倾作用。 1.2 用于固定防坠吊杆的独立附着支承装置 该装置采用16#工字钢焊接钢梁，该钢梁焊接在附着支撑钢板上。装配时用M30的螺栓穿过建筑物上的预留孔，用两块100×100×10的钢板一端压在支撑钢板上，另一端压在建筑结构上，再在两端带上螺母，将附着装置固定在建筑物上同样也成为整个脚手架的受力点。其上固定防坠吊杆，工作时防坠装置的锁块在弹簧力作用下夹持吊杆，通过吊杆将升降脚手架的恒荷载及活动荷载传到建筑物上起到防坠作用，在升降时该锁块松开。 2、施工电梯口、塔吊处理措施 2.1 塔吊附着处的架体处理 为了保证架体顺利运行，在塔吊附着架体相交处搭设成可以拆卸的活动架，在运行时拆开该部分架体，并在运行完毕后及时恢复。每次只能拆除一步架的钢管，并在该部分架体通过塔吊附着并恢复后再拆除下一步架。若需拆除底部架体，则在拆除前必须清理干净架体底部的建筑垃圾。
2.2 施工电梯处的架体处理 为了满足主体阶段的施工防护需要，在脚手架上运行阶段施工电梯处架体正常搭设。装饰施工阶段由于架体下运行，同时为了满足施工电梯能够顺利运行到顶，在主体施工完毕后需要拆开施工电梯处架体。 建筑物 建筑物 塔吊附着处架体示意图一塔吊附着处架体示意图二 塔吊附着
单层单跨厂房排架结构设计
单层单跨厂房排架结构设计 一设计内容和条件 某厂装配车间，该车间为单跨厂房，柱距距为6米，厂房纵向长度为96米，跨度为27米，15/3t 中级工作制吊车二台，牛腿面标高9.00米，柱顶标高为13米。 设计条件 1屋面活荷载：2/5.0M KN q =,不考虑积灰荷载，雪荷载2 /25.0M KN q = 2基本风压: 2 0/40.0M KN W = 3屋面做法 三毡四油：2 /35.0M KN 20mm 水泥砂浆找平层2 /4.0M KN 合计21/75.0M KN g g k ==∑ 屋面活荷载：2 /5.0M KN q = 屋面板采用G410标准图集6.15.1?m 预应力混泥土屋面板（卷材防水） 允许外荷载：2 /5.2M KN （板自重：22/40.1M KN g k = 灌缝重：2 3/1.0M KN g k =）大型屋面板（包括填缝 2/50.1M KN 屋 架 ： 屋 架 自 重 2 4/133M KN g k = 则 KN g g g G k k k k k 75.2485.0g 2 )(43211=?+? ?++=厂房跨度 柱距 4采用370mm 厚烧结粘土空心砖（重度2 /8M KN ）吊车梁以上设高侧窗，洞口尺寸为 8.12.4?m ，吊车梁以下设低侧窗，洞口尺寸42.4??高宽m ，圈梁设在柱顶处。 5排架柱：混泥土C30 钢筋：纵向受力钢筋HRB400级 箍筋：HPB235级 柱下独立基础：混泥土：C20，钢筋：HRB335级 6吊车：Q15/3t 桥式吊车 中级工作制 吊车梁：先张法预应力混泥土吊车梁，自重根/5.47KN 轨道及联结重量M KN /5.1 桥跨：m L k 5.25= 桥宽：m B 6400= 轮距：mm K 5250=
脚手架整合方案计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度7.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书 一、计算依据 1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 JGJ202-2010 2、《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003 4、《建筑施工安全技术标准》 JGJ59-2011 二、荷载计算 按架体最大跨度计算荷载，架体高度13.5米，跨度6米，宽度0.6米，架体防护面积81米2。 2.1 恒荷载G k
恒荷载G k=20618N 2.2 活荷载Q k 活荷载的计算应根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况来确定控制荷载标准值。
活荷载Q k=25.2KN 2.3 风荷载ωk ωk=βz·μz·μs·ω0 βz-风振系数，一般取1； μz-风压高度变化系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； μs-风荷载体型系数；μs=1.3φ，φ-挡风系数，为脚手架挡风面积与迎风面积之比；镀锌防火安全立网的挡风系数φ
=0.6；μs=0.78； ω0-基本风压值，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； ωk=1×2.1×0.78×0.35=0.57KN/m2 因此风荷载F=0.57×13.5×6=46170N。 三、荷载效应组合值S 依据规范取：恒荷载分项系数γG=1.2；活荷载分项系数γ Q=1.4；使用工况荷载不均匀系数γ2=1.3，升降、坠落工况荷载不均匀系数γ2=2。 使用工况： S=1.3×（γG S GK+γQ S QK）=1.3×（1.2×25719+1.4×25200）=85.96KN 升降工况： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×4200）=73.5KN 坠落工况（使用工况）： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×25200）=132.3KN 坠落工况（升降工况）： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×6300）=79.4KN 四、导轨及其连接件强度计验算 导轨承载计算： 导轨采用6.3#槽钢加φ25mm圆钢对接焊制作成定型框架，
爬架(升降式脚手架)安全管理细则
爬架(升降式脚手架)安全管理细则
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附着式升降脚手架(整体提升架式或爬架)脚手架安全管理 附着式升降脚手架为高层建筑施工的外脚手架，可以进行升降作业，从下至上提升一层、施工一层主体，当主体施工完毕，再从上至下装修一层下降一层，直至将底层装修施工完毕。由于它具有良好的经济效益和社会效益，现今已被高层建筑施工广泛采用。目前使用的主要形式有导轨式、主套架式、悬挑式、吊拉式等。 （一）使用条件 1、附着式升降脚手架的使用具有比较大的危险性，他不单纯是一种单项施工技术，而且是形成定型化反复使用的工具或载人设备，所以应该有足够的安全保障，必须对使用和生产附着式升降脚手架的厂家和施工企业实行认证制度。 （1）对生产或经营附着式升降脚手架产品的，要经建设部组织鉴定并发放生产和使用证，只有具备使用证后，方可向全国各地提供使用此产品。 （2）在持有建设部发放的使用证的同时，还需要再经使用本产品的当地安全监督管理部门审查认定，并发放当地的准用证后，方可向当地使用单位提供此产品。 （3）施工单位自己设计自己使用不作为产品提供其他单位的，不需报建设部鉴定，但必须在使用前，向当地安全监督管理部门申报，并经审查认定。申报单位应提供有关设计、生产和技术性能检验合格资料（包括防倾、防坠、同步、起重机具等装置）。 （4）附着式升降脚手架处于研制阶段和在工程上试用前，应提出该阶段的各项安全措施，经使用单位的上级部门批准，并到当地安全监督管理部门备案。 （5）对承包附着式升降脚手架工程任务的专业施工队伍进行资格认证，合格者发给证书，不合格者不准承接工程任务。
满堂排架结构计算书
满堂排架结构计算书 此方案由于在构造上设计了剪力撑，斜撑限制了各个方向的侧向变形。因此可视为“无侧移多层刚架”，脚手架受轴压作用，失稳是脚手架的主要危险所在。设计立杆为单杆，计算过程如下： 1、轴心荷载： P n=q0[1+(a+1.5)/h]+2.5q3/h =37.7*[1+ (0.67+1.5)/1.8]+2.5*9.8/1.8 =96.76N/m N=H0P n+ab2(0.5n1q1+ηn2q2) =9.5*96.76+0.67*0.8*(0.5*2*343+0.68*8*2648) =8824.21N 设计立杆下垫2500*500*5的木垫块， 则f=8824.21/(2.5*0.5)=7.06kN/m2<49~78kN/m2 ∴满足地基承载力的要求。 P n为每1米架高的脚手架杆件的自重 q0立杆每米长的自重=37.7N a立杆纵距=0.67m h大横杆间距=1.8m q3扣件自重，每个9.8N，取1个=9.8N H0立杆总高度=9.5 b2作业面铺板宽度=0.8m n1铺脚手版层数=2
q1脚手板自重=343 N/m2 η作业面上施工荷载分配于外力杆系数 = 0.68 n2可以构成轴心荷载的作业层数=8 q2脚手板上的施工荷载=2648 N/m2 夯实回填土地基承载力=49~78 kN/m2 2、偏心荷载： P内=ηab2q2n5 =0.32*0.67*0.8*2648*2 =908.37 N/m2 P外=ηab2q2n5+Lq0+P0 =0.68*0.67*0.8*2648*2+30*9.5 =2215.29 N 其中Lq0+P0可按30N/m计算 n5按偏心荷载计算的作业层数 ∵908.37N&2215.29N<8824.21N ∴满足要求。 3、脚手架的失稳计算： 1）立杆的计算长度： 按单立杆a1=h/a=1.2/0.67=1.80 脚手架计算：1、首步架：L0=μ1h=0.659*1.2=0.79 2、其他步架：L0=μ1h=0.698*1.2=0.84 2）立杆长细比λ：
DM-01型导轨框架式爬架计算书(09-10-19)
DM-01型导轨框架式附着升降脚手架 计算书 计算： 审核： 1
2 DM-01型导轨框架式爬架 计算书 一、计算书名词含义 1. 竖向主框架：用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载 传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。 2 水平支承框架：支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖 向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。 3附着支承装置：附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过 程中，承受脚手架架体荷载的支承结构。 4. 支承跨度：相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。 5脚手架高度：脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高 度的距离。 6 防坠装置：架体在升降和使用过程中防止脚手架架体坠落的装置。 7 防倾装置：在升降和使用过程中，防止脚手架架体倾覆的装置。 二、荷载规定和计算系数 1.荷载规定 ①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承框架、作业层脚手板、安全网、轨道以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。 ②活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层3ＫN／ｍ2）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2ｋN／ｍ2）计算；架体在升降状态下，施工活荷载按每层0.5ｋN／ｍ2计算。 ③风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》计算确定。挡风面积按挡风材料、杆件的实际挡风面积计算。 2.计算系数 （1）结构重要性系数γo 取0.9;动力系数γd取1.05 （2）恒载分项系数γG 取1.2；活荷载分项系数γQ 取1.4 （3）组合风荷载时的荷载组合系数ψ取0.85 （4）荷载变化系数γ1取1.3; γ2取2.0;
钢管外架计算书
钢管外架计算书
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一、工程概况 1、该工程为贵州省遵义市国家税务局新建机关办公楼工程，位于遵 义市汇川区人民路，有很好的地理优势，建筑面积11164平方米，本工程 是遵义市国家税务局办公大楼，地下负一层为人防层兼地下车库及设备 用房，地上十二层为办公。 2、本工程为二类高层民用建筑，结构形式为框架结构，地上共十二层。地下一层，建筑总高度47.7米（从室外地面至十二层屋面楼板）；使 用年限50年，抗震不设防。 二、材料的选择 本工程搭设脚手架使用的材料分别为：焊接钢管：外径48mm，壁厚3.5mm。直角扣件、回转扣件、对转扣件应满足下表要求： 扣件性能试验的合格标准 性能试验名称直角扣件回转扣件对接扣件底座 抗滑试 验荷载（N）7200 10200 7200 10200 ---- ---- 位移值（mm）Δ1≤0.7 Δ2≤0.5Δ1≤0.7 Δ2≤0.5---- ---- 抗破坏试验(N) 25500 17300 扭转刚度试 验力矩(N·m) 918 ---- ---- ---- 位移值或转角无规定---- ---- ---- 抗拉试验荷载（N）---- ---- 4100 ---- 位移值（mm）---- ---- Δ≤2.0---- 抗压试验(N) ---- ---- ---- 51000 注：○1试验采用的螺旋扭力矩10N·m ○2表中Δ1为横杆的垂直位移；Δ2为扣件后部的位移值。
三、扣件式钢管脚手架参数 为满足本工程浇筑砼、砌筑、装修等需要，现对外架的参数作以下规定：扣件式钢管脚手架构造参数（单位：m） 项目构 造 形 式 立杆大横 杆步 距 操作 小横 杆 间距 剪刀撑连墙杆内立杆 离墙距 离 横距纵距 砼浇筑、 砌筑、装修双 排0.5 1.3 1.8 1.8 1.0 设置位置：(1)两端双跨内 (2)中间每隔30m净距双跨 内； (3)设在外侧与地面成45°角 二步三 跨设置 一道