碗扣式脚手架计算
32+48+32m悬灌梁支架计算
碗扣式脚手架直径为48mm,壁厚3.5mm。这种支架的优点是：轴心受力好，拆装工艺简单，且有各种长度规格（包括上下托螺杆），便于调整高度，但它的缺点是杆件均以碗扣连接，平面相对转动自由度较大，不利于支架的整体稳定，不过可以通过增加斜撑来克服这个薄弱环节。
碗扣式支架横杆采用0.6m横杆步距。支架标准碗扣步高为0.6m，步高采用0.6m，底托及顶托螺杆调节高度一般控制在30cm以内（螺杆与杆件装配间隙较大、螺杆调节太长，会使轴心偏位增加而导致不稳定）。纵向剪力撑只加在最外侧两排节点处，横向则以3m为间距加设，斜撑与碗扣杆件用钢管卡固定在一起。
1、0号块支架验算：
根据箱梁设计结构形式，在腹板和翼板相交区域（图3阴影部分）自重最大，所以将此区域作为支架验算对象。
2080,61
图3—箱梁断面示意图
经计算：S阴= 3.32 m2
C50钢筋混凝土每立方米重2880㎏
不可预计荷载取恒载的0.2倍
所以，计算区域的荷载（立杆轴心压力）P=3.32×2880×1.2×0.6=6884.35㎏
立杆稳定性验算：
N/ψA≤f
式中：N为轴力值；ψ为轴心受压杆件稳定系数；
f为钢材抗压强度值（取205×106N/m2）
L0=kuh
式中：k——计算长度附加系数，取1.155
u----脚手架整体稳定性因素的单杆计算长度系数，取1.5
h----立杆步距，取0.6米
L0=1.155×1.5×0.6=1.040米 (L0为立杆计算长度)
λ=L0/I=65.8（λ为立杆长细比，I为立杆回转半径I=1.58
×10-2 m）
查表，ψ取 0.793
A有效面积值4.89×10-4m2
所以：N/ψA=6884.35/(0.793×4.89×10-4)=177N/mm2≤205N/mm2
满足要求。
纵向、横向水平杆的抗弯强度计算
M=1.4×213.45×104N=2.99×104N
σ= M/W=2.99×104N/5.08cm2=58.8N/mm2<205 N/mm2
满足要求。
地基承载力计算：
每根方木下地基荷载为：6884.35×5/(0.15×4)= 57370Kg/m2=0.57MPa 地面硬化按20cm C25砼施工(抗压值取7.0MPa)，计算得C25砼抗压强度为
7.0×0.15×4=4.2 MPa＞0.57 MPa。满足地基承载力要求。
(见图4、图5)。
p p p p p
图4——方木受力图图5—方木下地基受力区域砼下伏土层承载力计算：
土层地基荷载： 2684×5/(0.55×4)=156.50KPa
地基经处理后，土层基本承载力均大于160KPa。满足地基承载力要求。
支架布置：
0号块与1号块按5.2 m底宽，13.4 m顶宽布置，其中梁底8.4 m范围内步距为60cm，两侧翼板宽度为3.6 m范围内为步距为0.9m。共23排，立杆步距为60cm，共12列，8号块横向布置与0号块相同，横桥向23排，纵桥向15列。
支架横桥向布置范围总宽为15.6m。两边各超出梁顶宽度1m。碗
扣架横桥向布置见下图：
纵桥向布置见下图：
640
114002080,61
600×1490×4
90×4
15600
11×600
34503450345034503450300060003000345034503450345034503450
15008000
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
碗扣式脚手架满堂支架计算
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算 摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。 关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算 碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工量采用该体系支架。 1 工程概况 1.1 总概况 ***高速***互通立交位于市以北约10 km处***镇，为连接己通车**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。 施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。 1.2 主线K135+135桥左幅第7联 本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。下部为1.6× 1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。 2 支架初步设计 2.1 立杆及横杆的初步设计 根据经验及初略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重 Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。 腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。 空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52. 所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。 腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.9=0.54m2＜1/1.43=0.70 m2，满足要
满堂碗扣式脚手架计算书
附二满堂碗扣式脚手架计算书 一、试算（采用J41~J47联一截面形式进行试算） 金城路J41~J47连续梁典型截面 设计图5-5剖面 A=24.2063-5.9051-3.2853-4.3915=10.6244m2 （一）取1m纵向计算单元进行荷载计算 1、首次混凝土自重=(5.2069m2×1m×2600kg/m3)/(16.17m× 1m)=837.23kg/m2 2、方木及模板=45kg/m2 3、人行机具=200kg/m2 4、冲击荷载=837.23×0.3=251.17kg/m2 5、二次混凝土自重=5.4175×1×2600/（16.17×1）=871.09kg/m2 6、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架、托架自重 荷载组合Q=1.2×（837.23+45+871.09）+1.4×（200+251.17）=2735.62kg/m2 (二)单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算 1、若按支撑支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按
1.2m，则单肢立杆支撑荷载为2735.62×0.54=1477.235kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N2=1477.235+1.2×267=1797.635，合1797.635×9.8=17617N （17.617KN）。 2、若按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为N3=2735.62×0.36=984.823kg，此时，若分析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=984.823+1.2×267=1305.223kg，合1305.223×9.8=12791N（12.791KN）。 （三）分析计算、结论 1、整体稳定验算： 已知碗扣式脚手架的立杆计算长度系数μw=0.9325μ=0.9325×1.55=1.4454；[μ为相应条件下扣件式脚手架整体稳定的计算长度系数（转化为对长度为步距h的立杆段进行计算）]。f=205N/mm2，D=48mm,d=48-3.5=44.5mm，步距h=1.2m。 长细比λ=μw h/i=1.4454×1.2/[（√（D2+d2））/4]=1.7345/0.0166=105根据λ，查得支架稳定系数φ=0.551。 容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.551×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=38598N=38.598KN。[γm为材料强度附加分项系数=1.19(1+η)/
碗扣式脚手架结构设计计算(含计算书)
碗扣式脚手架结构设计计算 1 基本设计规定： 1.1本规范的结构设计依据《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84、《建筑结构荷载规范》GB5009-2001和《钢结构设计规范》GB50017-2003及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002等国家标准的规定。采用概率理论为基础的极限状态设计法，以分项系数的设计表达式进行设计。 1.2脚手架的结构设计应保证整体结构形成几何不变体系，以“结构计算简图”为依据进行结构计算。脚手架立、横、斜杆组成的节点视为“铰接”。 1.3脚手架立、横杆构成网格体系几何不变条件应保证(满足)网格的每层有一根斜杆（图1.3）。 图 1.3 网络结构几何不变条件 1.4 模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证(是)沿立杆轴线（包括平面x、y两个方向）的每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆（图1.4），也可采用侧面增加链杆与结构柱、墙相连（图 1.4-1所示）或采用格构柱法（图 1.4-2）。
图 1.4满堂架几何不变体系 图 1.4－1侧面增加支撑链杆法图 1.4－2 格构柱法 1.5 双排脚手架沿纵轴x方向形成两片网格结构的几何不变条件可采用每层设一根斜杆(图 1.5)，在y轴方向应与连墙件支撑作用共同分析： 1当两立杆间无斜杆时（图 1.5a），立杆的计算长度l0等于拉墙件间垂直距离；
2当两立杆间增设斜杆（图 1.5 b）则其立杆计算长度l0等于立杆节点间的距离。 3无拉墙件立杆应在拉墙件标高处增设水平斜杆，使内外大横杆间形成水平桁架（图1.5A－A剖面）。 图 1.5双排外脚手架结构计算简图 1.6 双排脚手架无风荷载时，立杆一般按承受垂直荷载计算，当有风荷载时按压弯构件计算。 1.7 当横杆承受非节点荷载时，应进行抗弯强度计算，当风荷载较大时应验算连接斜杆两端扣件的承载力； 1.8 所有杆件长细比λ＝l0 ／i不得大于250。 1.9当杆件变形有控制要求时，应按照正常使用极限状态验算其变形。 1.10脚手架不挂密目网时，可不进行风荷载计算；当脚手架采用密目安全网或其他方法封闭时，则应按挡风面积进行计算。 2 施工设计
脚手架计算参数介绍
脚手架和模板工程计算公式参数（转） 2012-12-01 19:41:17| 分类：默认分类| 标签：|举报|字号大中小订阅 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10－1－2 前言10－1－2 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10－1－2 2 扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10－1－4 3 扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10－1－6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几个要点10－1－13 5 算例及比较10－1－17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） ----本文摘自《浙江建筑》 前言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建, 商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅“关于开展全省建设安全生产年活动”，笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计 1.1 脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求：
脚手架计算书
扣件式脚手架计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 二、脚手架总参数
（图1）落地式脚手架立面图
（图2）落地式脚手架剖面图 三、横向水平杆验算 横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。 其中荷载统计时将钢管自重统计入永久荷载，这样计算更为精确，其中钢管自重标准值为g=3.33/100=0.033。 根据分析脚手架的横向水平杆上荷载一定是由可变荷载控制的组合为不利组合，故： q=1.2(g+g K1×l a/(n+1))+1.4(Q k+κQ DK)×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×(3+1.35×0.5) ×1.5/(1+1)=4.214kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
（图3）强度计算受力简图 （图4）弯矩图 M max=0.557kN·m σ=Υ0×M max/W=1×0.557×106/4490=124.107N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 正常使用极限状态 q K=g+g K1×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(1+1)=0.296kN/m 计算简图如下： （图5）挠度计算受力简图
（图6）挠度图 νmax=0.2mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=7mm 满足要求 3、支座反力计算 承载能力极限状态 V=2.889kN 正常使用极限状态 V K=0.203kN 四、纵向水平杆验算 根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。 由上节可知F=V,F K=V K q=1.2×0.033=0.04kN/m q K=g=0.033kN/m 1、抗弯验算 纵向水平杆上的可变荷载设计值为： F q=1.4 0.5(Q k+κQ DK)L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×(3+1.35×0.5)×1.5/(1+1)×1.05×(1+0.15/1.05)2 =2.646kN/m 简图如下： （图7）强度计算受力简图
扣件式脚手架计算
1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。 3、荷载标准值结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2 风荷载标准值：ωk=0.7μz?μs?ω0 式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12 μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2 ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2 则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆计算横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kN MGk= kN?m
MQk= kN?m M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN?m 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5 脚手架搭设高度H(m) 80 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 240 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.8 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 6 双立杆受力不均匀系数K S0.6 二、荷载设计 脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35 0.01 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 0.129 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1 装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区海南文昌 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.8 1.2，0.9，0.74 风荷载体型系数μs 1.25 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、 双立杆稳定性) 立面图 侧面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×0.8/2)+1.4×3×0.8/2=1. 89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.038+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.038+0.35×0.8/2)+3×0.8/2=1.38kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.89×1.52=0.43kN·m σ=M max/W=0.43×106/5080=83.89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 总则 1.0.1 为了在碗扣式脚手架的设计与施工中贯彻执行国家有关安全生产法规，做到技术先进、经 济合理、安全适用、确保质量，制定本规。 1.0.2 本规适用于工业与民用建筑工程施工中脚手架及模板支撑架的设计、施工和使用。其它用 途如：烟囱、水塔等一般构筑物以及道路、桥梁、水坝等工程可按照本规的原则执行。 1.0.3 落地碗扣式脚手架当搭设高度H≤20m时可按普通架子常规搭设，当搭设高度H>20m及超 高、超重、大跨度的模板支撑体系必须制定专项施工设计方案，并进行结构分析和计算。 1.0.4 与碗扣式脚手架结构类型相似的其他脚手架可参照本规的原则执行。 1.0.5 碗扣式脚手架的设计与施工除应执行本规外，尚应符合现行国家有关强制性标准的规定。 术语、符号 2．1术语 2.1.1 碗扣式脚手架CuplokScaffolding 采用碗扣方式连接的钢管脚手架。 2.1.2碗扣节点Cuplok Joint 脚手架碗扣连接的部位。 2.1.3立杆Standing Tube 碗扣脚手架的竖向支撑杆。 2.1.4 上碗扣Bell Shape Cap 沿立杆滑动起锁紧作用的碗扣节点零件。 2.1.5下碗扣Bowl Shape Socket 焊接于立杆上的碗型节点零件。 2.1.6 立杆连接销Pin 立杆竖向接长连接专用销子。 2.1.7限位销limitPin 焊接在立杆上能锁紧上碗扣的定位销。 2.1.8横杆Flat TubeCross 碗扣式脚手架的水平杆件。 2.1.9 横杆接头Spigot 焊接于横杆两端的连接件。 2.1.10 专用斜杆：Special Batter Tube 带有旋转横杆接头，提高框架平面稳定性的斜向拉压杆。 2.1.11水平斜杆Horizontal SlantTube 钢管两端焊有插头的水平连接斜杆。 2.1.12 十字撑CrossBracing 用作双排脚手架竖向加强支撑的构件。 2.1.13 八字斜杆Splayed Slant Strut 斜杆八字型设置方式。 2.1.14 间横杆：Intermediate Flat Tube 碗扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB50017-2017 一、脚手架参数 风荷载体型系数μs1 碗扣脚手架剖面图 碗扣脚手架正面图 碗扣脚手架平面图三、横向水平杆验算 横向水平杆钢管类型SPG-90(Φ48X900)横向水平杆自重G khg (kN) 单跨间水平杆根数n jg2间水平杆布置方式1步1设 横向水平杆抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205横向水平杆截面惯性矩I(mm4)121900 横向水平杆弹性模量E(N/mm2)206000横向水平杆截面抵抗矩W(mm3)5080 q=γ ×[×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+×l a /(n jg +1)]=1×[×+×+1))+××+1)]=m 正常使用极限状态 q'=G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1)+G kzj ×l a /(n jg +1)=+×+1)+2×(2+1)=m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max =ql b 2/8=×8= σ=M max /W=×106/5080=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max =5q'l b 4/(384EI)=5××9004/(384×206000×121900)=≤[ν]=min[l b /150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R 1 =R 2 =ql b /2=×2= 碗扣式钢管模板支架工程 施工方案计算书 工程名称：兰州新区保障性住房项目A-4#、9#、10#、11#楼工程编制人： 日期： 目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、模板面板验算 (2) 四、次楞方木验算 (3) 五、主楞验算 (5) 六、立杆轴向力及承载力计算 (6) 七、立杆底地基承载力验算 (8) 八、架体抗倾覆验算 (9) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 9、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002 9、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、工程参数 三、模板面板验算 面板采用竹胶合板，厚度为10mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W= 900×10×10/6=15000mm3； 截面惯性矩I= 900×10×10×10/12=75000mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.2×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×2.5]×0.9=7.518KN/m q1=0.9×[1.35×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 7.253KN/m 根据以上两者比较应取q1= 7.518N/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.9×0.3=0.292 KN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5= 3.150KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M 1=0.1q 1 l2=0.1× 7.518×0.32=0.068KN·m 施工荷载为集中荷载： M 2=0.08q 2 l2+0.213Pl=0.08× 0.292×0.32 +0.213× 3.150×0.3=0.203KN·m 杭州至瑞丽高速公路 贵州境思南至遵义段SZTJ-4合同段 (K166+600 ?K172+720 ) 合兴互通B匝道桥 碗扣式满堂支架现浇箱梁计算书 编制： _______________ 审核： _______________ 编制单位：贵州桥梁建设集团有限责任公司 思遵高速SZTJ-4合同段项目部 编制日期：2011年4月25日 现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架计算 一、工程概况： 合兴互通B匝道桥跨径组合为5X20m+(22+2X 35+22) m+3< 25m+4X 20m共四联，全桥均采用预应力砼连续箱梁，桥梁宽度 10.5m。桥梁起点桩号为BK0+312.447,终点桩号均为BK0+687.447,桥梁全长为375.00m。 合兴互通 B 匝道桥墩柱平均高度在15m 以下，本桥上部箱梁拟采用碗扣式脚手架满堂支架现浇施工。第二联跨径最大，且墩柱平均较高，因此，全桥仅对第二联进行受力计算即可。墩柱平均高度按20m 计算。 二、支架方案初步设计 1、立杆及横杆的初步设计 经粗略计算，来选定立杆间距。腹板重Q仁2.6*1.8=46.8kn/m2,空心段重Q2=2.6*0.87=22.62kn/m2，底板宽b=6.5m,箱梁长s=114m,单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn 。 腹板处每平方米需要立杆根数： 1.2Q1/[N]=1.4; 取安全系数1.3,则为1.82; 空心段每平方米需要立杆根数： 1.2Q2/[N]=0.7; 取安全系数1.3,则为0.91; 选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9X0.9=0.81m2<1/0.91=1.1 m 2 0.6=0.36 m 2<1/1.82=0.55 m 2, 满足要求。 2、底模、纵横梁的初步确定 底模采用竹胶板，选用1.5cm厚的高强度竹胶板。纵横梁均采用方木，宽度均为0.1m,纵梁高为hi,横梁高为h2。横梁间距一般选择0.3m。三、支架验算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷尔蒙载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋砼基础、地基。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立杆、地基承载力进行验算。 1、荷载计算 ( 1 )竖向荷载计算 a、钢筋砼配筋率大于2%,故钢筋砼自重取26kn/m3,以本桥第二联为例，箱梁砼体积为863.1 m3,所以按照最不利工况，将翼缘板部分重量折算到地板上,砼的自重如下计算： 腹板实心段砼自重：F1a=F1*h1=46.8kpa 箱梁空心段砼自重：F1b=F1*h2=22.62kpa b、模板自重：一块1.22*2.44m竹胶板的质量为32kg; 32+48+32m悬灌梁支架计算 碗扣式脚手架直径为48mm,壁厚3.5mm。这种支架的优点是：轴心受力好，拆装工艺简单，且有各种长度规格（包括上下托螺杆），便于调整高度，但它的缺点是杆件均以碗扣连接，平面相对转动自由度较大，不利于支架的整体稳定，不过可以通过增加斜撑来克服这个薄弱环节。 碗扣式支架横杆采用0.6m横杆步距。支架标准碗扣步高为0.6m，步高采用0.6m，底托及顶托螺杆调节高度一般控制在30cm以内（螺杆与杆件装配间隙较大、螺杆调节太长，会使轴心偏位增加而导致不稳定）。纵向剪力撑只加在最外侧两排节点处，横向则以3m为间距加设，斜撑与碗扣杆件用钢管卡固定在一起。 1、0号块支架验算： 根据箱梁设计结构形式，在腹板和翼板相交区域（图3阴影部分）自重最大，所以将此区域作为支架验算对象。 2080,61 图3—箱梁断面示意图 经计算：S阴= 3.32 m2 C50钢筋混凝土每立方米重2880㎏ 不可预计荷载取恒载的0.2倍 所以，计算区域的荷载（立杆轴心压力）P=3.32×2880×1.2×0.6=6884.35㎏ 立杆稳定性验算： N/ψA≤f 式中：N为轴力值；ψ为轴心受压杆件稳定系数； f为钢材抗压强度值（取205×106N/m2） L0=kuh 式中：k——计算长度附加系数，取1.155 u----脚手架整体稳定性因素的单杆计算长度系数，取1.5 h----立杆步距，取0.6米 L0=1.155×1.5×0.6=1.040米 (L0为立杆计算长度) λ=L0/I=65.8（λ为立杆长细比，I为立杆回转半径I=1.58 ×10-2 m） 查表，ψ取 0.793 A有效面积值4.89×10-4m2 所以：N/ψA=6884.35/(0.793×4.89×10-4)=177N/mm2≤205N/mm2 满足要求。 纵向、横向水平杆的抗弯强度计算 M=1.4×213.45×104N=2.99×104N 西安至银川高铁 DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书 中铁十二局集团有限公司 陕西通宇公路研究所有限公司 二零一七年四月 第一部分概述 一、编制依据 1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件； 2、施工单位提供的有关资料。 二、计算及参考依据 计算及参考的依据主要有： 1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011） 2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002） 3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012） 4、钢结构设计规范（GB50017-2014） 5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005 ） 6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005 ） 三、工程概况 西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m 连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。 第二部分现浇支架计算 一、支架布置 干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm ×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距 60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。支架布置示意图如下所示。 图1 纵桥向支架布置图（单位：cm） 梁模板碗扣式钢管支撑计算书 本计算书是以1600*2000梁为模型计算的，1600*1800的梁参照执行。 1．计算参数 结构楼板厚180mm，梁宽b=1600mm，梁高h=2000mm，层高6.20m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；板弹性模量E=6000 N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2 ，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48碗扣式钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48m m；壁厚3.5mm；截面积4.89cm2；回转半径i=1.58cm；碗扣式钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度f v=125.00 N/㎜2。 2．梁底模验算 （1）梁底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2×(1.60 + 3.64 ) ×1.2 = 1.89 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3× 1.60 × 2.00 × 1.2 = 92.16 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 1.60 × 2.00 × 1.2 = 5.76 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 1.60 × 1.4 = 4.48 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 104.29 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q 2 = 83.17 kN/m （2）梁底模板验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.500×2.000×0.600=30.600kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.500×0.600×(2×2.000+1.600)/1.600=1.050kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.500+2.000)×1.600×0.600=4.320kN 均布荷载 q = 1.20×30.600+1.20×1.050=37.980kN/m 集中荷载 P = 1.40×4.320=6.048kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4； A 计算简图 0.161 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 31.65kN/m A . 扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数 κQ DK （图5）面板弯矩图 M max=0.166kN·m σ=Υ0×M max/W=1×0.166×106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm2 满足要求 2、挠度验算 q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1=8.985kN/m （图6）挠度计算受力简图 （图7）挠度图 ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm 满足要求 四、次楞验算 次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。 由可变荷载控制的组合： q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Q k+κQ DK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=4.358kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=4.425kN/m 1 M max σ=Υ0 2 V max τmax= 3 q k ）次楞变形图(mm) νmax=0.239mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm 满足要求 4、支座反力 根据力学求解计算可得： R max=3.762kN R kmax=2.291kN 五、主楞验算 主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。 扣件式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 1、脚手架参数 2、荷载设计 0.45，0.34 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单 立杆稳定性) 计算简图：Array 立面图 侧面图 3、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)= 1.27kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.03+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.92kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.27×1.32=0.21kN·m σ=M max/W=0.21×106/4120=52.02N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.92×13004/(100×206000×98900)=0.876mm νmax＝0.876mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.27×1.3=1.81kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.92×1.3=1.32kN 4、横向水平杆验算 承载能力极限状态 编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 扣件式钢管脚手架计算实 例 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑 文件编号：KG-AO-9119-26 扣件式钢管脚手架计算实例 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 某工程为6层框架结构，女儿墙顶高27.9m ，主体、装修施工采用落地式双排钢管脚手架，主体施工时只作维护架使用。工程地点基本风压为ω0=0.6kN/m2。试设计计算装修脚手架。 一、设计方案 1.拟作业层的层数n1=2；铺板层数为每隔10m 满铺一层脚手板，共n2=3层。 2.拟定脚手架结构尺寸：立杆纵距la=1.5m ，立杆横距lb=0.8m ，步距离h=1.8m ，连墙件按2步3跨设置。 3.脚手板采用冲压钢板脚手板，其自重标准值g k1=0.3kN/ m2，靠近建筑物外端外伸部分铺设20cm 脚手板一块。作业层外侧设挡脚板一块g k5=0.11kN/ m。 4.栏杆：因固定安全网需要，每步架增加的栏杆数为n3=2道，栏杆及其连接扣件的自重标准值g k3=0.0384+0.0132/1.5=0.0472kN/m（式中0.0132为每个直角扣件的重量）。 5.安全网：采用每100cm 2不少于2000目的安全网，沿架全高封闭，其自重标准值为gq40.005kN/m2。 6.全部杆件采用ф48×3.5mm 钢管（0.384kN/m）。 二、设计计算 1.纵向水平杆计算 纵向水平杆的支撑情况及计算见图1，装饰施工均布活荷载标准值qQk1=2kN/m2 (1)荷载计算 作用于纵向水平杆的恒载标准值Pgk为Pgk=0.3×0.75×0.8÷2+0.11×0.75+0.384(0.8÷2+0.1)=0.192kN扣件式脚手架计算书
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