METSIM在亚熔盐法钒渣清洁生产工艺流程设计中的应用_吕页清
工艺过程优化(Ⅰ)模拟流程的建立及验证
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用效率和较低的污染排放，是解决我国面临的能源 需求增长、环境污染、液体燃料短缺等严重问题， 实现我罔能源领域可持续发展的重要途径【ｌ Ｊ。但从 气头到终端产品的工艺过程中涉及操作单元较多， 将整个工艺包完整进行优化和评估困难较大，多联 产系统无法满足符合区域能源特性，产品调整灵 活，有机整合热、化、电为一体的水平，对多联产 系统的研究目前仍处在探索、评估和改进的阶段。 以低成本解决这一问题的方法之一就是利用流程模 拟软件，在所要求的范围内，通过合理的流程设 计，模拟并评估多联产系统，实现过程产品结构的 最优、能量效率的最高，在建厂前避免盲目投资造 成的浪费。 本文工作依托国家蕈点基础研究发展计划项目 “气化煤气与热解煤气共制合成气的多联产应用的 基础研究”，综合考虑我国能源组成格局和节能减 排的严峻现实，以气化煤气和炼焦过程中生成的焦 炉煤气组成下游产品合成气的双气头，将焦炉煤气 中约２５％（体积）的ＣＨ。和气化煤气中约２３％ （体积）的ＣＯ。催化重整为Ｃ０和Ｈ。来实现调整 合成气Ｈ／Ｃ比和元素的最大利用率，调变Ｈ／Ｃ比
MTO烯烃分离装置操作规程
脱除酸性气后的产品气从T1402塔顶出来进入产品气压缩机的三段吸入罐V1404，冷凝的烃、水在LC-2118控制下返回到二段吸入罐V1402。三段吸入罐V1404的气相进入C1401三段进行压缩,经过C1401三段压缩后的产品气去往三段后冷器E1403，用冷却水进行冷却。在C1401三段压缩出口设有压力控制阀PV-2171，当三段出口压力高时通过PC-2171把产品气排入热火炬系统。另外三段的出口设有最低流量控制器FC-2112，当C1401三段的出口流量低于最小流量设定值时，FC-2112自动将三段后冷器E1403出口的部分产品气循环返回到碱洗塔进料加热器E1404的入口，保证足够的气体进入三段吸入以避免压缩机的三段喘振。
因为在压缩机三段排出罐V1405中，水能够与烃类物质分离开，水通过界位控制LC-2120进入三段吸入罐V1404，所以在正常情况下，在聚结器V1406中是没有水被分离液位控制LC-2118返回压缩机二段吸入罐V1402。在水洗塔T1401中，液态烃与水分开，通过液位控制LC-2107进入V1402。V1402中的液相水送到MTO装置的污水汽提塔的沉降罐。
锰渣分类治理回收镍钴锰中试工艺
第51卷㊀第1期2021年㊀㊀2月电㊀㊀㊀池BATTERY㊀BIMONTHLYVol.51,No.1Feb.,2021作者简介:董雄文(1968-),男,湖北人,贵州大龙汇成新材料有限公司高级工程师,研究方向:锰业技术;郑㊀凯(1988-),男,江苏人,贵州理工学院材料与能源工程学院副教授,研究方向:电化学冶金及资源综合利用;彭天剑(1963-),男,湖南人,贵州大龙汇成新材料有限公司董事长,研究方向:锰系基础材料;苏向东(1966-),男,河南人,贵州理工学院材料与能源工程学院教授,研究方向:锰资源综合利用,通信作者㊂基金项目:贵州省科技计划项目(黔科合基础[2020]1Y220),贵州省教育厅青年科技人才成长项目(黔教合KY 字[2021]264),贵州省流程性工业新过程工程研究中心[黔教合KY2017(021)],贵州理工学院高层次人才启动项目(XJGC20190960)㊀㊀DOI:10.19535/j.1001-1579.2021.01.019锰渣分类治理回收镍钴锰中试工艺董雄文1,郑㊀凯2,3,彭天剑1,苏向东2,3∗(1.贵州大龙汇成新材料有限公司,贵州铜仁㊀554001;㊀ 2.贵州理工学院材料与能源工程学院,贵州贵阳㊀550003;㊀ 3.贵州省轻金属材料制备技术重点实验室,贵州贵阳㊀550003)摘要:结合Ni-Co-Mn-H 2O 的电位-pH 图,制定锰渣分类治理,对硫化渣进行二次浆化㊁酸化氧化和中和处理,分离镍钴锰锌,制备三元前驱体的工艺方案㊂半工业化中试结果表明:温度为65~70ħ㊁pH 值为6.8~7.0时,Ni ㊁Co 和Mn 的综合回收率大于90%㊂制备的三元前驱体产品中,Ni ㊁Co 和Mn 含量之和大于61.5%,满足汽车动力电池制造的要求㊂关键词:锰硫化渣;㊀前驱体;㊀回收;㊀中试;㊀三元正极材料中图分类号:TM912.9㊀㊀文献标志码:A㊀㊀文章编号:1001-1579(2021)01-0076-02Pilot technology of manganese slag classification and Ni-Co-Mn recycleDONG Xiong-wen 1,ZHENG Kai 2,3,PENG Tian-jian 1,SU Xiang-dong 2,3∗(1.Guizhou Dalong Huicheng New Material Co .,Ltd .,Tongren ,Guizhou 554001,China ;2.School of Materials and Metallurgical Engineering ,Guizhou Institute of Technology ,Guiyang ,Guizhou 550003,China ;3.Key Laboratory of Light Metal Materials Processing Technology of Guizhou Province ,Guiyang ,Guizhou 550003,China )Abstract :Combined with the potential-pH diagram of Ni-Co-Mn-H 2O,making the process plan of the manganese slag classificationtreatment,separation of Ni-Co-Mn-Zn by secondary slurry,acidizing oxidation and neutralization treatment of sulfuration slag andpreparation ternary precursor.The results of semi-industrial pilot test showed that when the temperature was 65-70ħ,the pH value was 6.8-7.0,the comprehensive recovery rate of nickel,cobalt and manganese was more than 90%.The sum of Ni,Co and Mn contentin ternary precursor products was more than 61.5%,which meeting the requirements of automobile power battery manufacturing.Key words :manganese sulfide slag;㊀precursor;㊀recycling;㊀pilot;㊀ternary cathode material㊀㊀我国的锰矿资源丰富,全国锰矿查明资源储量大约为15.51亿t,其中贵州占28%[1]㊂贵州锰矿资源主要集中在铜仁地区,锰矿石中伴生微量镍钴元素,品位低,但总储量大,极具市场开发价值㊂现有生产工艺是将锰矿球磨㊁浸出和硫化物除杂后电解生产金属锰,会产生大量锰渣[2-3]㊂由于锰渣中含多种重金属,且孔隙水呈酸性,大量锰渣堆积会造成环境污染隐患[4]㊂生产企业基本上没有将锰渣进行分类处置或综合利用,而是混合堆存在锰渣库中㊂目前对锰渣治理的研究,多集中在锰渣做砖㊁锰渣堆场土壤修复等,鲜见从锰渣中回收有价元素㊁资源化治理的报道㊂为实现锰行业可持续发展,加强对锰渣的无害化及综合利用研究具有重要的意义㊂本文作者开展锰渣分类治理,回收镍钴锰㊁制备高附加值三元正极材料中试试验,以期实现废渣的综合利用㊂1㊀锰渣分类治理回收镍钴锰工艺本次中试地点在贵州铜仁地区的某企业,试验规模为年处理10000t 硫化渣㊂对该企业生产使用的锰矿进行综合取样㊁制样分析[5],结果见表1㊂㊀第1期㊀董雄文,等:锰渣分类治理回收镍钴锰中试工艺表1㊀某厂锰矿主要元素分析Table1㊀Elements analysis of manganese ore序号w(Mn)/%w(Ni)/%w(Co)/%w(Zn)/% 112.90.008070.004020.0154 218.20.006360.003050.0158 315.60.007390.004640.0175从表1可知:原矿中伴生有Ni㊁Co和Zn等元素,品位低,常规工艺极难回收㊂对企业生产时产生的锰渣来源分析可知:锰渣主要由浸出锰渣和硫化渣组成,其中硫化渣的质量分数为10%㊂硫化渣所含主要有价金属元素来自夹带的含硫酸锰溶液和净化除杂产生的微量硫化镍㊁硫化钴与硫化锌㊂取样分析该厂生产时产生的硫化锰渣,结果见表2㊂表2㊀某厂硫化渣中主要元素分析Table2㊀Elements analysis of manganese sulfide slag 序号w(Mn)/%w(Ni)/%w(Co)/%w(Zn)/%w(H2O)/% 110.00.60.9 4.229.1 215.20.90.5 1.428.6 39.60.2 1.3 2.630.2从表2可知,硫化锰渣中有价金属元素得到一定程度的富集,Mn㊁Co和Ni的含量最高分别可达15%㊁1.3%和0.9%㊂中试制定了多因素调控㊁氧化共沉淀为核心技术的锰渣分类治理,从硫化渣中回收镍钴锰制备三元前驱体材料,废渣与浸出渣一起作为水泥生产添加剂的完整工艺㊂采用酸化氧化的方法,通过提高体系电位,降低溶液pH值,达到降耗㊁降成本的目的㊂对Ni-Co-Mn-H2O系电位-pH图[6]研究分析可知:常规条件下,只有当溶液pH值大于7.641时,才能获得Ni㊁Co和Mn的共沉淀;但提高体系电位,可在更低的pH值时,获得共沉淀㊂试验制定了低pH值共沉淀工艺㊂中试锰渣处理系统对含锰废弃物硫化锰渣进行二次浆化㊁酸化氧化中和处理,在多个凸起搅拌间隔设置作用下,分步骤去除硫化锰渣固体废料中夹带的硫酸锰㊁难溶的硫酸钡和二氧化硅,以及易沉淀的铁铝㊂返回硫酸锰生产线的溶液中残留的镍钴,随着硫酸锰的生产再次进入硫化锰渣固体废料中,可提高Ni㊁Co和Mn的回收率㊂中试工艺简述:锰矿经硫酸浸出提锰后,得到硫酸锰溶液和浸出渣;硫酸锰溶液净化除重金属,得到硫化渣㊂将硫化渣浆化,用稀硫酸酸化,溶出硫化渣中夹带的锰,渣中锰含量应小于1%,压滤分离,滤液为硫酸锰溶液;滤渣进入回收镍钴工序㊂将滤渣进行二次浆化;浆料加入渣中S-2物质的量1.5~3.5倍的双氧水和硫酸,控制温度为65~70ħ㊁pH 值为6.8~7.0,中和压滤,滤渣与前述浸出渣用作水泥添加剂,滤液为含硫酸镍㊁硫酸钴㊁硫酸锰和硫酸锌的溶液㊂分离硫酸锌后的硫酸镍㊁硫酸钴㊁硫酸锰溶液与前述硫酸锰溶液混合,用双氧水氧化除铁,得到纯净的含硫酸镍㊁硫酸钴和硫酸锰的混合溶液,按n(Ni)ʒn(Co)ʒn(Mn)=5ʒ2ʒ3,适当增添硫酸镍㊁硫酸钴和硫酸锰,得到前置溶液;再加入氨水和氢氧化钠,用电磁除铁器去除磁性异物后,得到三元材料前驱体㊂中试对锰矿提锰后的锰渣进行分类处置㊂浸出渣和硫化渣处理后,产生的尾渣主要成分为硫酸钙与氢氧化铁,生产中采用混合处理,直接销往水泥厂或砖厂,作为建材生产原料㊂从硫化渣中提取有价元素,用于高附加值三元正极材料前驱体的合成及七水硫酸锌产品的制备㊂整个工艺绿色㊁环保,对环境无害㊂Ni㊁Co和Mn的综合回收率大于90%㊂原则工艺流程见图1㊂图1㊀中试试验原则工艺流程图Fig.1㊀Process flow chart of pilot test principle2㊀中试产品及标准中试产品的质量标准如下㊂分子式:Ni0.5Co0.2Mn0.3(OH)2㊂物质含量:w(Ni)=32.03%,w(Co)=12.86%,w(Mn)= 17.99%;杂质中,w(Cu)ɤ0.01%,w(Ca)ɤ0.01%,w(Si)ɤ0.03%,w(Pb)ɤ0.005%,w(S)ɤ0.015%,w(Na)ɤ0.01%, w(Fe)ɤ0.01%,w(Mg)ɤ0.01%,w(Al)ɤ0.005%㊂粒径(D50):8~11μm㊂比表面积:5~10m2/g㊂形貌:球形或类球形㊂颜色:棕或黑㊂密度:松装密度0.8~1.2g/cm3,振实密度大于2.1g/cm3㊂3㊀结论本文作者对锰渣进行分类处置,通过调整试验工艺参数,精准控制和降低溶液pH值,进而降低中和工序的碱耗㊂Ni㊁Co和Mn的综合回收率大于90%;回收的产品用于三元前驱体合成,达到预期效果㊂产品中,Ni㊁Co和Mn含量之和大于61.5%,满足汽车动力电池制造的要求;副产品锌以及尾渣㊁浸出渣都得到合理使用㊂该工艺流程具有工业推广意义㊂致谢:贵州理工学院科技处黄芳和贵州大学材料与冶金学院陈肖虎对深度净化工艺提出宝贵建议;中伟新材料股份有限公司贺启中在前驱体方面做了大量工作㊂特此致谢!参考文献:[1]㊀中华人民共和国国土资源部.‘中国矿产资源报告(2017)“[R].北京:地质出版社,2017:3-7.[2]㊀郑凯,路坊海,罗文波,等.电解锰渣资源化综合利用现状与展望[J].化工设计通讯,2020,46(4):138-139.[3]㊀熊素玉,张在峰.我国电解金属锰工业存在的问题与对策[J].中国锰业,2005,23(1):10-22.[4]㊀杜兵,汝振广,但智钢,等.电解锰渣处理处置技术及资源化研究进展与展望[J].桂林理工大学学报,2015,35(1):152-159.[5]㊀GB20111987,散装锰矿石取样㊁制样方法[S].[6]㊀苏向东,董雄文,彭天剑,等.Ni-Co-Mn-H2O系电位-pH图绘制及其应用[J].贵州科学,2019,37(6):87-90.收稿日期:2020-10-1177。
城市污水处理AO工艺毕业设计
目录摘要 (1)1 前言 (4)2 设计总则 (5)2.1设计范围 (5)2.2设计依据 (5)2.3设计原则 (6)3 工程规划资料 (6)3.1简阳市概况 (6)3.2自然条件 (7)3.3城市污水排放规划 (8)4 工程设计概况 (12)4.1设计规模 (12)4.2设计水质 (12)4.3设计水量 (13)4.4厂址选择 (13)4.5工艺流程的选择 (15)4.6工艺流程 (23)5 污水处理构筑物设计计算 (24)5.1中格栅 (24)5.2污水提升泵房 (27)5.3细格栅 (29)5.4沉砂池设计及计算 (32)5.5A2O生化反应池 (36)5.6辐流式二沉池 (50)5.7接触池和加氯间 (58)5.8计量设备 (60)6 污泥处理构筑物设计计算 (63)6.1污泥量计算 (64)6.2污泥浓缩池 (65)6.3污泥脱水机房 (70)7 主要附属建筑设计 (72)8 污水处理厂总体布置 (76)8.1污水处理厂平面布置 (76)8.2污水处理厂高程布置 (79)9 组织管理 (87)9.1生产组织 (87)9.2人员编制 (87)9.3安全生产和劳动保护 (89)10 工程投资及成本估算 (90)10.1工程投资 (90)10.2成本估算 (91)10.3工程效益分析 (92)11 结论 (93)总结与体会 (94)谢辞 (95)参考文献 (96)摘要本设计是在简阳市新市镇新伍村拟建一座工程规模为6.09万m3/d的污水处理厂。
通过综合考虑简阳市概况及本工程的规模、进水特性、处理要求、运行费用和维护管理等情况，经技术经济比较分析，确定采用A2O生物脱氮除磷处理工艺。
A2/O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。
厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。
缺氧池的主要功能是脱氮。
好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。
此外该工艺还具有高效、节能的特点，且耐冲击负荷较高，出水水质好。
年产6万吨2丙基庚醇车间合成工段工艺初步设计毕业设计
齐齐哈尔大学毕业设计(论文)题目年产6万吨2-丙基庚醇车间合成工段工艺初步设计学院化学与化学工程专业班级学生姓名指导教师成绩2013 年 6 月日摘要本课题是年产6万吨2-丙基庚醇车间合成工段工艺的初步设计。
第一论述了二丙基庚醇合成的意义与作用、国内外研究现状及进展前景，并简要介绍了二丙基庚醇的性质及合成方式，第二介绍了课题的设计背景、厂址选择和原料产品规格；通过国内外几种相关工艺的比较肯定本设计的工艺流程，对整个生产进程进行了物料衡算、热量衡算和Aspen plus模拟；对反映釜等主要设备进行了设备计算与选型，而且对车间设备进行了布置，对自动控制、安全和环境保护和公用工程进行了概述。
最后按照毕业设计的要求利用AutoCAD绘制戊醛缩合反映釜装配图和合成工段设备平立面布置图，手绘了带控制点的工艺流程图，而且完成了20 000字的毕业设计说明书。
关键词：初步设计；合成工段；2-丙基庚醇；衡算AbstractThe preliminary design of workshop of the synthesis section of 60,000 tons annual production capacity of 2-propyl heptanol was completed. Firstly, the significance, the function of 2-propyl heptanol, the development of research on 2-propyl heptanol was stated. The nature of 2-propyl heptanol and synthetic methods were described briefly. Secondly, the design background, plant location and materials and product specification were introduced; comparion of the productive processed in the domestic and aboard, the design process was determined. Meanwhile the material balance, heat balance, and the simulation of process by Aspen plus were finished. The reactor equipment and other major equipments were calculated and selected. And the layout of the equipment for the workshop, safety, environmental protection and public works were outlined. Thirdly, the equipments arrangement diagram of the workshop and the pentanal condensation reactor equipment were drawn with Auto CAD, the process flow diagram with control points was drawn by hand. Finally, the design instruction of 20 thousand words was finished.Key words：Preliminary design; Synthesis section; 2 - propyl heptanol; Balance calculation目录摘要 (I)Abstract (II)第一章总论 (1)概述 (1)项目建设意义 (1)国内外现状及进展前景 (1)设计依据 (3)厂址选择 (4)厂址肯定 (4)厂址优势分析 (4)设计规模与生产制度 (5)设计规模 (5)生产制度 (5)原料和产品规格 (6)经济核算 (6)第2章工艺设计和计算 (7)工艺线路的选择 (7)2-丙基庚醇工艺介绍 (7)2-丙基庚醇工艺的肯定 (8)工艺流程简述 (8)物料衡算 (9)反映器R101的物料衡算 (9)分离罐V103的物料衡算 (10)换热器E101的物料衡算 (11)精馏塔T101的物料衡算 (12)换热器E104的物料衡算 (12)反映器R102的物料衡算 (13)换热器E105的物料衡算 (14)闪蒸罐V105的物料衡算 (15)热量衡算 (16)反映器R101的热量衡算 (16)换热器E101的热量衡算 (17)T101冷凝器E102的热量衡算 (18)T101再沸器E103的热量衡算 (19)精馏塔T101的热量衡算 (21)换热器E104的热量衡算 (22)反映器R102的热量衡算 (24)换热器E105的热量衡算 (25)全流程模拟 (26)总工艺的模拟 (26)反映器R101的模拟 (27)精馏塔T101的模拟 (28)反映器R102的模拟 (28)第3章设备计算及选型 (30)关键设备R101计算及选型 (30)R101筒体直径和高度的计算 (30)筒体壁厚的计算 (30)夹套的计算 (31)水压实验及强度校核 (32)换热计算 (33)釜体法兰的选择 (33)搅拌器的选择 (33)搅拌传动装置和密封装置的选择 (34)容器支座的选择 (35)人孔、视镜、温度计和工艺接管的选择 (35)其他设备计算与选型 (36)反映器R102的计算 (36)精馏塔T101的计算 (37)换热器的计算与选型 (40)泵计算与选型 (43)储罐和回流罐的计算与选型 (44)紧缩机C101的计算与选型 (46)第4章设备一览表 (47)第5章车间布置 (49)反映器和塔的布置 (49)换热器的布置 (50)泵和紧缩机的布置 (50)罐的布置 (51)第6章自动控制 (52)2-丙基庚醇合成工段自动控制 (52)泵P101的控制 (52)塔顶冷凝器E102的控制 (52)反映器R101的控制 (53)精馏塔T101的控制 (53)第7章公用工程 (55)供水 (55)供热 (55)供电 (56)第8章安全环境保护 (57)结束语 (58)参考文献 (59)致谢 (61)第一章总论概述项目建设意义分子总碳数为4～13的脂肪族伯醇，其全世界近50％产量用于生产增塑剂，所以国内外俗称其为增塑剂醇[1]。
黄磷尾气碱洗--催化氧化净化
! ! 从图 ’ 可以看出，利用蒸汽再生过程中，在较 短时间（ >& ’ 9） 内就可以获得质量分数大于 >’( 的磷酸，磷酸质量分数最高达 >I& I( 。 ! & $" 黄磷尾气中硫的去除 ! & $ & & ! 实验方法 为了保证产品的质量和防止设备的腐蚀，利用 黄磷炉气作为生产草酸等的原料，尾气中硫化氢必 须净化，硫化氢的净化同样采用碱洗N催化氧化相 结合的净化方法。由于原料成分及工艺条件等因素 的影响，硫化氢的质量浓度在生产不正常时出现波 动，但其余大部分时段稳定在 >%%% :+ C :# 左右， 最低质量浓度为 L%% :+ C :# 。实验流程如图 > 。 碱洗用 >%( 的 O-$G 溶液，在碱洗接触设备
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基金项目：国家自然科学基金项目（ #!$$"!%# ） ；云南省自然科学基金资助项目（ "$$"*$$$:‘） 作者简介：宁平（ &:#a —） ，男，教授，主要从事大气污染控制领域的研究，*?LI4： YLG@ZOK##$&b QIGL5 73?。
万方数据
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工业萘精馏工艺的设计与优化
工业萘精馏工艺的设计与优化工业萘精馏设工艺的设计与优化摘要工业萘为重要的化工原料，根据工业萘实际生产的需求，综合国内外工业萘生产的工艺流程，为了尽量缩短现有生产工业萘的工艺、减少设备使用量、缩短流程、降低能耗，使用 Aspen Plus 化工模拟软件设计了双炉双塔工业萘精馏工艺流程、单炉双塔耦合工业萘精馏工艺流程和单炉单塔侧线工业萘精馏工艺流程。
在计算机模拟计算中使用组分相同的已洗三混馏分作为原料，对三种流程的能耗、产品组成、收率、塔高、塔径等进行对比分析，并运用软件中的灵敏度分析优化了这三种工艺流程，最终得到的工业萘产品的收率都达到了 85% 以上、纯度都达到了95% 以上，对三种流程进行了总体的评估和分析。
综合考虑工业萘生产工艺流程的各个方面的因素，最终确定了单炉双塔耦合精馏工艺流程为生产工业萘的最佳方案。
关键词工业萘，精馏，双炉双塔，单炉双塔，单炉单塔I工业萘精馏设工艺的设计与优化AbstractNaphthalene is an important industrial chemical raw materials, according to theactual production of naphthalene industrial demand, naphthalene and foreign industrialproduction processes, in order to minimize the current production of naphthaleneindustrial processes, reduce the use of equipment, shorten the process, reducing energyconsumption, the use of Aspen Plus chemical simulation software design the twin towersof the double boiler industrial naphthalene distillation process, single-furnacenaphthalene distillation towers coupled industrial furnace process and single-boiler andsingle-tower lateral line industrial naphthalene distillation process. In computersimulation used in the calculation of the same components have been washed threemixed fractions as a raw material, energy consumption of the three processes, productcomposition, the yield, high-tower, the tower diameter, such as comparative analysis anduse of software in the sensitivity analysis Optimization of these three processes, by theend of industrial products naphthalene, the yield has reached more than 85 percent, thepurity has reached more than 95 percent of the three processes of the overall assessmentand analysis. Naphthalene is considered industrial productionprocess in all its aspects;the single-furnace towers coupled distillation process for the production of industrialnaphthalene is the best option.Key wordNaphthalene, the twin towers of the double boiler, single-furnace naphthalenedistillation towers, single-boiler and single-towerII工业萘精馏设工艺的设计与优化目录第一章前言 (1)第二章文献综述 (2)2.1 概述 (2)2.2 国内外工业萘产业的现状与发展 (2)2.3 工业萘的精馏模拟软件 (3)物性数据库 (3)操作单元模块 (3)系统实现策略 (3)2.4 工业萘生产的方法 (4)2.5 设计的目的和意义 (4)2.6 工业萘精馏的原料 (4)第三章双炉双塔精馏工艺流程的设计 (6)3.1 双炉双塔精馏工艺流程图 (6)3.2 双炉双塔精馏工艺流程原理 (6)3.3 初馏塔计算机模拟计算 (6)初馏塔计算条件 (6)初馏塔进料位置的确定 (7)初馏塔的设计 (9)初馏塔设计结果核算 (9)3.4 精萘塔计算机模拟计算 (10)精萘塔计算条件 (10)精萘塔进料位置的确定 (10)精萘塔的设计 (12)精萘塔设计结果核算 (12)3.5 计算机模拟计算结果 (12)初馏塔能耗结果 (12)精萘塔能耗结果 (14)工业萘精馏结果 (17)3.6 工业萘精馏结果分析 (18)III工业萘精馏设工艺的设计与优化第四章单炉双塔耦合精馏工艺的设计 (19)4.1 单炉双塔耦合精馏工艺流程图 (19)4.2 单炉双塔耦合精馏工艺流程原理 (19)4.3 初馏塔计算机模拟 (19)初馏塔计算条件 (19)初馏塔进料位置的确定 (20)初馏塔的设计 (22)初馏塔设计结果核算 (22)4.4 精萘塔计算机模拟 (23)精萘塔计算条件 (24)精萘塔进料位置的确定 (24)精萘塔的设计 (25)精萘塔设计结果核算 (25)4.5 计算机模拟计算结果 (25)初萘塔能耗结果 (25)精萘塔能耗结果 (27)工业萘精馏结果 (29)4.6 工业萘精馏结果分析 (31)第五章单炉单塔侧线精馏工艺流程的设计 (33)5.1 单炉单塔侧线精馏工艺流程图结果 (33)5.2 单炉单塔侧线精馏工艺流程原理 (33)5.3 精萘塔计算机模拟 (33)精萘塔计算条件 (33)精萘塔进料位置的确定 (34)精萘塔的设计 (36)精萘塔设计结果核算 (38)5.4 计算机模拟计算结果 (38)精萘塔能耗结果 (38)工业萘精馏结果 (41)5.5 工业萘精馏结果分析 (43)IV工业萘精馏设工艺的设计与优化第六章结论 (44)6.1 三种工艺流程工业萘收率的分析及对比 (44)6.2 三种工艺流程工业萘纯度的分析及对比 (44)6.3 三种工艺流程生产工业萘能耗的分析及对比 (44)6.4 生产工业萘最佳工艺流程的确定 (45)参考文献 (47)致谢 (48)声明 (49)V工业萘精馏工艺的设计与优化第一章前言工业萘是化学工业中一种很重要的原料，其主要由煤焦油经过精馏、结晶等工艺得到。
惠州石化有限公司连续重整装置工艺流程模拟与优化
CHEMICAL INDUSTRY AND ENGINEERING PROGRESS 2017年第36卷第7期·2724·化 工 进展惠州石化有限公司连续重整装置工艺流程模拟与优化孟凡辉，纪传佳，杨纪（中海油惠州石化有限公司，广东 惠州 516086）摘要：以惠州石化有限公司200×104t/a 连续重整装置为研究对象，采用英国先进技术公司KBC 的流程模拟软件Petro-SIM ，建立了预加氢部分、重整反应部分以及重整全流程模型，以期优化装置操作条件，改善装置的生产瓶颈。
应用该模型分别对重整加权平均反应入口温度以及重整装置的3条分馏塔进行了优化分析。
模拟结果得出，重整加权平均反应入口温度在520.7～521.7℃时，重整操作条件最优；预加氢产物汽提塔底温度在235℃、塔压在1.01MPa 、进料温度在171℃时达到最佳的分离效果；重整脱戊烷塔塔压在1.02MPa 、重整脱丁烷塔塔压在1.0MPa 时塔的操作最优。
通过实施优化措施，将重整加权平均反应入口温度由517.7℃提高至521℃，可增产芳烃2.7×104t/a ，氢气1.126×107m 3/a ；分别将汽提塔塔压、脱戊烷塔塔压以及脱丁烷塔塔压由1.1MPa 降至1.0MPa ，共节约燃料气3.528×106m 3，多回收C 6环烷烃2.306×104t/a 。
核算装置效益，全年可实现节能效益197.9万元，提升装置经济效益3128.8万元。
关键词：连续重整装置；模拟；模型；优化；节能中图分类号：TQ021.8 文献标志码：A 文章编号：1000–6613（2017）07–2724–06 DOI ：10.16085/j.issn.1000-6613.2016-2078Process simulation and optimization for CNOOC Huizhou company’scontinuous reforming unitMENG Fanhui ，JI Chuanjia ，YANG Ji（CNOOC Huizhou Petrochemical Limited Company ，Huizhou 516086，Guangdong ，China ）Abstract ：Using the Petro-SIM software ，technicians established the pretreatment model ，the catalytic reforming reaction model and the complete continuous catalytic reforming （CCR ）process model which reflecting the actual operating conditions of 200×104t/a reforming unit in Huizhou company of China national offshore oil corporation （CNOOC ）．The results showed that the reforming conditions are optimal when the inlet temperature at 520.7—521.7℃. The hydrogenation product stripper’s bottom temperature at 235℃，the pressure at 1.01MPa and the feed temperature at 171℃. The best separation effect was obtained. The operation of the column is optimal when the reforming depentanizer’s pressure is at 1.02MPa and the reforming butane tower’s pressure at 1.0MPa. The models were applied to the analysis of reactor temperature and three fractionation columns ，such as increasing the average weighted temperature from 517.7℃ to 521℃，the aromatics increased by 2.7×104t/a and hydrogen increased by 1.126×107m 3/a. The pressures at the top of stripper tower ，depentanizer and the butane tower were reduced from 1.1MPa to 1.0MPa respectively. The flue gas was decreased by 3.528×106m 3 and C 6 naphthenic increased by 2.306×104t/a. Effective measures have been adopted to improve the operation of reforming unit ，energy savings for the unit totaled 1.979 million yuan and annual economic benefits totaled 31.288 million yuan. Key words ：continuous reforming unit ；simulation ；model ；optimization ；energy saving 中海油惠州石化有限公司连续重整装置采用美国环球油品公司第三代超低压连续重整专利技收稿日期：2016-11-14；修改稿日期：2017-01-04。