艉轴轴承有效接触长度对轴系振动的影响
风电齿轮箱高速轴轴承振动的应用分析
风电齿轮箱高速轴轴承振动的应用分析随着风能的发展，风力发电已经成为了一种极具潜力的清洁能源，在全球范围内得到了广泛的应用。
而风力发电机组中的齿轮箱作为核心的传动装置，更是扮演着至关重要的角色。
而齿轮箱的高速轴轴承振动问题是一项不容忽视的挑战，本文将对风电齿轮箱高速轴轴承振动进行应用分析，并就该问题进行深入探讨。
风电齿轮箱中高速轴轴承振动的产生通常会受到多种因素的影响，主要原因可以归纳为以下几点：1. 高速轴轴承的设计和制造误差：高速轴轴承的设计和制造精度不够高，容易导致轴承振动增大。
2. 高速轴轴承安装偏差：高速轴轴承的安装偏差过大，会导致轴承载荷分布不均匀，从而造成振动。
3. 高速轴轴承尺寸选用不当：高速轴轴承的尺寸选择不当，无法满足齿轮箱高速旋转的要求，也会导致轴承振动增大。
4. 高速旋转带来的惯性力和冲击力：高速轴在运转时，惯性力和冲击力对轴承的影响是不容忽视的。
5. 高速轴轴承磨损或损坏：高速轴轴承磨损严重或损坏, 会直接导致轴承振动大增。
以上这些因素相互作用，都会导致风电齿轮箱高速轴轴承振动的产生。
二、风电齿轮箱高速轴轴承振动的影响风电齿轮箱高速轴轴承振动严重会对风力发电机组的正常运行产生严重的影响：1.增加齿轮箱和轴承的磨损：高速轴轴承持续的振动将导致齿轮箱和轴承的磨损加快，缩短其使用寿命。
2. 产生噪音：高速轴轴承的持续振动会引起齿轮箱的噪音增大, 对周围环境和人员带来负面影响。
3. 增加能耗：齿轮箱振动会引起轴承摩擦阻力增大，导致额外的能量消耗，增加了发电成本。
4. 影响传动系统的稳定性：齿轮箱振动也会影响传动系统的稳定性，甚至可能导致机组的紊乱运行。
风电齿轮箱高速轴轴承振动问题不容忽视，需要进行深入的应用分析及解决。
针对风电齿轮箱高速轴轴承振动问题，需要在设计、制造、安装和运行中进行全面的应用分析和对策研究：1. 优化轴承设计和选材：在高速轴轴承的设计和选择上，需严格按照实际工况要求进行优化，选取适合的轴承材料和结构，以提高其承载能力和抗振能力。
长轴系舰船中轴系找中工艺探讨
长轴系舰船中轴系找中工艺探讨长轴系舰船中轴系找中工艺探讨摘要:大型舰船为获得较大动力以及从船舶可靠性发面考虑,都采用CODAD模式,即四台柴油机联合动力装置,每舷侧由前后两台柴油机通过万向联轴器将动力传递给一台齿轮箱,然后由齿轮箱输出给轴系,最后传递到可调桨,推动舰体移动。
因此随之而来的较长轴系的精确安装给施工带来很大难题,本文就以此为例,主要从现场施工中理论结合实际解决了轴系找中、轴系镗孔中难点,为保证后续轴系顺利校中、安装打下基础。
有针对性的提出轴系施工中作业准备、注意事项、解决办法,有益于提高施工质量并缩短船舶建造工期。
关键词:轴系找中;照光;镗孔1 前言长轴系在推进系统尤其是大型舰船中的应用特点,主要是单底船长轴系结构较软、容易变形,对轴舵系的双托架定位、镗孔、安装施工精度和变形控制要求较高、难度较大。
针对这一特点,从工艺到施工就需做好事先准备工作,加强过程控制。
尤其是在轴系找中(照光)过程中,监控非常重要,查找相关规律,控制变形量等方法的采用是成功进行动力系统安装的关键。
本文就以双桨、双舵、长轴系可调桨、4台主机传动驱动两轴的新型船舶。
轴系中心线之间的距离为2×2740mm。
轴系与基线的垂向倾角为约3°,轴系总长度约43m。
轴系与齿轮箱之间的联接为刚性联接。
每舷轴系由推进器轴、尾轴、1#中间轴、2#中间轴及可分式调整环组成,从艉至艏依次布置5个轴承,分别为后轴架轴承、前轴架轴承、艉轴管轴承、1#中间轴承、2#中间轴承。
由于该舰艇轴系较长且垂向倾角角度较大,为保证主机安装高度,因此主机采用平行于基线分布,且前后两台主机基座面板距基线高度分别为1683mm、1942mm。
而齿轮箱面板平行与轴系。
并且各个基座都成独立分布。
2 轴系施工准备、施工状态、施工条件及施工流程的确认2.1 轴系找中前期施工准备船体点线面的测定基准(参照GB5740-85或者本船的分段结构图)外板以它的内缘为理论线。
船舶轴系安装
吊 钩； 吊 环； 尾 轴； 木 墩； 螺旋桨；
卡箍
下降，插入锥孔内，然后再吊起尾轴。此时为防止螺旋桨与尾轴一起被吊起，应用大锤敲击
螺旋桨，使之与锥体易于脱开。
根据螺旋桨锥孔沾油情况刮磨锥孔，可用风砂轮刮磨，使锥孔与锥体贴合基本均匀，然
后可用刮刀进一步按技术要求刮磨。当刮配至贴合面积达到 左右时，将尾轴上的假键换
行刮配。通常只刮削锥孔而不刮削锥体（但对于大直径低速运转的尾轴，也可适当刮削其锥
体），所以一般在螺旋桨锥孔上留有刮削余量。
螺旋桨锥孔 与尾轴锥体刮配 后， 应保证其接合面在全长上均匀贴合，在销键装配后检查
时，贴合面积要求达到总接触面积的 以上，并用涂色检查，要求在
面积内不
少于
点。为不使尾轴小端负荷集中，螺旋桨锥孔与尾轴配合的大端，其接触情况应较
法兰如用圆柱形连接螺栓时，
其紧配螺栓数目应不少于连接螺栓
总数的 ， 但 至 少 为 只，并要
求松紧螺栓间隔排列。紧配螺栓与
螺栓孔的配合加工精度应按规定要
求，其不柱度方向应为顺锥（顺着
安装的方向），螺栓只准进口端
小，螺栓孔只准进口端大。
螺栓在装配后，应有拧紧余量
，其值为
，如图 所
示。螺栓头或螺母的支撑面与法兰
部分所代替。单轴系的轴系中线常布置在船 舶的中线面上，并与船体基线成水平。双轴 系的轴系中线一般对称地布置在两舷，且向 船尾与基线有一定的纵向倾斜角度，而某些 快艇或小艇其轴系中线则有较大的倾斜角。
图
轴系简图
主 机； 推力轴 推力轴承； 中间轴 隔
舱 壁 填 料 函； 中间轴承； 尾 轴； 尾轴 毂 ；
对于大型螺旋桨采用液压套合安装时，则螺旋桨锥孔与尾轴锥孔无需刮配，只需按技术
第11节 轴系
水润滑式尾轴工作轴颈用热套法包覆铜套，以防 腐蚀，非工作轴颈包玻璃钢或橡胶保护层
图例：水润滑式尾轴
尾轴铜套整体铸造，大型海船由于尾轴长，铜套 也较长；过长制造和安装都困难，一般不超过600～ 1000mm，否则要分段制造
分段套合则要 注意搭口处水密 性，不允许渗漏； 如果海水自接缝 处渗入，将会造 成尾轴锈蚀，引 起断轴的危险
在首、尾基准点和尾轴管首、尾端等处设立基准 靶或拉线架便可以确定轴系理论中心线
（二）确定轴系理论中心线的方法
根据已确定的首、尾基准点确定轴系理论中心线
1.拉线法 在首、尾基准点处安装拉线架以固定钢丝线的两
端。在机舱后隔舱壁、尾隔舱壁面内上相应位置开孔， 以使钢丝线穿过。根据首、尾基准点的三维位置调节 钢丝线的位置，使钢丝线通过基准点，固定后的钢丝 线即代表轴系理论中心线
（2）偏心镗削的方法不奏效时，则需移动主机位置， 改变主机曲轴的中心线，使之与尾轴中心对准
（3）当移动主机位置在高度上变化较大，使主机垫 块厚度增大超过允许值时，就同时移动主机和偏心镗 削，同时改变两端的中心线
若δ总和 总符合规定而中间某处δ和 超 差时，在 不影响正常运转的情况下，继续使用
五、船轴的检修
（1）设置临时支承。一般在距法兰端面（0.18～0.22）L
（L为中间轴长度）处加设临时支承，或依设计图纸加设
临时支承 （2）拆去法兰连接螺栓
图例：临时支撑的位置
（3）测量并计算出各对法兰的偏中值
（4）与标准比较
表9-6
2.轴系两端轴同轴度偏差的检查 主机曲轴和尾轴分别位于轴系的两端，故又将曲
轴和尾轴称为端轴
图例：直尺－塞尺法
汽轮机座缸式轴承振动影响因素研究
汽轮机座缸式轴承振动影响因素研究摘要：大型汽轮机低压缸两侧轴承座有落地式和座缸式两种。
座缸式轴承位于排汽缸扩压器洼窝中，转子和汽缸自重、真空载荷等通过轴承座传递到汽缸壳体，再经汽缸下部裙部支撑传递到基础上。
这类机组轴系短，结构紧凑，在大型汽轮机上得到广泛应用。
然而近年来很多机组座缸式轴承振动较大，还出现了轴承振动比转轴振动大的异常现象。
基于此，本文主要对汽轮机座缸式轴承振动影响因素进行分析探讨。
关键词：汽轮机；座缸式轴承；振动影响因素；研究1、前言与落地式轴承相比，座缸式轴承支撑刚度较小，缸体变形等因素对支撑刚度影响较大，振动分析时需要考虑转子－轴承－支撑系统耦合特性。
模态综合法和阻抗匹配法是两种常用的耦合分析方法。
这2种方法将基础视为由多个集中质量块所组成的复杂结构，经模态分析后按相应准则组合为整体系统。
汽轮发电机组振动分析时，必须将转子－轴承－支撑系统作为一个整体来考虑，支撑系统刚度对机组振动的影响很大。
为了减小轴系长度，大型汽轮机低压缸两侧的轴承座大多位于排汽缸扩压器洼窝中，转子和汽缸自重、真空载荷等通过轴承座传递到汽缸壳体，再经汽缸下部裙部支撑传递到基础上。
这类系统的支撑刚度取决于排汽缸结构刚度以及排汽缸底部与台板之间的连接刚度。
座缸式轴承座的结构刚度通常较小，排汽缸在真空等因素的作用下容易变形，导致汽缸底部和台板之间的接触不均匀，从而影响连接刚度。
机组动力学设计时，要求系统共振转速避开工作转速(3000r/min)的裕度必须达到10%以上。
如果避开裕度不够，受真空等外界因素的影响，排汽缸变形并导致连接刚度降低后，机组在工作转速下运行时极易落入共振区，进而导致大幅振动。
这种现象在大型汽轮发电机组上表现得比较突出。
本文以某大型600MW汽轮发电机组为例，研究了该机组上发生的低压缸轴承座振动现象，结合机组上开展的动平衡试验，对实际出现的振动现象进行了综合分析。
2、某大型汽轮机低压转子轴承座振动分析2.1轴系结构某电厂2号机组为超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽凝汽式汽轮机，额定负荷为600MW。
基于ANSYS的滚装船超长轴系扭转振动仿真计算
基于 ANSYS的滚装船超长轴系扭转振动仿真计算摘要：针对包含调距桨液压控制装置及抱轴式轴发的滚装船超长轴系扭转振动计算的问题，通过ANSYS软件对其进行了模态分析和谐响应分析。
模态分析的结果表明在0-300Hz内OD-BOX轴、轴发转子处以及两根中间轴的连接处容易出现较大的扭转振动变形，所有扭转振动的固有频率均高于其设计频率，在轴频激励下不会出现共振，同时扭转振动的最大振动应力均小于许用应力，满足设计的要求。
谐响应分析的结果表明在整个轴在160Hz处扭转振动最为剧烈。
关键词：滚装船; 扭转振动; ANSYS; 模态分析; 谐响应Simulation of shaft torsional vibration of long shafton Ro-Ro ship based on ANSYSWei Dong-liang，Ge Ji-huanChina Merchants JinLing shipyard (Nanjing) CO.,LTD., JiangsuNanjing 210015Abstract：For the purpose of the torsional vibration calculationof long shaft with controllable-pitch propeller hydraulic controldevice and shaft generator on Ro-Ro ship, the modal and harmonic response analysis were carried out by ANSYS. The modal analysisresults show that the OD-BOX shaft, the shaft generator rotor and the joint of two intermediate shafts are easy to deform in 0-300Hz. All natural frequencies of the torsional vibration are higher than design frequency. There will be no resonance under shaft frequency excitation. The maximum vibration stress of torsional vibration is less than theallowable stress, which meets the design requirements. The harmonic response analysis results show that the shaft has the maximumtorsional vibration at 160Hz.Key words：Ro-Ro ship; Torsional vibration; ANSYS; Modal analysis; Harmonic Response0引言扭转振动是船舶轴系的振动形式之一，由于弹性作用，在其旋转的过程中，各组成部件之间会而产生大小、相位不相同的瞬时旋转速度的差异，从而产生沿旋转方向的来回扭动。
轴系
• 轴线及轴段长度的确定
轴线是一根线段， 它的长度与位置决定于两个 轴线是一根线段 ， 端点。前端点为主机（或推进机组） 端点。前端点为主机（或推进机组）的输出法兰 中心，后端点为螺旋桨的桨毂中心。 中心，后端点为螺旋桨的桨毂中心。 在轴线总长度确定之后， 在轴线总长度确定之后，统筹考虑船体尾部线型 和结构、隔舱壁位置、各轴承负荷情况、 和结构、隔舱壁位置、各轴承负荷情况、工厂的 加工能力以及轴系在机舱内的装拆要求等因素， 加工能力以及轴系在机舱内的装拆要求等因素， 决定螺旋桨轴、 决定螺旋桨轴、中间轴等传动轴的配置及各轴段 长度。 长度。
• 二、轴线最好布置成与船体基线平行 当推进机组位置较高， 而船舶吃水较浅时， 当推进机组位置较高 ， 而船舶吃水较浅时 ， 为 了保证螺旋桨的浸没深度， 了保证螺旋桨的浸没深度，不得不使轴线向尾部 倾斜一定角度。 倾斜一定角度。轴线与基线的夹角称为倾角。有 些双轴系和多轴系的船舶， 些双轴系和多轴系的船舶，为了保证螺旋桨叶的 边缘离船壳外板有一定的间隙， 边缘离船壳外板有一定的间隙，或出于机桨布置 的需要， 的需要，允许轴线在水平投影面上不与纵舯剖面 平行，向外或向内倾斜，形成夹角，称为偏角。 平行，向外或向内倾斜，形成夹角，称为偏角。 当轴线出现倾角和偏角时， 当轴线出现倾角和偏角时 ， 将使螺旋桨的推力 受到损失，因此必须对倾角和偏角加以控制。 受到损失，因此必须对倾角和偏角加以控制。 一般将倾角控制在0 之内， 一般将倾角控制在 0° ～ 5° 之内 ， 高速快艇轴 线的倾角可放大到12 12° 16° 线的倾角可放大到 12° ～ 16° ； 偏角则控制在 0°～3°之内。 之内。
• 三、主机应尽量靠近机舱后舱壁布置，以缩短轴 线长度。 • 四、应考虑主机左、右、前、底与上部空间是否 满足船舶规范，另外还需要考虑拆装与维修要求 以及吊缸的高度是否足够等因素。比如高度方向， 一般应使主机的油底壳不碰到船的双层底或肋骨， 并使它们之间留有向隙，还应留出油底壳放油所 需的操作高度。
轴承间距对水下结构振动与声辐射影响研究
轴承间距对水下结构振动与声辐射影响研究宁荣辉;翁雪涛;朱石坚;李海峰【摘要】Shafting vibration is one of the main causes of underwater structure vibra‐acoustic radiation . In order to study the effect of shafting bearing spacing on the vibration acoustic radiation of underwa‐ter structure ,a finite element model of shaft system is established ,as well as a fluid‐structure interac‐tion model of underwater structure .And then the radiated sound power level ,the mean‐square veloci‐ty level ,the radiated sound pressure level at 100‐meter field point and the acoustic radiation efficiency of the underwater structure are calculated through the method of FEM/BEM .The results show that as the bearing spacing changed within a certain range ,the peak frequency of the radiated sound power level ,the mea n‐square velocity level ,the radiated sound pressure level at 100 meter field point and the acoustic radiation efficiency of the underwater structure also changed linearly .%轴系振动是水下结构振动声辐射的主要因素之一。
高压水泵轴系扭振建模与仿真计算
高压水泵轴系扭振建模与仿真计算摘要：文章以某高压水泵为系统当量模型，分析了其轴系的扭振计算特点；给出了水泵轴系振动计算建模的详细过程和简化方法，通过计算可以得出水泵轴系扭振的各阶固有频率以及关键点的振型。
关键词：高压水泵；轴系扭振；固有频率；振型本文依据轴系振动的基本原理和简化，计算高压水泵轴系扭转振动。
基于集总参数的方法，将实际模型简化成当量系统，该当量系统集中了质量因素，整个系统为弹性系统[1]。
使用系统矩阵法求出该轴系的固有频率及振型，并进一步进行系统的响应计算。
以验证轴系振动交变应力在许用范围内。
1 轴系扭振计算数学模型1.1 轴系扭振计算简化方法在轴系扭转振动的计算中，通常采用集总参数法进行简化建模。
其基本思想是将质量集中于一点，质点与质点之间由无质量的弹簧元件连接，并考虑阻尼的影响。
转化的基本要求要能代表实际轴系的扭振特性，自由振动计算固有频率与实际固有频率基本相同，振型与实际的基本相似。
当实测固有频率与计算值相差大于5%时，应对当量系统进行修正。
由于轴系由多个部分组成，因此将分别介绍响应部件的简化方法[1-3]：1.1.1 传动齿轮、链轮、飞轮、推力盘、螺旋桨、发电机转子、干摩擦片离合器都作为绝对刚体简化为均质圆盘元件，该元件放在各部件重心或几何中心位置。
1.1.2 弹性联轴器、弹性扭振减振器：主动与从动部件分别简化为匀质圆盘元件，他们之间的连接弹簧刚度等于联轴器弹性元件刚度。
1.1.3 轴：按需要适当等分后简化为若干匀质圆盘元件，各元件之间的连接弹簧刚度等于他们之间轴段的刚度。
对于短轴，可将其转动惯量简化为两个圆盘分别放在两端法兰端面位置即可。
1.1.4 齿轮箱：相啮合的两个齿轮简化为一个圆盘元件。
并根据能量守恒原理，将从动齿轮的转动惯量等效为主动齿轮转速下的转动惯量。
同时，其输出端连接的所有部件转动惯量及刚度也要相应等效到变速前的转动惯量及刚度。
1.2 轴系扭振计算简化方法[4-5]如图1所示为推进轴系扭转振动一般模型，根据前述基本原理，第k质量的运动方程可表示为：2 高压水泵轴系扭振计算高压水泵轴系包含有电动机、高弹联轴器、齿轮箱、鼓形齿式联轴器及泵。
船舶轴系浅谈分解
艉柱 鱼网刀
中间轴法兰 螺栓
中间轴承
将军帽 大螺母
防绳罩
首尾密封 白钢套
推力轴承
首尾白合金轴承
6
船舶主推进系统轴系示意图
2021/6/22
7
2021/6/22
2.1.直接传动，在主机与螺旋桨之间，除了传动轴系之外，别无其他传动功率的设
备，这一传动型式，我们称之谓直接传动。
直接传动的特点：传动效率高，经济性好。
14
2021/6/22
OK-HB联轴节主要是由两只高强度优质钢的套子组成，一个薄壁的内套和一个厚壁的外套。薄壁内 套的外表面有轻微的锥度，其锥度与外套内孔的锥度一致。内套的内孔直径比轴的直径稍大一点，可 以在拆装时使轴能容易地通过。另外螺在内套小端的大螺母及油封和内外套组成一个密封腔室。 原理 密封腔室如果压进液压油，将推动外套与内套做相对运动，由于内外套的配合面的锥形，所以它 们轴向相对移动产生了径向的相互作用，使内套直径缩小（受压缩），外套直径变大，内套直径缩小 结果使其与轴产生过盈，同样内外套的配合也产生了过盈。 在装配过程中为了减少内外套轴向相对移动时的摩擦阻力，利用高压油作用到内外套的配合锥面 上，使配合面产生了一层薄油膜克服摩擦作用，当外套直径达到正确的位置时，径向油泵减压泄油， 使得内外套之间保持正常的摩擦作用。外套接触面的锥度在1:80左右，远远小于它们之间静摩擦角， 加上安装至设计位置，内、外套之间、内套与轴之间有很大的过盈应力作用，在轴系运转时，产生的 摩擦力足以用来传递扭矩或克服拉力作用，而不产生滑动，使联轴节实现其功能。 拆OK-HB联轴节时是很简单的。高压油注压进联轴节内外套之间，减少了摩擦作用，且由于锥面的 因素，高压油作用在外套上有一个轴向分力，导致外套从锥面下滑；而轴向液压单元产生的作用力是 上面轴向分力的平衡力，通过控制油腔放油速度，来控制外套的下滑速度，防止其滑得过快。 下图为拆卸原理图
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艉 轴 轴承 有 效 接 触 长 度对 轴 系振 动 的影 响
朱军超 朱汉华 严新平 蒋 平
（ 汉理工 大学 能源与动力工程学 院 武
湖北武汉 ４０ ６ ） ３０ ３
摘要：船舶轴系运转时受到的不均匀动载荷将改变艉轴承 的有效接触长度 。为研究艉轴承有效接触长度变化对轴 系振动的固有频率和艉轴承载荷的影 响，在 Ａ Ｓ Ｓ中建立某船轴系的有限元模 型，调整后艉轴承和前艉 轴承的有效 接 ＮＹ 触长度 ，分析不同有效接触长度下轴 系振动和轴承负载的变化 。结果表 明：随着艉轴承 的有效接触长度的降低 ，轴系振
２１ ０ ２年 ２月 第３ ７卷 第 ２期
润滑与密封
Ｌ ＵＢＲＩ ＣＡＴ ＯＮ Ｉ ＥＮＧＩ ＮＥＥＲＩ ＮＧ
Ｆｅ ． ０１ ｂ２ ２
Ｖ０ ＿ ７ Ｎｏ ２ ｌ３ ．
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Ｔｕ ａ ｉ ｎ Ｓ ｆ ｂｒ ｔｏ ｂｅ Ｂｅ ｒｎｇ ｏ ｈａ ｔＶｉ ａ ｉ ｎபைடு நூலகம்
Ｚｈ ｕ ｃ ａ Ｚｈ ｎ ｕ Ｙａ ｎ ｉｇ Ｊａ ｇ Ｐｉｇ ｕＪ ｎ ｈ ｏ ｕ Ｈａ ｈ ａ ｎ Ｘｉｐｎ ｉｎ ｎ
ｂ ａ ｎ ｏｄ ｗ ｓａ ａｙｅ ｒｕ ｈａ ｊｓ ｎ ｅｅｆｃｉｅｃｎａｔ ｅ ｇｈｏ ｅａｔ ｎ ｈ ｒ ｔｍ ｕ ｅｂ ａ ｎ ． ｈ ａ— ｅｒ ｇｌａ ａ ｎ ｌｚｄ ｔ ｏ ｇ ｄｕｔ ｇｔ ｆ ｔ ｏ ｔｃ ｎ ｆｔ ｆ ａ ｄｔｅｆ ｅｓ ｉ ｈ ｉ ｈ ｅ ｖ ｌｔ ｈ ｏ ｅ ｔｂ ｅｒ ｇ Ｔ ｅｃ ｉ ｌ
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动 的 固有频 率 也 随之 降 低 ，其 中以后 艉 轴 承对 轴 系低 阶振 动 固 有频 率 影 响较 为 突 出 ；随着 艉 轴 承 有 效 接 触 长度 的降 低 ，
轴承接触区的负载显著增加。
关 键 词 ：船 舶 轴 系 ；有效 接 触 长度 ；振 动特 性 ；轴 承 负 载 中 图分 类号 ：Ｔ ３． Ｈ１３３ 文献 标 识码 ：Ａ 文 章编 号 ：０ ５ ０５ （ ０２ ２ ４— １０ ２ １ ）２— ２ ４ ０ ５—
ｌａ ｓ，ｈ ｉ ｉ ｌ ｍｅ ｔｍｏ ｅ ｆｓ ｉ ｈ ｔ ｇｗａ ｓａ ｌ ｈ ｄ ｕ ｉ ｇｔ ｅｓ ｆ ｒ ｏ ｄ ｔ ｅｆｎ ｔ ｅｅ ｎ ｄ ｌｏ ｈｐ ｓ ａ ｉ ｓｅ ｔｂ ｉ ｅ ｓｎ ｈ ｏｔ ｅＡＮＳ ｅ ｆ ｎ ｓ ｗａ ＹＳ，ｈ ｈ ｎ ｅｏ ｈ ｔｖｂ ａｉｎ ａ ｄ ｔ ｅｃ ａ ｇ ｆｓ ａ ｉ ｒｔ ｎ ｆ ｏ
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