现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书

*****高速公路南连接线**标段

A2#桥第五联箱梁钢管桩模架

计

算

书

*****公路工程公司

*****高速公路南连接线*****标项目经理部

2010年8月26日

一、工程概况 (1)

二、荷载计算 (2)

三、构件计算 (3)

1、底模板 (3)

2、中孔肋木计算 (4)

3、中孔楞木计算 (5)

4、中孔贝雷梁计算 (9)

5、中孔主横梁计算 (11)

6、中孔立柱计算 (12)

7、边孔肋木计算 (14)

8、边孔贝雷梁计算 (15)

9、边孔主横梁计算 (17)

10、边孔立柱计算 (18)

四、结论 (21)

A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算

一、工程概况

A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。跨径组合为35+45+35m。箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。横截面为单箱双室。箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。箱梁腹板垂直，厚50cm。梁底与地面最大高差17.05m。设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。

A2桥第五联纵断面图

墩位断面图

跨中断面图

端支点断面图

墩中线断面图

二、荷载计算

1、现浇砼的荷载

偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。

则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8

＝38.9932KN/m2

2、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4

①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa

②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa

③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa

3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.4

4、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2

以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著

三、构件计算

1、底模板

底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。密度为8.5KN/m3，换算为每m2板重并计入1.2分项系数后为0.153KN/m2 。

作用在模板上均布荷载：P=38.9932+3.5+2.8+2.52+0.153=47.9662KN/m2，肋木用0.08×0.08m马尾松，肋木间距0.36m，板的计算跨径取净跨28cm加板厚1.5cm则为29.5cm。

按三等跨连接梁模式取1m板宽计算

① 弯矩：M max ＝0.1×47.9662×0.2952＝0.4174 KN ·m

W=b

015.01?＝3.75×10-5m 3

σ＝

W M ＝5

1075.34174.0-?＝11.13 MPa ＜[σ]＝80MPa ，满足要求！ ②剪力：Q max ＝0.6×47.9662×0.295＝8.49 KN 对于矩形截面，最大剪应力在中和轴处τ＝（高）

宽）δ?(5.1b Q

故τ＝

015

.0149

.85.1??＝0.85MPa ＜[τ]＝1.9MPa ，满足要求！

③ 挠度：

考虑调整系数0.85×1后（见《木结构设计规范》4.2.1条） E=0.85×1×9×103Mpa=7.65×106 KN/m 2

I ＝12

015.013

?＝2.8125×10-7 m 4

挠度计算荷载＝38.9932+2.52+0.153＝41.6662KN/ m 2

f max ＝0.677×EI ql 1004

MPa

＝7

8125.21065.7100295.06662.41677.0-?????? ＝0.001m=

400

.0＝0.001m ，满足要求！ 2、中孔肋木计算

横梁间距75cm,故肋木计算跨径l ＝75cm ，肋木为截面0.08×0.08m 松木（也可同边孔一样，采用0.08×0.1m ，增加数量不多，但可做到规格一致，简化施工），肋木容重为6KN/m 3，弹性模量为104MPa ，抗弯强度13Mpa ，抗弯剪强度1.9Mpa 。

作用在每m 长肋木上均布荷载

P ＝47.9662×0.36×1+0.08×0.08×1×6×1.2=17.3139 KN/m 按三等跨连续梁模式计算（计算图同上） ① m max ＝0.1×17.2848×0.752＝0.972 KN ·m

W ＝608.008.02?＝6

1012.54

-?（m 3）

σ＝

1010

12.56

972.0--???＝11.4 MPa ＜[σ]＝13MPa 满足要求！ ② 剪力：Qmax ＝0.6×17.3139×0.75＝7.79 KN τ＝

31008

.008.079

.75.1-???＝1.8 MPa ＜[τ]＝1.9MPa 满足要求！

③ 挠度：

荷载：P ＝41.6662×0.36×1+0.08×0.08×1×6×1.2＝15.0459 KN/m

f max ＝0.677×EI 10075.08908.154? =5

7410096.41085.01001275.00459.15677.0-???????

＝0.0011m ＜

400

.0＝0.0019m 满足要求！计入调整系数0.85×1后，

E=0.85×1×104Mpa=0.85×107KN/m 2

I ＝1208.008.03?＝12

10096.45-?m 4

3、中孔楞木计算

楞木采用截面为18×18cm 的马尾松，因贝雷梁上顶托间距为75cm ，

所以楞木间距为75cm。按最不利的单跨简支梁时行验算，验算如下：楞木所受间距为36cm肋木传递的集中荷载为：

钢筋砼：g1=38.9932×0.36×0.75=10.528KN

底模板：g2=0.153×0.36×0.75=0.041KN

肋木：g3=0.08×0.08×0.75×6=0.029KN

楞木：g4=0.18×0.18×0.36×6=0.070KN

芯模：g5=2.1KN

人员机具：p1=1.5×0.36×0.75=0.405KN

振捣砼：p2=2.0×0.36×0.75=0.54KN

综上得，设计荷载：

P1=10.528+(0.041+0.029+0.070+2.1)×1.2+(0.405+0.54)×1.4 =13.216+1.323=14.539KN

标准荷载：

P2=10.528+(0.041+0.029+0.070+2.1)×1.2=13.216KN 采用Midas软件进行计算：

1)建模

按边跨跨径最大的三跨连续梁建模，肋木的集中荷载间距为36cm，支点间距分为142cm、150cm、95cm，梁截面为18×18cm，弹性模量E=8500Mpa。

跨中贝雷梁布置断面

最大间距100cm,贝雷自重1KN/m,贝雷梁顶以上单位面积荷载为：钢筋砼：g 1=（197.4+170.17）/2/8=22.97KN/m 2 底模板：g 2=0.015×8.5=0.128KN/m 2

肋木：g 3=

36.01

×0.08×0.08×1×6=0.107KN/m 2 楞木：g 4=75

.01

×0.18×0.18×1×6=0.259KN/m 2

芯模：g 5=1.5KN/m 2 人员机具：p 1=1.5 KN/m 2 振捣砼：p 2=2.0KN/m 2 综上得，设计荷载：

P 1=（22.97+0.128+0.107+0.259+1.5)×1.2+(1.5+2.0)×1.4 =24.96×1.2+3.5×1.4 =34.85KN/m 2 标准荷载：

P 2=(22.97+0.128+0.107+0.259+1.5)×1.2 =24.96×1.2 =29.95KN/m 2

各跨贝雷梁间分离简支，故按简支梁模式计算，以底宽8米进行贝雷片排数布置计算。

① 按弯矩布置贝雷排数：

9.95

.788815885.345.788882

21=???=?=l P n 取n=10 ② 按剪力布置贝雷排数：

5.82

.245215

885.342.245281=???=?=

l P n 取n=9

③ 按挠度布置贝雷排数：

f max ＝EI l P 3848542??＝8

8410

250500101.23841595.2985-??????? ＝0.3m

贝雷：E ＝2.1×105MPa=2.1×108KN/m 2

I ＝250500×10-8m 4

80375.03.0400

15max ===

f n 根据以上最大值进行贝雷布置，即按设计应布置10排，实行布置12排。满足要求！

5、中孔主横梁计算

贝雷梁简支于主横梁上，主横梁用2根I32a 并排置于钢管桩上。钢管桩间距2.2m ，故主横梁计算跨径为2.2m 。按3等跨连续梁模式计算。

I32a 截面模量W=692.202×106-m 3，I X :S X ＝27.458×102-m ，腹板厚0.0095m ，I X ＝11075.525×10-8m 4，单位重0.527KN/m 。

贝雷梁荷载传递到每m 主横梁上平均荷载 q=34.85×15/2+2×0.527×1.2=262.64KN/m ①弯距M max =0.1×262.64×2.22=127.12KN.m σmax ＝

W M max ＝6

202.692212

.127-??＝91.8MPa ＜[σ］＝215MPa 满足要求！

②剪力 Q max =0.6×262.64×2.2=157.58 KN

τ=

2105.910458.27258

.157--????=30.2Mpa ＜[τ]=125Mpa,满足要求！

③挠度：挠度计算时贝雷传递荷载=2

×29.95=224.625KN,加在每m

主横梁上平均荷载

q=(224.625+2×0.527)×1.2=270.81KN/m

f max ＝8

10525.11075101.210022.281.270677.0-???????

＝0.0009 m ＜400

.2 =0.0055m ，满足要求！ 6、中孔立柱计算

钢管立柱间距2.2m,单排共6根，计算立柱时施工人员、料机具堆放荷载取1.4Kpa 。

主横梁以上的总体单位面积荷载：

P 1=（22.97+0.128+0.107+0.259+1.5+12×1/8)×1.2+1.4×1.4 =26.46×1.2+1.4×1.4 =33.712KN/m 2 立柱顶承受最大压力 P=1.1×

×33.712×2.2+2×0.527×1.2×2.2=614.655KN 立柱用外径φ32.5cm ，壁厚0.6cm 的钢管桩，桩底用钢板密封，钢管周长u ＝π×0.325m ＝1.021018m 钢管自重0.47202KN/m

钢管底面积A ＝4d 2

π＝4

0.3252?π＝0.08295768m 2

钢管截面积=

313.0325.0()

22-π=6.013008339×103- m 2

钢管桩在地面上最大高度16.48 m

以下用中孔的ZK443#钻孔地质资料计算钢管打入土中深度地质结构为：

ZK443#钻孔地质资料

根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 5.3.3-3公式计算单桩轴向受压容许承载力：

[])(211

rk p r ik i n

i i a q A q l u R αα+=∑=

经估算桩入土深度在11m 左右，则桩底标高-7m ，桩底进入碎块状强风化凝灰熔岩层。

钢管桩轴向承载力计算表

计算结果满足要求，承载力富裕4kN ，桩侧摩阻力所占比例 42.4%，桩端承载力力所占比例57.6%，承载力富裕百分比0.7%。

稳定计算：

按两端铰支轴心受压件模式计算

回转半径 i ＝4D 22d +＝4

313.00.3252

2+＝0.1128034796m

在钢管中部夹焊两根[14a 槽钢，则计算长度为16.48/2=8.24m λ＝

1128034796

.08.24

＝73.0474

?＝0.7713

σ＝A

?615＝

013008339.67713.0615

-?? ＝133MPa ＜[σ]=215MPa ，满足要求！

立柱布置为2.5+3×2.2+2.5m ，边立柱距翼缘板边缘0.2m 。实际布置须根据荷载分布情况及下方T 梁位置作适当调整。

7、边孔肋木计算

贝雷梁间距90cm,故肋木计算跨径 l ＝90cm ，肋木为截面0.08×0.1m 松木，肋木容重为6KN/m 3，弹性模量为104MPa ，抗弯强度13Mpa ，抗弯剪强度1.9Mpa ，

作用在每m 长肋木上均布荷载＝47.9662×0.36×1+0.08×0.1×1×6

×1.2=17.3254 KN/m

按三等跨连续梁模式计算

① m max ＝0.1×17.3254 ×0.92＝1.4034 KN-m

W ＝61.008.02?＝6

1084

-?（m 3）

σ＝

4034.1-??＝10.53 MPa ＜[σ]＝13MPa 满足要求！ ② 剪力：Qmax ＝0.6×17.3254×0.9＝9.3557 KN τ＝

.008.03557

.95.1??＝1.75 MPa ＜[τ]＝1.9MPa,满足要求！

③ 挠度：

荷载＝41.6662×0.36×1 +0.08×0.1×1×6×1.2＝15.0574 KN/m

f max ＝0.677×EI 1009.00574.154? =5

741081085.0100129.00574.15677.0-???????

＝0.0011m ＜

400

.0＝0.0023m ，满足要求！计入调整系数0.85×1后，

E=0.85×1×104Mpa=0.85×107KN/m 2

I ＝121.008.03?＝12

1085-?m 4

8、边孔贝雷梁计算

贝雷梁用单层单片，跨径3跨12m ，单跨共布置16排，平均间距0.8m ，贝雷自重1KN/m,计算贝雷梁时，施工人员、料机具堆放荷载按2.1Kpa 计算。

作用在贝雷上均布荷载=（38.9932+2.1+2.8+2.52+0.153）×0.8+每m

1×0.08×0.1×贝雷自重+分配给每m贝雷肋木重＝37.253 +1×1.2 +

0.9×6×1.2＝38.505 KN/m

各跨贝雷梁间分离简支，故按简支梁模式计算

① 弯距M max ＝82ql ＝8

12505.382

?＝693 KN ·m ＜[M ]= 788.5KN ·m ，满

足要求！

② 剪力Q max ＝12÷2×38.505＝231 KN<[Q ]= 245.2KN ，满足要求！ ③挠度计算

计算均布荷载＝（38.9932+2.52+0.153）×0.8+1×1.2+36

.01

×0.08×0.1×0.9×6×1.2＝34.677 KN/m

f max ＝EI

ql 38454

＝8

10250500101.238412677.345-?????? ＝0.017m ＜

400

＝0.03m,满足要求！贝雷E ＝2.1×105MPa ＝2.1×108KN/m 2

I ＝250500×10-8m 4

9、边孔主横梁计算

贝雷梁简支于主横梁上。主横梁用1根I32a 置于钢管桩上，钢管桩间距2.3m ，故主横梁计算跨径为2.3m 。按3等跨连续梁模式计算。

I32a 截面模量692.202×106-m 3，I X :S X ＝27.458×102-m ，腹板厚0.0095m ，I X ＝11075.525×10-8m 4 ，单位重0.527 KN/m

贝雷传递荷载=

×38.505=231.03 KN 加在每m 主横梁上平均荷载=231.03÷0.8+2×0.527×1.2=290.1 KN/m ①弯距M max =0.1×290.1×2.32

=153.5 KN ·m

σmax ＝W M 2max ＝6

10202.69225

.153-??＝110.9 MPa<[σ］＝215MPa ，满足要求！

按许用弯应力控制横梁支点的最大间距为：

.2901.010********.69221.0]

[23

6max ?????==

-q

W l σ=3.2m

②剪力Q max =0.6×290.1×2.3=400.3 KN τ=

100095

.010458.2721

.400--???? =76.7Mpa ＜[τ]=125Mpa ，满足要求！按许用剪应力控制横梁支点的最大间距为：

3.27

.76125

max ?=

l =3.75m ③挠度：挠度计算时贝雷传递荷载=

×34.677 =208.1KN 加在每m 主横梁上平均荷载=208.1÷0.8+2×0.527×1.2=261.4

f max ＝8

525.11075101.210023.24.261677.0-??????? ＝0.0011 m ＜

400

.2 =0.0058m ，满足要求！按许用挠度控制横梁支点的最大间距为：

.261677.001

.010525.11075101.2100288max ???????=

-l =4.03m 注：设最大间距为4m ，则允许的最大挠度为

m 01.0400

= 由以上计算可知，横梁支点（即钢管柱）的局部最大间距可为3.2m! 10、边孔立柱计算 A 、荷载计算

钢管立柱间距2.3m 。计算立柱时施工人员、料机具堆放荷载取1.4Kpa,作用在贝雷上均布荷载=（38.9932+1.4+2.8+2.52+0.153）×0.9+每m 贝雷自重+分配给每m 贝雷肋木重＝41.2796+1×1.2+36

.01

×0.08×0.1×0.9×6×1.2＝42.6236 KN/m

现浇箱梁支架设计计算书.

现浇箱梁支架设计计算书第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）第二章工程概况本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。

2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。

贝雷架便桥设计计算方法

贝雷架便桥计算书

第1章设计计算说明 1.1 设计依据 ①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）； ②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ③《钢结构设计规范》GB50017-2003； ④《路桥施工计算手册》； ⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； ⑥其他相关规范手册。 1.2 工程概况北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。共统计2005年——2009年水文资料。 1.3 便桥设计 1.3.1 主要技术参数 (1)便桥标高的确定： 1

（4）材料容许应力： [][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa, σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======1.3.2 便桥结构便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm ，贝雷梁上横向安装I20b 横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm ，横梁上铺设16b 槽钢，槽向向下，间距190mm ，在桥面槽钢上焊制φ12mm 短钢筋作为防滑设施。第2章便桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b 及横向分配梁I20b 的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 2.1.1 计算简图纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：

箱梁模板支架验算(两箱室)

箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8

立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4

现浇箱梁计算书

现浇箱梁施工方案一、工程概况 K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。二、现浇箱梁施工方案现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。 Ⅰ、地基处理 1、地基处理 1、338省道两侧排水沟回填处理将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。 2、桥梁范围内路基地表处理用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。相关材料参数见下表：

一）模板计算模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满

(完整word版)贝雷架计算书

贝雷架计算书 1、计算荷载 ①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。桁架自重123.5t； 43根分配梁（I16_3.75m）3.24t； 2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。桁架自重52.3t； 27根分配梁（I16_2.35m）1.28t； 2条钢轨（I14_19.5m）0.6t； ②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算） ③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；

④施工荷载 0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。 2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似） 33米贝雷架立面图 33米贝雷架平面图 33米贝雷架侧面图 3、计算结果 ①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容

应力：桁架应力：

可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。

位移：桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。贝雷梁非弹性挠度 () ()cm n f m 105.02 -= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.5600 33600==>。需设置预拱度来调整梁底标高。

匝道现浇箱梁计算书分解

汕湛高速揭博项目T11标项目部质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件文件名称：九和互通D匝道桥现浇箱梁支架计算书文件编号：SLQL-QEO-C-SZ- 版号：A/0 ________________ 受控状态： __________________ 复核人：________________ 审核人：________________ 批准人：________________ 生效日期：______________

编制人： ____________________

九和互通D匝道现浇箱梁支架计算书一、箱梁概况及支架设计概况 1、箱梁概况端头断面图则I 国I 标准断面图图箱梁横断设计概况图 2、支架设计概况 1）满堂式碗口支架满堂式碗扣式支架适用于第一联的N0.1~3孔，和第四联的NO.10孔现浇箱。采用规格为? 48*3.5mm标准杆件进行搭设。支架间距设置为： ①沿横桥向箱梁腹板范围内立杆按间距0.6m布置，底板范围内立杆间距按0.9m布置，翼板下立杆间距按0.9m+1.2m设置;

②沿纵桥向立杆间距除中横隔板位置均按0.9m 布置，中横隔板下两排按纵距60cm 布置； ③横杆步距按1.2m 设置。采用落地满堂碗口支架的立杆下部设置螺旋调整底座，底座与地基间摆放一层起分布荷载作用的垫木，垫木厚5cm,按横桥向放置；采用混合支架的立杆直接置于22b#工字钢上。支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上按顺桥向设置纵梁，纵梁采用10#槽钢，连接处设在顶托上，“[”向放置，重叠长度》20cm。纵梁上均布10cm*10cm方木，间距30cm。 2）钢管碗扣式混合支架钢管支墩采用?630mm钢管，壁厚为6mm，高度为9.0m，顶部焊接10mm厚钢板，钢板尺寸为80cm*80cm，并用1cm厚的三角钢板进行加固。两端排设置三根钢管及其钢管桩基础跨径为4.0m+4.0m布置，中间排采用6根钢管柱和基础，跨径为2.2mn+3.6m+2.2m布局，钢管支墩与基础之间通过钢板焊接连接，焊接时必须保证支墩的垂直度。横向钢管两侧之间采用[10 "x" 字连接，以保证整体的稳定性，具体见附图图号SZJB-11-D7。。钢管支墩顶部横桥向设双拼125工字钢作为主承重梁，长度980cm,纵向采用单层双排贝雷梁直接架立在工字钢上，定位后贝雷梁两侧设置钢板挡块进行限位固定。贝雷架上部顺桥向按间距90cm或60cm放置I22b工字钢作为次承重梁，长度600cm。。（详见施工图）二、支架计算内容 1、在上构施工荷载工况作用下，施工支架的内力和应力情况； 2、在上构施工荷载工况作用下，支架地基验算；底模主横梁的挠度和应力情况； 3、在上构施工荷载工况作用下，底模体系（包括主横梁、主纵梁、面板）挠度和应力情况；三、支架计算 1. 受力验算原则：该桥现浇箱梁梁高均为1.5m，为保证支架设计的总体安全，并根据支架高度不同设计两种不同类型支架，验算必须清晰，本次支架验算按以下原则进行： 1）现浇箱梁施工时，箱梁梁端伸缩缝处90%以上荷载由盖梁墩柱承担，横隔梁位于墩顶处时，90%以上荷载由墩柱直接受力，故此两处受力在验算时不再考虑。 2）第二、三联每跨跨中均设置了横隔梁，受力验算时选择以下断面进行： ①第一种：跨径线0.6m ，为标准断面，下为碗扣式支架； ②第二种：跨径线0.6或1.0m，为标准断面，下为钢管墩+贝雷梁+碗扣式组合支架。 2. 第一种支架受力验算 1）荷载计算

现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月

目录一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)

A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。

贝雷架计算(精校版本)

东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片承台承台顶柱承台顶柱工字钢22 双层贝雷片 ×7 ＝ 14m 贝雷片方木 Ⅰ32工钢

东岙大桥24m梁支架计算东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)

福清项目现浇箱梁支架方案计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

现浇箱梁支架计算书

现浇箱梁支架计算书一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社二、工程概况挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。

现浇箱梁支架计算-完整版

金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R

＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日

目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)

一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立

贝雷架便桥设计计算书样本

K37+680红岩溪特大桥贝雷架便桥计算书湖南省路桥建设集团龙永高速公路第十一合同段 4月1日

目录第1章设计计算说明...................................... 错误!未定义书签。 1.1 设计依据 ......................................... 错误!未定义书签。 1.2 工程概况 ......................................... 错误!未定义书签。 1.3.1 主要技术参数 ................................ 错误!未定义书签。 1.3.2 便桥结构 .................................... 错误!未定义书签。第2章便桥桥面系计算.................................... 错误!未定义书签。 2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算................. 错误!未定义书签。 2.1.1 计算简图 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.2.计算荷载 .................................... 错误!未定义书签。 2.1. 3. 结算结果 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.4 支点反力 ................................... 错误!未定义书签。 2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 ...................... 错误!未定义书签。 2.2.1. 计算简图................................... 错误!未定义书签。 2.2.2 计算荷载.................................... 错误!未定义书签。 2.2.3 计算结果................................... 错误!未定义书签。 2.2.4. 支点反力.................................. 错误!未定义书签。 2.3 分配横梁的计算.................................. 错误!未定义书签。 2.3.1.计算简图 .................................... 错误!未定义书签。 2.3.2. 计算荷载 .................................. 错误!未定义书签。 2.3.3. 计算结果 ................................... 错误!未定义书签。第3章贝雷架计算....................................... 错误!未定义书签。 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算...................... 错误!未定义书签。 3.1.1最不利荷载位置确定........................... 错误!未定义书签。 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 .................... 错误!未定义书签。

箱梁支架计算书(初稿)

箱梁支架计算书本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 5.1荷载计算 5.1.1荷载分析根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q 2＝1.0kPa 。 ⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 2 1 21022.05q V t c ββγ= =0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa 式中： q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3； V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）； 0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）； 1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -

温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。（2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准（1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。（5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。（6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。（7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。（9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况（1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。（2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则（1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。

现浇箱梁支架及模板计算书资料

附件1：连续箱梁施工工艺流程图

附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场Q C 小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段

附件4：安全、质量保证体系图制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC 小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段

现浇箱梁midas结构计算书

从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核

二〇一〇年六月目录 1工程概况 (1) 1.1概述 (1) 1.2主要设计标准 (1) 1.3主要材料 (2) 1.4结构形式简述 (2) 2计算模型及计算参数选取 (3) 2.1计算模型建立 (3) 2.2计算荷载 (5) 2.3计算工况及验算内容 (7) 3上部结构计算 (9) 3.1计算模型 (9) 3.2短暂状况构件应力验算 (10) 3.3上部结构计算小结 (24)

4 横梁计算 (25)

广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告 1工程概况 1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。 1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；

（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级 1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。具体以细部图纸为准。（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。 1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。梁高1.6米，箱梁顶宽16.25m。箱梁为单箱双室

贝雷架便桥设计计算2

贝雷架便桥计算书 20010-4

目录第1章设计计算说明 (1) 1.1 设计依据 (1) 1.2 工程概况 (1) 1.3.1 主要技术参数 (1) 1.3.2 便桥结构 (3) 第2章便桥桥面系计算 (4) 2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4) 2.1.1计算简图 (4) 2.1.2.计算荷载 (4) 2.1.3. 结算结果 (5) 2.1.4 支点反力 (5) 2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (5) 2.2.1. 计算简图 (5) 2.2.2 计算荷载 (6) 2.2.3 计算结果 (6) 2.2.4. 支点反力 (6) 2.3分配横梁的计算 (7) 2.3.1.计算简图 (7) 2.3.2. 计算荷载 (7) 2.3.3. 计算结果 (7) 第3章贝雷架计算 (9) 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9) 3.1.1最不利荷载位置确定 (9) 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11) 3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11) 3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14) 3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14) 3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15) 3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17) 第4章横梁及钢管桩计算 (21) 3.1.横梁计算 (21) 3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21) 3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22) 3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23) 3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24) 3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26) 3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27) 3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28) 3.2.1 计算荷载 (28) 3.2.2 计算结果 (29)