桥式起重机主梁制造工艺与焊接工艺
起重机主梁工艺
QD5-50/10吨双梁桥式起重机主梁工艺手册编制_______ 校核_______ 批准_______ 日期_______ 日期_______ 日期_______目录1.技术条件 (3)2.备料 (6)3.Π型梁装配 (12)4.Π型梁里皮焊接 (14)5.装配下盖板 (15)6.主梁头焊接及修理 (16)7.主梁腰缝焊接 (18)8.主梁的修理与检验 (19)主梁（图 2）（图 3）（图 4）（图 5）技术条件1. 为保证桥架具有()3.01.0110001+-上拱度，要求单根主梁应具有的工艺拱度及允差 （见附表一）。
2. 为保证桥吊装配后主梁的直线性，要求单主梁外弯值1000L2000L f ≤≤ （t 50≤时只能向走台侧弯曲）上拱度F 外弯值f 如图 1 所示 3．腹板波浪测量长度为1米，其最大波峰允许偏差。
在离上盖板H/3以上的区域 不大于 0.7δ δ为腹板厚其余区域 不大于 1.2δ 如图2所示4．盖板水平偏斜 a 〈200B如图3所示 腹板垂直偏斜 b 〈200H如图5所示5.大筋板在沿铅垂面（腹板面）上的倾斜不得大于100H。
见图4（a ）大筋板在水平（盖板面）上的偏斜不得大于2mm 。
见图4（b ） 6.各大筋板间距名义尺寸偏差3±mm 。
7.上盖板的波浪度测量肋板间距为1mm ，其最大波峰允许偏差： δmm 10≤ 不大于3mmδ〉10mm 不大于2mm δ为上盖板的厚度8．同一台的起重机的三根主梁，各截面拱度差不大于3mm 。
整个梁的拱度应是圆滑的，基本符合抛物线形状。
注：主梁的走台斜挂筋在走台上部时，同一台起重机的两根主梁，各截面的拱度差允许不大于5mm。
（拱度偏大的一根作为传动侧）9．钢板采用自动焊，半自动焊拼接时，应具备有60X60（mm2）厚度与被拼接板等同的工艺板。
10．主梁下盖板的拼接在下列范围内必须成45度斜角。
a. 起重机跨度L≤25.5m时，主梁跨度中线左右各2m长度内。
起重机安装主梁焊接施工方案
一、工程概况本工程为某公司新建厂房内电动单梁桥式起重机的主梁焊接安装工程。
主梁采用Q345B高强度结构钢，长度为20米，截面尺寸为H型钢，主梁焊接工作将在车间内进行，现场具备焊接条件。
二、施工准备1. 人员准备：成立焊接施工小组，明确各成员职责，组织相关人员参加焊接技术交底。
2. 材料准备：准备主梁钢材、焊接材料（焊条、焊剂）、防护用品（防护眼镜、手套、口罩等）。
3. 机械设备准备：准备焊接设备（电弧焊机、切割机、打磨机等）、辅助工具（钢尺、角尺、水平尺等）。
4. 施工现场准备：清理施工现场，确保焊接区域平整、无杂物，具备安全施工条件。
三、施工工艺1. 焊接顺序：先进行主梁下翼缘焊接，再进行上翼缘焊接，最后进行腹板焊接。
2. 焊接方法：采用电弧焊进行焊接，焊接过程应遵循焊接工艺规程。
3. 焊接工艺参数：根据焊接材料、焊接设备、焊接位置等因素，确定焊接电流、电压、焊接速度等参数。
4. 焊接顺序：（1）下翼缘焊接：先焊接下翼缘与腹板连接处，再焊接下翼缘与端板连接处。
（2）上翼缘焊接：先焊接上翼缘与腹板连接处，再焊接上翼缘与端板连接处。
（3）腹板焊接：先焊接腹板与下翼缘连接处，再焊接腹板与上翼缘连接处。
5. 焊接质量要求：（1）焊缝表面应平整，无气孔、夹渣、裂纹等缺陷。
（2）焊缝尺寸应符合设计要求，焊缝高度、宽度等应符合相关标准。
（3）焊接接头处应进行打磨处理，确保焊接接头平整、光滑。
四、安全措施1. 施工人员应穿戴好个人防护用品，确保安全。
2. 施工现场应设置警示标志，禁止无关人员进入。
3. 焊接过程中，应确保焊接设备正常工作，避免因设备故障导致事故发生。
4. 焊接过程中，应保持焊接区域通风良好，避免有害气体积聚。
5. 焊接过程中，应严格控制焊接电流、电压、焊接速度等参数，确保焊接质量。
五、施工进度安排1. 焊接施工准备：1天2. 焊接施工：5天3. 焊接质量检查：1天4. 施工总结：1天六、施工总结1. 焊接施工过程中，应严格按照施工方案执行，确保焊接质量。
桥式起重机的设计和制造技术要求
桥式起重机的设计和制造技术要求桥式起重机是一种常用于工业生产、建筑施工、货物运输等领域的重要设备。
它的主要功能是进行重物的搬运、举升、叠放等操作，具有效率高、安全可靠的特点。
如何设计和制造高质量的桥式起重机，是现代工业领域的一个重要问题。
本文将分析桥式起重机的设计和制造技术要求，以及其中的一些关键问题。
一、桥式起重机的主要部件桥式起重机由主梁、电动机、齿轮减速器、制动器、传动机构、行走机构、电气设备等部件组成。
其中，主梁是起重机的骨架，承载起重机的全部重量。
电动机、齿轮减速器和传动机构组成了起重机的驱动系统，提供起重机的动力。
制动器用于制动和锁定起重机的各个部件，保证其安全可靠。
行走机构用于控制起重机的行走方向和速度，完成起重机的移动。
电气设备则为起重机的各个部件提供电源和控制信号，使其协同工作。
二、桥式起重机的设计要求1、承载能力：桥式起重机的承载能力是设计时最重要的考虑因素之一。
起重机的承载能力直接影响其作业效率和安全性。
一般情况下，桥式起重机的承载能力应该根据实际作业要求进行合理的设计。
2、稳定性：桥式起重机在作业时需要保持稳定，不得出现晃动和倾斜等情况。
因此，在设计时需要充分考虑起重机的稳定性。
一些常用方法，如采用重心低、底盘宽的设计、加装减震器等，可以有效提高起重机的稳定性。
3、运行速度：桥式起重机的运行速度需要根据实际作业要求进行合理的设计。
过快的运行速度可能导致起重机失控，过慢的运行速度则会降低作业效率。
在设计过程中，需要充分考虑起重机的功率和传动机构的匹配性，保证起重机的运行速度合理。
4、操纵性：桥式起重机的操纵性也是一个重要的考虑因素。
起重机的操纵性越好，越容易和精确地完成各种作业。
对于较大型号的桥式起重机，需要采用遥控操作系统，使操作更加轻松和安全。
5、维修保养：桥式起重机在使用一段时间后需要进行维修和保养，以保证其长期的安全和正常运行。
在设计时，需要重点考虑起重机的易维修性和易保养性。
起重机通用焊接工艺规程
角焊缝质量应符合JB/ZQ\4000. 3中的BK级的规定。
7.2内在质量检查
对重要构件的受拉盖板及腹板受拉部位必须进行射线照相或超声波探伤检验焊缝的内部缺陷。
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通用焊接工艺规程
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1.适用范围
本工艺规程适用于5—32T单主梁门式起重机，5—50T桥式起重机，1—16T电动单梁起重机的焊接。
2.焊接结构用钢板。
起重机用钢板为Q235-X系列钢板。
160—180
22—24
150—170
J422φ5.0
直流反接
200—220
24—26
130—140
资料来源
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3.8当天未用完的焊条、焊剂应返回焊条库，待重新烘烤后方可使用。
4.焊工
焊工应经专门培训合格后，方能担任焊接工作。对担任焊接重要结构的焊工，
必须根据产品技术要求验证合格后才能施焊。
5.焊前准备
5.1焊接必须按要求的坡口型式进行加工与装配，焊前应检查和修正定位焊点；清除坡口附近25mm范围骨的水、铁锈、油污、脏物等，焊接工作必须在拼装检查合格后进行。
起重机桥架的制造工艺
起重机桥架的制造一、起重机箱形主梁制造工艺（一）进厂原材料复检1.入库前应进行质量证明书检查2.实物检查3.理化性能测试（二）主梁、支腿等重要零部件所用的材料的要求：1.A1~A6级起重机，当板厚大于20mm时，钢材牌号应不低于Q235-B；对A7~A8级起重机，钢材牌号应不低于Q235-C。
2.环境温度-20℃~-25℃，或环境温度低于-25℃时，应选用Q235-D或16Mn，且要求在-20℃时的冲击功不小于27J。
3.严禁在低温下使用沸腾钢。
这是因为①沸腾钢脱氧不完全，氧能使钢变脆；②内部杂质较高，成份偏析较大，因而冲击值较低；③冷脆倾向和时效敏感性较大；④焊接性较差。
（五）钢材预处理热轧钢材表面通常有一层氧化皮，呈灰黑色，覆盖于钢材表面，应进行除锈喷丸等预处理，并进行防锈处理。
通常采用的防锈底漆有703环氧脂铁红和无机硅酸锌底漆等。
锈是一种有氧化物和水分子的物质。
锈和氧化物的危害有减弱结构件的承载能力，降低结构的涂漆质量，影响乙块火焰切割和焊接质量等。
（四）主梁的拼接与组装1.盖板与腹板的拼接2.腹板下料主梁成拱最常用的方法是腹板下料成拱法。
腹板的拱形可采用二次抛物线形或正弦曲线形。
腹板上拱值规定为0.9～1.4S/1000，考虑气割、焊接电流、焊接速度、操作者技术程度等因素影响，多取 1.4S/1000。
腹板下料有三种方法：（1）腹板拱度曲线直接号料法（2）样板号料法3.盖板、腹板对接焊缝焊接（1）开坡口盖板、腹板对接焊缝要求焊透，采取开坡口的方法，以增加熔深。
板厚δ时就要开坡口。
mm>6（2）板件拼接间隙和定位焊①板件拼接间隙过大，焊接时易产生烧穿、焊缝成形不佳的缺陷，同时焊接变形也较大。
②定位焊的技术要求盖板、腹板定位焊前要检查一下板边的直线度和预拱值，可用拉粉线或钢丝线测量。
定位焊焊肉要比正式焊缝小，焊缝质量同正式焊缝，不得存在夹渣、裂纹、未焊透等缺陷，定位焊的间距，在根据拼接钢板定型的条件凭经验确定，通常长为20～40mm焊缝，间距在70～150mm范围内。
浅谈大型桥式起重机的主梁制造与焊接工艺
主梁 上拱度 厂一（． ～１４Ｌ／ ０ 。式 中 ， ａ ０９ ． ） １００ Ｌ 为起 重 机 跨度 。腹 板 的波 浪 度 ， １１ 平 尺 检 查 ， 以 Ｉ Ｔ 在 离上翼缘 板 Ｈ／ Ｓ以内的区域 不大于 ０ ７ ， ． 其余 区 域 不大 于 １２ 。其 中 ， 为梁 高 ； ． Ｈ 为腹板厚 。翼缘
制变 形 的焊 接工艺措 施 。
板的波浪度以 １ 平尺检查不大于 ３ｍ 横筋板 ｍ ｍ，
２ 主梁的结构特点及工艺要求
２ １ 主梁结构 及特 点 ．
之 间不大 于 ８ｍｍＬ 。 ２ ｊ
本 文研究 的主梁 为 梯 形 双 梁结 构 （ １ ， 长 图 ）全 ７．８ｍ， ７６ 跨度 ７ 重 ４０ｔ 右 。为 了利 于减 轻 ２ｍ， ０ 左 自重 ， 缘板及 腹板 在 长度 和 高 度方 向上采 用 不 同 翼 厚 度 的板 厚 。主 梁 沿 长 度 方 向 由 ２个 梯 形 双 梁组 成， 以主梁 的 中心 向两 侧 近似 对 称 分 布 。主梁 顶 面 设 有 ４根轨道 ， 小车轨 道用轨 道压板 固定在 主梁上 。
５ ０
桥梁检测与加 固
２１ ０ ０年第 １ 期
浅 谈 大型 桥 式起 重 机 的主梁 制造 与焊 接 工 艺
汪 文雄 ， 范 杰
（ 武桥重工集 团股份有限公司 ， 湖北 武汉 ４０ ５） ３ Ｏ ０
摘
要： 介绍工程机械 中大 型主梁的结构及制作特点 ，
困难 。大 部 分 加 劲 板 、 杆 集 中在 上 部 ， 分 布 较 撑 且
该 主梁箱 内结构 复杂 ， 接量大 ， 焊 焊接 变形不 易
３ 主梁制作工艺
起重机焊接结构件制造工艺设计规范流程
一、材料预处理1、原材料装卸货和转移时必须采用专用吊具：配备吊梁的专用吊卡、夹鉗、板钩或者磁铁。
在任何情况下都禁止钢丝绳直接接触钢板进行吊运。
原材料水平或者垂直码(堆)放时必须垫实靠牢，使其处于不受力的自然状态。
暂缓不用的原材料须采取有效的防护措施，远离热源和潮湿处搁置，并用明显记号标明材质和规格型号。
2、所有钢板、重要部位的型材以及氧化锈蚀较重的型材须进行双面抛丸、喷沙或者喷丸处理，使其金属表面呈均匀的近白色。
表面处理完毕后即将喷刷薄层(干燥时间不得超过4min ) 的硅酸锌防锈底漆。
禁止使用在气割和焊接过程中会释放出对人体有害气体的防锈油漆。
3、小吨位起重机主梁用钢板优先选用卷板，卷板在开卷矫平机上矫平。
4、钢板厚度6≤14mm、1m 波浪度＞3mm 和厚度6＞14mm、1m 波浪度＞ 2mm 的板材必须进行矫正整形处理。
整形方法为：机床整形或者人工冷作整形。
人工整形时禁止直接锤击原材料，必须在其上垫6＞8mm 的击打垫板。
不允许火焰整形。
5、型材的初始弯曲程度为： 1m 直线度＞ 1mm 的必须进行矫直处理。
矫直方法为：型钢矫直机滚压或者油压机顶压。
较大规格型材在征得质量负责人允许后允许火焰矫直。
6、润滑和液压油路的钢管进行酸洗处理。
处理后即将在管外壁喷刷防锈底漆，漆后油封二口以防止内壁再次氧化。
有色金属管和橡胶管须经压风吹净其内壁，然后封堵二口待用。
二、原材料下料1、创造负责人须对采购部门提出钢板供应尺寸(主要针对主梁腹板)的要求，以达到科学合理的拼料。
在选择原材料下料时，起重机桥架用材处于最优先地位，以做到主梁、端梁上的钢板拼接焊缝离主梁中心越远越好、焊缝数量越少越好。
2、原材料下料必须有整体下料的概念，主梁、端梁、走台、小车架要统筹考虑，画好经讨论的排料图再行下料。
下料规则为：先下大料再下小料，先大再小先长后短相互套料，使整台行车的材料利用率达到 95％以上。
3、厚度6≤12mm 的钢板用剪床进行直线形下料。
桥式起重机主梁
桥式起重机设计说明书姓名：高伟学院：材料科学与工程学院专业班级：材料成型及控制工程0703班指导教师：王勇日期：2011年1月前言在日新月异的社会中，随着生产的发展忽然科学技术的进步，焊接已成为一门独立的学科，并广泛应用于宇航空、核工业、造船、建筑及机械制造等部门，在我国的国民经济发展中，尤其是制造业的发展中，焊接技术是一门不可缺少的加工手段。
据有关资料介绍，全世界的钢铁产业中约有50%左右时通过焊接加工有原材料变成产品的。
目前许多焊接作业已经机械化、自动化、数控、人工智能化等很多高新技术。
本书主要对桥式起重机中箱型梁的制造过程做了详细说明，由于书中遵循的是广泛通用的大起重量的桥式起重机的制造及设计原则，因此在设计专用起重机时不能完全采用本书的设计原则及数据，又因参考文献比较久远及涉及作者的经验有限，对于本书的一些缺点及不足，还望读者批评指正。
本书具体描述了跨度19米，起重32t的通用桥式起重机箱型主梁的设计及生产过程，并对车间做了简单的设计，在张红霞老师和王勇老师的指导下，同时得到同组人员的大力协作，再次表示感谢。
经验有限，缺点和错误在所难免，恳请读者批评指正。
二〇一一年一月十八日目录前言课程设计任务书第一章箱型梁式桥架结构的构造及尺寸----------------------1 第二章主梁的制造工艺过程--------------------------------13 第三章焊接车间的设计------------------------------------26 第四章焊接工艺卡----------------------------------------30 第五章结束语及相关参考文献------------------------------41第一章设计过程箱型梁式桥架结构的构造及尺寸㈠桥架的总体构造①箱型梁式桥架结构是有两根主梁和两根端梁组成的。
㈡桥式起重机由桥架和起重小车两大部分组成，桥架两端通过运行装置，直接支撑在高架轨道上，沿轨纵向运行，其中小车沿在桥架主梁上的小车轨道横向运行。
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桥式起重机主梁制造工艺与焊接工艺设计报告团队成员：..................................................专业班级：...............指导教师：....................1前言桥式起重机是横架于车间、仓库和料场上空进行物料吊运的起重设备。
由于它的两端坐落在高大的水泥柱或者金属支架上，形状似桥。
桥式起重机的桥架沿铺设在两侧高架上的轨道纵向运行，可以充分利用桥架下面的空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。
在室内外工矿企业、钢铁化工、铁路交通、港口码头以及物流周转等部门和场所均得到广泛的运用，是使用范围最广、数量最多的一种起重机械。
本文主要介绍了跨度21m,起重量50t 的通用桥式起重机箱型梁的设计生产过程。
所选用的钢材为Q345。
2桥梁的总体结构主梁为双梁模型，结构简图如下：主梁 主梁是桥式起重机桥架中主要受力元件，由左右两块腹板，上下两块盖板以及若干大、小隔板及加强筋板组成。
主要技术要求有：主梁上拱度：当受载后，可抵消按主梁刚度条件产生的下挠变形，避免承载小车爬坡。
主梁旁变：在制造桥架时，走台侧焊后有拉深残余应力，当运输及使用过程中残余应力释放后，导致两主梁向内旁弯；而且主梁在水平惯性载荷作用下，按刚度条件允许有一定侧向弯曲，两者叠加会造成大弯曲变形。
腹板波浪变形：受压区07.0δ<，受拉区02.1δ<，规定较低的波浪变形对于提高起重机的稳定性和寿命是有利的。
上盖板水平度250/b c ≤，腹板垂直度250/0h h ≤，b 为盖板宽度，h0为上下盖板之间的高度。
端梁 端梁是桥式起重机桥架组成部分之一，一般采用箱型结构，并在水平面内与主梁刚性连接，端梁按受载情况可分下述两类：（1）、端梁受有主梁的最大支承压力，即端梁上作用有垂直载荷。
（2）、端梁没有垂直载荷，端梁只起联系主梁的作用。
3主梁的尺寸及校核主梁截面图：尺寸：一、箱型主梁截面的主要几何尺寸 起重机的跨度L L=S －b 式中：S=21m ；b=1500mm(无通道)； b=2000mm(有通道)；L=19.5m 中部高度h 101161→=L h 即：1212mm ≤h ≤1950mm h=1300mm端梁连接处高度h 1 h h 5.01==1h 650mm梯形高度C C=(0.1～0.2)L C=2.925m 端梁宽度C0 C0=288.5mmC0=288.5mm 腹板的壁间距b 00.2~5.1601~50100=≥b hL bb0=800mm腹板厚度δ0 m m 60=δδ0=6mm 盖板宽度bmm b b )20(200++=δb=852mm大隔板间距a 大 靠近端梁处a 大｀=h=1300mm 梁中处a 大=1.5h=1950mma 大｀=h=1300mma 大=1.5h=1950mm 小隔板高度h 232h h =h2=433.3mm小隔板间距a 小 靠近端梁处a 小｀=0.5h= 650mm 梁中处a 小=0.5h=650mm a 小｀=0.5h= 650mm a 小=0.5h=650mm 纵向加筋角钢h3h h 25.03=h3=325mm盖板厚1δ 2δ 根据实际情况确定盖板厚1δ 2δ1δ=2δ=10mm主梁的受力分析（1）载荷的计算a) 由活动载荷引起的弯矩和剪力的计算：设小车轮距m b 21=，则m b 121=当活动载荷21P P =，即小车自重和起重载荷作用在一个主梁上的两个车轮的轮压相同，其合力在21b 处，合力t Gq G K P P R II x II 35.3225.622.2221=+=ψ+=+=进行受力分析可知：∑=0F ∑=0BM则LRb x L F A )2(1--=对LRb x L F A )2(1--=进行求导，则L R F A -='\，即A F 为减函数，则有 当10b L x -〈〈时，.5170〈〈x 即，则有 当0=x 时t L R b x L 69.305.1935.32)15.19()2(F Q 1A max=⨯-=--==活对LRx b x L x F A )2(1--=进行求导，则有)22(1\x b L L R F A --='小车自重 2t 2t 桥梁自重11t11t载荷组合II主梁载荷小车载荷起重载荷t G K q II 1.12111.1=⨯= t Gx K II 2.221.1=⨯= t G q II 5.625025.1=⨯=ψ当4b 21-=L x 时，即25.94225.194b 21=-=-=L x ，x F A 取得极大值，所以 m t L Rx b x L ⋅=⨯⨯--=--==95.1415.1925.935.32)125.95.19()2(x F M 1A max 活同理，当L x b L 〈〈-1时，即17.5<x<19.5当x=17.5时，t L R x L 6.615.19235.32).5175.19(2)(Q max =⨯⨯-=-=活m t L Rx x L ⋅=⨯⨯⨯-=-==17.2925.195.1735.32)5.175.19(2)(x F M A max 活b) 由固定荷载引起的弯矩和剪力的计算：均布荷载，如图所示：距支点A 距离为x 的截面上的固定均布载荷引起的剪力和弯矩分别为t G K qL F F q II B A 05.62111.122=⨯==== m N L G K q q II 6205.05.19111.1=⨯==当x=0时 t 05.6qx -F Q A max ==均2qx -x F M 2A =均，对其进行求导，qx -F A \='均M 令0\='均M ，则x=9.75m ，此时均M 取得最大值，即m t ⋅=⨯-⨯==49.29275.90.620575.905.62qx -x F M 22A max 均 通过对剪力图和弯矩图的分析得出垂直方向的最大剪力和弯矩由于活动载荷和均布载荷引起的最大剪力都是在X=0处产生 所以:Q ⊥max =Q 活max + Q 均max =30.69t+6.05t=36.74t由于活动载荷和均布载荷引起的最大弯矩不在同一处产生，所以不能直接加减求得 故：M ⊥max =2(L-x-b 1/2)Rx /L -q.x ^2/2、M ⊥max '=0 x=(2RL-b 1)/(4R+q.L)=8.46m故在x=8.46m 处取得最大弯矩M ⊥max =259.62t ·m计算水平方向的弯矩时，可以认为桥架是一个超静定刚架结构，最大弯矩为)23(24)21(42maxγγl l q l l F M sh sh sh -+-= 其中'233*38yy gJ J K B c l ++=γ可简化计算，令 Q shmax =0.1 Q ⊥max =3.674tM shmax=0.1 M ⊥max =25.962t ·m（2）强度的计算尺寸确定后惯性矩的 计算4233210131300009186.02102128010852210852122128062121)22(2122)2(121m h b b h I x =⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=+++=δδδδ442332000030031003525.0)26800(6128026128061852102121]2/)[(2122)2(121m mm b h h b I Y =+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=+++=δδδδ 3301413.0650.0009186.02m m h I W x x === 33008275.0426.0003525.02/m m b I W y y=== 由max max sh M M 和⊥产生的主梁跨中截面的正应力分别为MPa W M x 74.18301413.062.259max ===⊥⊥σ M P aW M y sh sh 374.31008275.0962.25max max ===σ 故水平和垂直弯矩同时作用时，在主梁上下盖中引起最大正应力为MPa sh 114.215374.3174.183max =+=+=⊥σσσ经过查参考资料《优质碳素结构钢》-低碳合金钢的力学性能和对比，取Q345比较合适，则许用应力为：Mpa Mpa s114.2152305.13455.1][=>===σσσ故选用Q345钢，强度符合要求。
主梁的最大剪应力截面的剪应力为kN kg N Q Q Q sh 232.369101000674.374.3622max max max 22=⨯⨯+==+⊥主梁截面最大剪应力在腹板中部，0max 2*m ax δτxd I S Q =1h =650mmmm h h 6301026502110=⨯-=-='δ主梁端部截面对x 轴的静矩为310111011003322.02106301085241026506)102650()2(422)2(2m h b h h S =+⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯-=+'+-⨯-=δδδδδ 主梁端部截面对x 轴的惯性矩44233210131300001995.0)5315(108522108526163062121)22(2122)2(121m mm h b b h I xd =+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=+'++'=δδδδ 对于Q345钢，Mpa 79.13232303][][===στ故0max 2*m ax δτxd I S Q =][236.5110006.02001995.0003322.010232.36963τ<=⨯⨯⨯⨯⨯=MPa 故选用Q345钢为安全。
经过校核和比较，选Q345钢比较合适。
（3）主梁稳定性的计算i. 整体稳定性问题由于10625.1800/1300/0<==b h ；65375.24800/19500/0<==b L ，故可以不考虑整体失稳问题。
ii. 局部稳定性问题由于3.2136/1280/00==δh ，由于240/16000<<δh ，需设置纵向加筋一根，布置在距上盖板325mm 处。
（4）梁的挠度的计算梁的最大挠度f 为额定载荷在主梁距A 端8.46m 处产生的挠度：()()[]2223345.196)5.19(224x x L LEI x Fx x L Lx x EI q f xx ----++-=其中x=8.46m()()()[]7001743126.2646.85.1946.85.19009186.01025.19646.85.1946.81035.3246.85.1946.85.19246.8009186.010*******.022211433411<==---⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯=L f mm f 故符合要求。