盖梁支架计算(优.选)
盖梁施工支架计算
盖梁支架支承体系施工方案计算书本标段内桥梁共7座，其中墩柱顶设置盖梁的桥梁有：大岗沥大桥、冲涌中桥、规划一路跨线桥，拟采用满堂支架的方案进行盖梁施工。
见图：盖梁满堂支架体系计算：取大岗沥大桥体积最大的盖梁：B、C、D类桥墩位盖梁为例计算，该类盖梁宽2.0m，高度2.0m，长度17.44m，两墩柱间跨度8.0m，为异型截面盖梁，砼等级为C40，体积57.1m3，比重为26KN/m3。
模板侧模采用大块定型组合钢模，钢模性能能满足盖梁施工要求，重量以70kg/m2计算。
盖梁施工支撑体系从上至下依次为：两层方木、顶托、碗扣件、垫木，支承地基为沥青或砼路面。
支架采用碗扣件搭设，拟立杆纵横向间距0.6*0.6m，步距1.2m。
则计算17.44长*2.0m宽盖梁共需立杆：17.44/0.6=30排，每排4根。
考虑施工条件，立杆排数增加至33排，每排6根。
①盖梁自重：2.0m*26 KN/m=52.0 KN/m2②模板、支架荷载：2.5 KN/m2③其他荷载冲击荷载： 2.0 KN/m2人员、机具荷载： 1.0 KN/m2振动荷载： 2.0 KN/m21、根据路桥施工计算手册，荷载组合：q=恒载*1.2+活载*1.4=（52.0+2.5）*1.2+(2.0+1.0+2.0)*1.4=72.4 KN/m2。
2、钢模底肋木与支撑方木受力计算肋木采用10*10cm的木条，中心间距0.25m，跨径0.6m；支撑方木采用10*15cm的木条，中心间距0.6m，跨径0.6m；A、肋木肋木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.25m=18.1 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=18.1 KN/m*（0.6m）2/8=0.8145 KN/m需要肋木截面模量：W=M/1.2[δ]= 0.8145 KN/m/(1.2*12*103)=5.656*10-5m3肋木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=5.8cm实际采用h=10cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.1m）3/12=8.33*10-6m4f =5qL4/384EI=5*18.4 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*8.33*10-6)=0.366*10-3m=0.43mm<L/400=1.5mm，符合要求！B、肋木下支撑方木支撑方木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.6m=43.44 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=43.44 KN/m*（0.6m）2/8=1.9548 KN/m需要支撑方木截面模量：W=M/1.2[δ]= 1.9548 KN/m/(1.2*12*103)=1.3575*10-4m3支撑方木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=0.09024m=9.024cm实际采用h=15cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.15m）3/12=2.8125*10-5m4f =5qL4/384EI=5*43.44 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*2.8125*10-5)=0.261*10-3m=0.261mm<L/400=1.5mm，符合要求！3、支架立柱受力计算每根碗扣脚手架立柱承受荷载N=72.4 KN/m2*0.6m*0.6m=26.064KN因立杆步距为1.2m，可知每根立杆的容许荷载[N]=40 KN/根N<[N]，满足要求！4、支架立杆强度验算δ=N/A=26.064*103N/489mm2=53.3Mpa<钢管抗弯设计值205Mpa满足要求5、立杆稳定性验算立杆长细比λ=（k+a）/I=88.7,查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008，可知φ=0.593N/ΦA=26.064KN/(0.593*489mm2)=89.86 Mpa<[δ]=205Mpa满足要求！6、支架地基承载力计算根据现场实际情况，地基为沥青路面或砼时，采用碗扣脚手架。
盖梁支架简算
盖梁无落地支撑架检算一、支架图二、盖梁纵向担架检算 1、荷载计算；盖梁参数：取本标段竹下大桥2#墩盖梁（最大）作为简算范例，其余盖梁根据此方法简算盖梁长12.5m ，宽2.3m ，高1.69m ，盖梁C30砼45.2m3，钢筋8604.3Kg 。
盖梁重： G= 1166.3KN ；（砼容重取2390Kg/m 3） 模板及及其它类型支撑钢总重约：G=150K N ；分项系数取1.2，则两根工字钢承受的静载重量为g1=1346.3KN 风荷载及其它荷载取G=10KN ；振捣砼取2KN/m 2，总计28.75m 2，则为57.5KN ；振捣取分项系数取 1.4；则两根工字钢承受的动荷载为g2=（57.5+10）×1.4=94.5KN ；则两根工字钢承受的均布荷载横担槽钢q=（g1+g2）/L=（1346.3+94.5）/12. 5=117KN/m （取118 KN/m ），其中L 为工字钢有效使用长度12. 5m ，工字钢长14m 。
集中荷载主要为振动棒及人为活动产生的荷载，取20KN 。
模型建立；单根Ⅰ50a 工字钢承受的均布荷载为58KN/m ，集中荷载为10KN 。
则单根工字钢的受力模型如下图：剪力图盖 梁工字钢受力图2、计算；最大弯矩：Mx=qLx/2[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]+G* L/4其中q=59KN/m ，L=7.8m ，a=2.35m ，x=6.25m （各参数皆取盖梁长度范围内最不利荷载），G-为集中荷载则Mx=59×7.8×6.25/2×[(1-2.35/6.25)（1+2×2.35/7.8）-6.25/7.8]+10×7.8/4 =1438.125×（0.624×1.603-0.801）+19.5KN=306.08KN.m最大剪力：Qmax=(59*12.5+10)/2=373.75KN4、材料选择采用一边一根工字钢。
天宝特大桥盖梁支架计算45a
沈海高速复线漳州段A2标天宝特大桥盖梁支架计算书编制：审核：中铁电气化局集团有限公司沈海复线高速漳州段A2标项目经理部二〇一一年四月十八日天宝特大桥盖梁支架计算书（工字钢主梁承重）一、施工方法根据施工现场实际情况，结合我部以往施工经验，考虑我部现有施工设备特别是模板、起吊设备等实际情况，我部盖梁施工将采用横穿钢棒法。
在墩柱施工时预埋φ160mm 纵向孔洞，拆模后穿入φ150mm 碳结钢棒，在其上搭I45a 工字钢做为主支承梁，上铺I14工字钢做横梁，间距50cm。
二、主支承梁计算1、荷载计算：①盖梁自重荷载q1q=γBH=26KN/m3×2.3m×2.1m=125.58KN/m 换算到每根主支撑梁得均布荷载q1=P1/4=31.40KN/m；②模板:模板荷载，按100kg/m2计算，根据设计图得，盖梁模板为71.35m2，换算到每根主支撑梁得均布荷载q2=100×10×71.35/1000/15.6/4=1.14 KN/m③施工荷载（人员、机具、材料、其它临时荷载）:施工荷载按3.5KN/m2取，换算到每根主支撑梁得均布荷载q3=3.5×2.3/4=2.01KN/m④振动荷载：按2KN/m2计取，换算到每根主支撑梁得均布荷载q4=2×2.3/4=1.15KN/m⑤ 45a工字钢自重q5=80.4×10/1000=0.804KN/m⑥分配梁自重荷载分配横梁采用14号工字钢，间距50cm，按均布荷载考虑。
换算到每根主支撑梁分配横梁自重荷载q6=1/0.5×20.5×3.3×10/1000/4=0.338 KN/m。
2、荷载组合：q a=q1+q2+q3+q4+q5+q6=31.40+1.14+2.01+1.15+0.804+0.338=36.842KN/m q b=q3+q5=2.01+0.804=2.814KN/m3、计算简图：计算简图如下图所示，标注尺寸单位为cm 。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1） 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1. 抱箍承受的垂直力：①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T②底模、侧模重底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：KN T T 5.67005.6721.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。
加抱箍自重0.305T 为67.355T 。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×dtc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.d －螺栓外径 PC －螺栓拉力tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432建议施工时取其中值：m KN .6961.029432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：m T /024.986.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 29.024T/m 2[123.1 8.65m 3.1XX1.5m贝雷架截面惯性矩： 0.687mIx ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12＝1554＋296208＝297762cm 2cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计算偏安全）MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算1、受力如图下图，9.755T 0.1794T/m 2抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.7551宽：1.3＋0.12＝1.42m②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2风载体系数：方型为K1＝1.3风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T风力重心高1.8m/2＝0.9m，风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m安全系数6.926/4.941＝1.40可4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
盖梁支架计算
盖梁支架设计计算书目录1 编制依据 ............................................................ - 1 -2 设计计算参数......................................................... - 1 -3 盖梁支架简介......................................................... - 1 -4 结构计算 ............................................................ - 1 -4.1分配梁计算 (2)4.2承重梁计算 (2)4.3钢管立柱计算 (3)6 总结 ................................................................ - 3 -1 编制依据2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—20043、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－20114、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》J1325-20115、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2 设计计算参数1、钢筋混凝土重度26kN/m3；2、模板单位重量1.5kN/m2，施工荷载1.5kN/m2；3、荷载组合：1.2恒载＋1.4活载；4、材料性能参数如下表。
材料性能参数表3 盖梁支架简介盖梁长9m，凸字型截面，截面总宽3m，总高3.3m，上层截面为1.2x1.8m，下层截面为3x1.5m，墩身尺寸为2.2x1.4m。
盖梁根部截面积A1=6.66m2，端头截面积A2=4.86m2，根部扣除墩身支承后截面积A3=2.4m2。
盖梁支架为梁柱式支架形式，墩柱四周设置4根υ530x8mm钢管立柱，间距4.5m，承重梁为2I40工钢，分配梁为I27工钢，间距50cm。
盖梁支架验算过程
（1）高度为2.8m 盖梁满堂支架验算小横杆0.6m ；大横杆0.9m ；立杆步距1.2m ；顶托上主梁为I10工字钢；次梁为9cm ×9cm 方木满铺（间距20cm)； 模板为12mm 木模。
支架结构验算内容支架结构验算包括：胶合板、次楞（方木）、主楞（I 10工字钢）、碗扣支架、基础材料参数：12mm 胶合板（木胶合板）：（取模板规格b=1000mm 、h=12mm ）32246/cm bh W ==434.1412/cm bh I ==弹性模量：E=9350N/mm ²（露天条件，需乘以0.85） 静弯曲强度：fm=16N/mm ²（露天条件，需乘以0.9） fv=1.4N/mm ²(抗剪强度）为模板跨度）（允许挠度l l f ,400/][= 9cm×9cm 方木（TC13-B ）：325.1216/cm bh W ==4375.54612/cm bh I ==E=9350N/mm ²（露天条件，需乘以0.85）fm=13N/mm ²(抗弯强度）（露天条件，需乘以0.9）fc=10N/mm ²(抗压强度）fv=1.4N/mm ²(抗剪强度）为模板跨度）（允许挠度l l f ,400/][=I10工字钢：（Q235钢，厚度或直径小于16mm ）f=215N/mm ²(抗拉、抗压、抗弯强度）fv=125N/mm ²（抗剪强度）截面积=14.3cm ²，质量=11.2Kg/m ，（轴惯性矩）4245cm I x = 截面模量）(493cm W x = （回转半径）cm i x 14.4= cm S I x 69.8/x =（弹性模量）25/102mm N E ⨯=碗扣脚手架：（A =48mm,t=3.5mm ）f=205N/mm ²(抗拉、抗压、抗弯强度）fv=125N/mm ²（抗剪强度）（轴惯性矩）419.12cm I x = 截面模量）(08.53cm W x = （回转半径）cm i x 58.1= （弹性模量）25/1006.2mm N E ⨯=（截面积）289.4cm A =胶合板+方木自重g=0.30KN/㎡1可变 荷载：（1）施工人员及设备荷载标准值：计算模板时：21/5.2m KN Q K = 再用 KN Q K 5.21=进行验算，比较两者所得弯矩取较大值；计算方木时：21/5.2m KN Q K = 再用 KN Q K 5.21=进行验算，比较两者所得弯矩取较大值；计算工字钢（主楞）时：21/5.1m KN Q K =计算立柱时： 21/0.1m KN Q K =（2）振捣混凝土时产生的荷载标准值k Q 2:对水平面模板采用 2KN/㎡对垂直面模板采用： 4KN/㎡（3）倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值k Q 3： 溜槽、串筒或导管 2KN/㎡风荷载标准值k ω：07.0ωμμωs z k =k ω：风荷载标准值z μ：1.14，风压高度变化系数s μ：1.3，风荷载体型系数0ω：0.45KN/㎡，基本风压值（1）模板及支架自重标准值k G 1计算方木时k G 1=0.3KN/㎡计算工字钢时k G 1=0.292KN/m计算碗扣架时k G 1=1.88KN（2）新浇混凝土自重标准值k G 2（3）钢筋自重标准值k G 3k G 2+k G 3=72.8KN/㎡（4）新浇混凝土作用于侧模的侧压力标准值k G 4结构验算：模板验算方木间距20cm ，计算跨径为15.8cm ，m KN q g g /82.964.12.11=+=m KN l g M ∙=⨯==242.010158.082.96102211 以集中力F=1.5KN 进行验算M KN PL M ∙=⨯==059.04158.05.14 236/08.10102410242.0mm N W M =⨯⨯==σ<16×0.9=14.4N/mm ² KN l g Q 65.72158.082.96211=⨯== 2/96.012100027650323mm N A F =⨯⨯⨯==τ<1.4N/mm ² mm EI l g f 35.0104.141035.912810158.082.961288934411=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-<0.5mm次楞为9cm ×9cm 方木；间距0.2m ；起支撑作用的主楞间距0.6m ； m KN g /36.192.0)5.64.11.732.1(2=⨯⨯+⨯=325.1216/cm bh W ==4375.54612/cm bh I ==E=9350N/mm ²（露天条件，需乘以0.85）fm=13N/mm ²(抗弯强度）（露天条件，需乘以0.9）fc=10N/mm ²(抗压强度）fv=1.4N/mm ²(抗剪强度）为模板跨度）（允许挠度l l f ,400/][=m KN ql M ∙=⨯==87.086.036.19822 以集中力F=1.5KN 进行验算M KN PL M ∙=⨯==225.046.05.14 236/16.7105.1211087.0mm N W M =⨯⨯==σ<13×0.9=11.7N/mm ² KN l g Q 809.526.036.19222=⨯== 2/09.1909025809323mm N A F =⨯⨯⨯==τ<1.4N/mm ² mm EI l g f 64.01075.5461035.9384106.036.19538458934411=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-<mm l 5.1400=主楞验算主楞为I10工字钢；间距0.6m ；起支撑作用的顶托间距0.9m ；（Q235钢，厚度或直径小于16mm ）f=215N/mm ²(抗拉、抗压、抗弯强度）fv=125N/mm ²（抗剪强度）截面积=14.3cm ²，质量=11.2Kg/m ，（轴惯性矩）4245cm I x = 截面模量）(493cm W x = （回转半径）cm i x 14.4= cm S I x 69.8/x =（弹性模量）25/1006.2mm N E ⨯=m KN g /36.57112.06.0]5.54.11.732.1[3=+⨯⨯+⨯=m KN l g M /8.589.036.5782233=⨯== 236/37.1181049108.5mm N W M =⨯⨯==σ KN Q 812.2529.036.57=⨯= 2max ,/0.669.8615.425812mm N I S d F I S d F x x s z z s =⨯=⨯=⨯=*τ ==EIql f 384540.97mm mm l f 25.2400][== 碗扣架立柱验算立柱采用Ф48×3.5mm ，立柱截面面积A=489mm 2，立柱截面回转半径i=15.8mm ，立柱截面抵抗矩W=5.08cm 3，立柱惯性矩I=12.19cm 4截面立柱抗压强度设计值[f]=205N/mm 2，弹性模量E=2.06×105N/mm 2。
盖梁支架计算书
计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。
主梁：双拼40工字钢，长度为19m。
立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。
2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。
单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。
盖梁支架计算书
满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。
1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架 重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、 设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。
简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。
立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。
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盖梁支架计算根据图纸设计，虎石台桥墩柱为1.2×1.2m 方柱，墩柱高度3.2～6.4m ，盖梁最大高度1.6m ，底部宽度1.2m ，顶部宽度1.9m 。
该桥地面平坦，具备搭设满堂支架施工盖梁条件，盖梁施工采用满堂支架，底部压路机碾压后铺设木板，搭设φ48×3.5mm 碗扣式钢管支架，盖梁底部采用木模，侧模采用定制钢模板。
1、模板及支架盖梁底部搭设满堂支架，碗扣式支架，底部采用底托调平，底托支撑在木板上，顶部采用顶托，顶托上部铺设横向15×15cm 的方木，上部纵向铺设10cm ×10cm 方木和15mm 厚胶合板；盖梁侧模采用定型钢模板。
底模采用20mm 厚胶合板，内楞为100×100mm 方木，净距250mm ，外楞为150×150mm 方木，枋木下为Φ48×3.5碗扣式钢管支架，中心间距为600×600mm 。
木材抗弯强度设计值为13N/mm 2，方木抗剪按顺纹最大抗剪强度取值1.7N/mm 2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=170N/mm 2；按外露结构考虑，计算允许挠度为L/400。
盖梁按最大截面高度进行验算。
⑴荷载分析振捣混凝土时产生的荷载：4.0 kPa倾倒混凝土时产生的水平荷载：2.0 kPa施工人员荷载：2.5 kPa新浇混凝土荷载：混凝土比重按26KN/m3计算，钢筋混凝土最大厚度1.6m ；新浇混凝土对底部模板压力：83.21.6226q max =⨯⨯==hb γ（KN/m ）底模最大荷载(强度验算)：q1=1.2×83.2+（4+2.5）×1.4=108.94 KN/m底模最大荷载(刚度验算)：q2=1.2×83.2=99.84 KN/m⑵底模验算底模次楞木100mm ×100mm 方木，方木间距250mm ，则20mm 厚胶合板净距150mm 。
取板宽为1900mm模板截面模量Wx=1/6×b ×h2=1/6×1900×202=126666.7mm3惯性矩Ix=1/12×b ×h3=1/12×1900×203=1266666.7mm4模板弹性模量E 木=9500 N/mm2模板截面积A=bh=1900×20=38000 mm2强度验算：按三跨连续梁计算，最大弯矩：68.052.049.8011.010/122=⨯⨯==ql M KN.m)( 7.2666612000196161322mm bh w =⨯⨯== 截面抵抗矩计算：)(23755136800003mm f M W m ===<w=126666.7 (mm3) 强度满足要求。
剪应力验算： .36152.049.8016.0=⨯⨯==ql K v V KN56.020001921000.361323max =⨯⨯⨯⨯==bh v τ N/mm2 2max 2/56.0/4.1mm N mm N f v =>=τ满足要求。
刚度验算：22.012/105.91000248.99677.01003344=⨯⨯⨯⨯⨯==bh EI ql K w W A <400l =0.625(mm)挠度满足要求。
⑶次楞木验算盖梁木模板下100×100mm 方木验算，次楞木间距250mm ；支架顶部主楞木150mm ×150mm 的方木，间距600mm ，底部钢管支撑横向间距0.6m ，纵向间距0.6m 。
次楞木100×100mm 方木，按三跨连续梁计算。
模板截面模量Wx=1/6×b ×h2=1/6×100×1002=166666.7mm3惯性矩Ix=1/12×b ×h3=1/12×100×1003=8333333.3mm4模板弹性模量E 木=9500 N/mm2模板截面积A=bh=100×100=10000 mm2线均布荷载计算，按次楞木受力宽度250mm 计算。
线荷载(强度验算)：F1=q1×0.25=108.94×0.25=27.235 KN/m线荷载(刚度验算)：F2=q2×0.25=99.84×0.25=24.96 KN/m强度验算：按三跨连续梁计算，最大弯矩：98.06.0235.271.010/122=⨯⨯==ql M KN.m截面抵抗矩计算：)(75384139800003mm f M W m ===<w=166666.7 (mm 3) 强度满足要求。
剪应力验算：.896.0235.276.0=⨯⨯==ql K v V KN.4710010*******.89323max =⨯⨯⨯⨯==bh v τ N/mm2 2max 2/47.1/7.1mm N mm N f v =>=τ满足要求。
刚度验算：3.012/105.9100006235.27677.01003344=⨯⨯⨯⨯⨯==bh EI ql K w W A <400l =1.5(mm) 挠度满足要求。
⑷主楞木验算盖梁下主楞木采用150×150mm 方木，下部碗扣式钢管支架横向间距0.6m ，纵向间距0.6m 。
主楞木150×150mm 方木，按三跨连续梁计算。
模板截面模量Wx=1/6×b ×h2=1/6×150×1502=562500 mm3惯性矩Ix=1/12×b ×h3=1/12×150×1503=42187500 mm4模板弹性模量E 木=9500 N/mm2模板截面积A=bh=150×150=22500 mm2线均布荷载计算，按主楞木受力宽度600mm 计算。
线荷载(强度验算)：F1=q1×0.6=108.94×0.6=65.364 KN/m线荷载(刚度验算)：F2=q2×0.6=99.84×0.6=59.904 KN/m强度验算：按三跨连续梁计算，最大弯矩：53.26.0364.651.010/122=⨯⨯==ql M KN.m截面抵抗矩计算：)(1807691323500003mm f M W m ===<w=562500 (mm 3)强度满足要求。
剪应力验算：.5236.0364.656.0=⨯⨯==ql K v V KN.56105150121000.523323max =⨯⨯⨯⨯==bh v τ N/mm2 2max 2/56.1/7.1mm N mm N f v =>=τ满足要求。
刚度验算：31.112/105.9100006904.59677.01003344=⨯⨯⨯⨯⨯==bh EI ql K w W A <400l =1.5(mm) 刚度满足要求。
⑸支架搭设搭设支架前，对地基进行平整夯实，压路机碾压密实，防止基底沉降；底部铺设10×10cm 方木，以确保地基承载力满足施工要求。
支架杆件纵向间距×横向间距×高度为60×60×80cm ，支架立杆底部支承于10cm ×10cm 的方木上，采用φ48×3.5mm 碗扣式钢管支架，钢管底部底托丝杆外露长度不能大于15cm 。
根据盖梁砼结构尺寸，对支架进行强度、刚度和稳定性验算，以保证支架整体稳定。
按最大盖梁高度计算支架：盖梁最大高度1.6m 、宽1.9m ，支架最大高度6.4m 。
单根钢管支架承受荷载分析：单根钢管受力面积为60×60cm ，单根钢管承受最大荷载：.2930.60.694.108a q 1max =⨯⨯==b q (KN)钢管强度和稳定性验算：φ48×3.5mm 钢管，A ＝489 mm 2钢管回转半径： 78.1541484141222221=+=+=d d i （mm ） 立杆支柱受压应力为σ=N/A=39200/489＝80.2（Mpa ）＜170 (MPa), 强度满足要求。
按稳定性计算立杆受压应力为：钢管长细比λ=L/i=800/15.78=51，查表可得稳定系数ϕ=0.863 则稳定强度为：9.29489368.039200=⨯==A N ϕσ（Mpa ） σ≤[σ]=170 Mpa ，稳定性满足要求。
⑹盖梁侧模加固计算盖梁侧模采用钢模板，模板厂家定制。
盖梁砼范围内对应模板上严禁设对拉螺栓，在盖梁顶部以上和底模下设拉杆。
拉杆采用直径16的钢筋，拉杆间距50cm ，拉杆对应位置背枋采用15cm ×15cm 方木。
荷载分析：混凝土比重按26KN/m 3计算;新浇混凝土对模板侧面的压力：vk k t p 2/1210max 22.0γ=h p γ=max 式中：pmax —新浇混凝土对模板的最大侧压力(kpa)；h —为有效压头高度(m)；V —混凝土的浇筑速度（m/h ），取1m/h ；T0—新浇混凝土的初凝时间（h ），按200/(T+15)计算，温度取30度，t0=4.4；K1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1，掺缓凝作用的外加剂时取1.2,取值1；K2—混凝土的坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85，50～90mm 时，取1；110～150时取1.15；坍落度取140mm ，则K2＝1.15。
11.1514.4260.22max ⨯⨯⨯⨯⨯=p ＝28.9 kpah p γ=max =26×1.6=41.6 kpa取小值.928max =p kpa①对拉镙栓计算盖梁底部和顶部设对拉螺栓，盖梁高度1.6m ，拉杆间距80cm ；两排拉杆排距1.7m 。
模板最大侧压力P ＝28.9KN/m 2，对拉螺栓横向间距0.8m ，排距1.7m 。
则拉杆承受的拉力N ＝P ×a ×b ＝28.9×0.8×0.85＝19.65KN ；取直径14mm 的拉杆，承受最大拉力26KN ；满足要求。
②竖向背枋计算竖向背枋采用15×15cm 的方木，拉杆位置设两根方木并排；拉杆排距1.7m ，纵向间距80cm 。
3521008870018.028.98122=⨯⨯==ql M (KN.m) )(11250005010306161322mm bh w =⨯⨯== 截面抵抗矩计算：)(426961383521003mm f M W m ===<w=1125000，强度满足要求。