长青沙大桥0#块托架计算书
软基处理方法
软基处理⽅法软基常见处理办法软基的处治，⼀般常见的有:挤密砂桩，碎⽯桩，粉喷桩，抛⽯挤淤，挖除换填⽚⽯或⼟，袋装砂井、塑料排⽔板，反压护道，⼟⼯布等。
下⾯对本⼯程中运⽤较多的⼏种⽅法做个介绍。
挖除换填碎⽚⽯⽅法：对于深度不太⼤的软基⼯程，在路堤范围内，将需要处理的软⼟挖除，动⼒触探合格后，⽤碎⽚⽯换填，可采⽤分段挖除，分段分层回填的⽅法。
⽤于换填的⽯料强度应不⼩于15Mpa，分层厚度不宜⼤于30cm，⽯料最⼤粒径不应⼤于层厚的2/3，依据规范，分层回填的碎⽚⽯应碾压合格，表⾯⽯块嵌挤紧密⽆松动，⽤镐刨不动，⼀般采⽤激震⼒320kN以上的压路机强震碾压⽆轮迹。
挖出换填⽚⽯处置软基，效果最好，由于完全挖开处理，不会留有隐蔽危害，但是费⽤也较⼤，因此⼀般换填⾄超过地下⽔位30cm即可采⽤回填素⼟的⽅法，所回填的素⼟应满⾜CBR〉8%，低液限，如果有条件设置渗沟、盲沟的话，对于路基的稳定会⼤有好处。
对于较深的软基，挖出换填的话，⼯程量太⼤，可以考虑采⽤粉喷桩。
粉喷桩主要是以粉体物质作⽤加固料和原状⼟进⾏搅拌，经过理化作⽤⽣成具有较⾼强度的混合柱体，以带动整个路堤产⽣⾜够的强度，⼀般采⽤⽔泥作为固化剂，最好⽤32.5级普通硅酸盐⽔泥，要依据施⼯时间选⽤⽔泥初终凝时间合适的⽔泥，防⽌未成型即已凝固的发⽣。
不得使⽤受潮结块的变质⽔泥。
试验室应重点对⽔泥剂量监控，重点保证均匀性。
初期配合⽐对剂量的提供要准确合理，实际上，七天之内，即产⽣主要强度，我们配制了3%~6%的⽔泥剂量试验，发现3%⽔泥⼏乎不能使软泥固结，6%剂量能满⾜要求。
但是室内配⽐不能完全代替施⼯情形，因此应该跟踪检测，应对7天桩监控，1）破去桩头0.3m~0.5m表层⽔泥，进⾏外观检测，主要检测其桩体外观是否圆顺，⽔泥⼟搅拌是否均匀；2）⽤轻便触探仪对开挖出来的桩头进⾏强度检测，根据N10贯⼊10cm的锤击次数或N10的连续贯⼊30cm的锤击次数来判定桩头强度是否合格（可采⽤公式[σ0]=N10*8-20）。
钢桥设计悬索桥.pptx
• 8.3 悬索桥的构造特点 • 主缆 • 编制方法——PS法 避免了钢丝编成钢丝束股的作业从而加快主缆的施工进度，但要求大吨位的起重运输设备和拽拉 设备来搬运钢丝束股。目前多采用61、91、127Φ5左右钢丝，最重可达40吨。
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• 8.3 悬索桥的构造特点 • 主缆的保护
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• 8.1悬索桥概述 • 悬索桥的发展 • 进入二十世纪以来，悬索桥进入了一个朝低高度主梁、高强度材料和大跨径方向发展的阶段，加 劲梁以桁架为主，梁的高跨比在1/150左右。 • 二战后，悬索桥进入了新的发展时期，欧洲各国采用了抗风性能好的薄壁箱形截面加劲梁。
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• 8.1悬索桥概述 • 我国悬索桥的发展 • 汕头海湾大桥 • 西陵长江大桥(主跨900米) • 广东虎门大桥(主跨888米) • 香港青马桥(主跨1377米) • 江阴长江大桥（主跨1385m）
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• 8.1悬索桥概述 • 按锚固形式分 • 地锚式：主缆拉力依靠锚固体传递给地基。 • 自锚式：主缆拉力水平分力直接传递给加劲梁（轴向压力）承受；竖直分力（较小）由端支点承 受。适宜：跨度不大、软土地基、城市桥等。 • 按力学性态分 • 柔性悬索桥 • 刚性悬索桥
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• 8.1悬索桥概述 • 典型的悬索桥
• 截面形状（六角形）
• 尖顶形； • 平顶形； • 方阵式；
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• 8.3 悬索桥的构造特点 • 主缆 • 编制方法——AS法 通过牵引索作来回走动的编丝轮，每次将两根钢丝从一端拉到另一端，待钢丝达到一定数量后 （可达400～500根）编扎成一根索股。钢束股数较少，便于集中锚固，起吊设备轻便；架设主缆 时抗风较弱所需劳动力也较多。
如皋长江大桥通车造型如仙鹤为南通最美陆岛通道
如皋长江大桥通车造型如仙鹤为南通最美陆岛通道
如皋长江大桥通车造型如仙鹤为南通最美陆岛通道
12月8日，江苏省南通市如皋长青沙岛与沿江公路的如皋长江大桥正式通车。
如皋长江大桥为双塔单索面预应力混凝土斜拉桥，采用仙鹤造型，美观又实用。
桥梁总长1046米，总宽为26.5米。
该桥梁是如皋市交通建设史上投入资金最多、建造难度最大、横跨距离最长的桥梁工程。
与长江上数十座已经建成的大桥不同，如皋长江大桥拥有独特的仙鹤造型的主塔。
工程项目经理潘国栋介绍说，这个设计非常巧妙，它既是大桥主体受力结构的一部分，又寓意如皋是一个长寿之乡，同时还为将来桥梁检修时预留通道。
实践科学发展观典型案例一百则（精简版）
实践科学发展观典型案例一百则实践科学发展观典型案例一百则打造沿江经济增长极抢占科学发展制高点——江苏省如皋市沿江大开发实践与启示 2016年9月12日《苏中新跨越》新闻行动采访团记者们踏访了如皋港区站在长青沙南部江堤远眺昔日芦苇荡上拔地而起如港新城和塔吊林立如皋港区们竟有恍若隔世惊叹们清晰记得从如皋城区到长青沙岛先2个多小时凹凸不平乡间公路颠簸然后乘渡船才能小岛而今从新兴如皋港区到中心城区仅需半个小时到张家港仅十几分钟到上海也只要多小时这翻天覆地得益于如皋从2003年开始实施沿江大开发倾力打造沿江经济增长极如皋抢占了科学发展制高点带动了县域经济持续跨越发展在科学发展观下如皋走出了一条经济欠发达地区跨越发展、科学发展、发展康庄大道科学抉择精准定位 2003年2月寒风料峭中微微发青柳枝传递着早春气息天如皋市委常委会议室里常常彻夜灯火通明一次次分析、、论证如皋决策者们疲倦困顿眼神却逐渐明亮从昆山、张家港、江阴等地崛起发展轨迹中们看到了如皋经济社会跨越发展美好前景：在新一轮区域经济竞争中要抢占制高点步入快车道就独有区位优势和资源优势以沿江开发为口打造经济发展新增长极带动区域经济飞速发展如皋市委书记陈惠娟分析说：如皋地处江苏沿江经济带和沿海经济带“T”型交汇处南通接轨上海、融入苏南门户区位优势；48公里江岸线中有17。
2公里深水贴岸、微冲不淤黄金岸线可建万吨级码头30多座可通航5万吨级“三超”巨轮岸线资源优势；沿江地区拥有广阔滩涂和宽深国有土地居民稀少开发成本低廉实施沿江大开发必将给如皋发展赢得新机遇拓展新空间 2003年6月中旬几个月编制富有前瞻性、科学性、实践性沿江开发总体规划出炉并了专家评审如皋在江苏沿江15个县市中个了沿江开发总体规划为科学、有序开发沿江奠定了基础 2003年6月25日江苏省委、省实施沿江开发战略部署给如皋沿江开发送来一股强劲东风坚定了如皋人沿江大开发信心和决心 2005年科学发展观新要求如皋对沿江开发总体规划修编打造“一区三园”：如港新城区、临港产业园、现代物流园、生态养生园；“十一五”期间发展船舶修造及机电配套产业倾力打造世界一流船舶制造基地；长江岸线资源建设综合物流园打造长江中上游进出物资储存、中转基地；发展冶金、电力工业和石油及精细化工；发展高新技术产业还规划了规模中等、功能齐全、为港区建设服务现代城市——如港新城在以后开发进程中如皋沿江飞速发展态势调高标杆2006年以沿江地区为核心对如皋城市建设和产业布局重新了高规划将如皋港区与长江镇合并沿江开发主体功能区范围到长江镇、如城镇和江苏省如皋市经济开发区把整个如皋纳入沿江项目承载范围沿江地区和内陆腹地共开共发互相呼应、互为补充发展格局了沿江地区定位：打造长三角最具竞争力先进制造业基地、长江流域最具活力现代物流基地、上海都市圈最具魅力生态旅游休闲基地、江苏沿江地区最具吸引力滨江新城坚实基础配套要致富先修路2003年以前如皋区位优势和岸线优势并未能转化成与之相生产力关键在于基础设施和功能配套远远发展需求沿江大开发打通沿江交通大动脉 2003年底市委、市作了惊人决定在如城—如皋港—张家港之间修建一条沿江开发黄金大通道这当年财政收入9。
软基处理(工程实例)
软基处理原设计方案及其变更情况设计过程中，业主考虑到该段线路在地方公路网中属次主干线路，远景交通量相对较低，设计年限内的累计当量轴次值不高，故对工程设计方案本着尽量降低工程造价的原则进行，原设计主要技术方案为：1．结构层为：12cm沥青砼面层，30cm5%水泥稳定碎石基层，20cm12%石灰土底基层。
2．全线较少考虑软基处理，仅长青沙大桥接线高填土段4K+750～4K+950，200M 长考虑到粉喷桩处理软基处理。
3．路基填土高度0.8～4.0M，大部分采用矮路基，减轻地基土层应力，施工单位进场后，经试验段施工发现，按设计方案施工，部分路段采用清表后翻晒地表土，掺灰处理方法，地基达不到设计规定的压实度，经对照钻勘资料现场挖深调查，地基土层第一层填土层厚薄不一，填土层薄的地段，因不能起到支撑作用，压应力直接作用于第二层高压缩性亚粘土层，因应力超过土层的容许应力，引起沉降过快，按设计规范该段必须进行软基处理。
针对这种情况，建设单位召集设计单位、监理单位、施工单位，经详细的调查论证，制定了部分段面软基处理方案：（1）增加0K+350-0K+950，3K+100-3K+800段粉喷桩软基处理。
（2）0K+100-0K+350、3K+800-4K+000段抛石挤淤。
（3）保留5KM沿线8个箱涵，9个圆管涵，取消26个圆管涵变更为线外改水工程，保证路基处理的连续线，涵洞基础软基处理采用换填法，挖除淤泥后，换填1M厚的碎石垫层，台后回填碎石土。
4．无软基处理段的路床（80cm）底一层变更为掺灰10%路基处理，主要目的是在土基上形成一层“硬壳层”，作用为：（1）减少传递到以下的软土层的应力，起到应力扩散作用；（2）提高承载力，增大路基的极限填土高度，有利于减小路基沉降。
三、粉喷搅拌桩处理软基1．设计方案中：粉喷桩桩径Φ50cm，桩间距1.5m，水泥用量50Kg/m，桩长12M。
2．粉喷桩处理软基作用机理通过钻进搅拌机械将软土和水泥强制搅拌，利用固化剂（水泥）和软土之间产生一系列物理―化学反应，主要是由水泥中的Cao、SiO2、Al2O3、Fe2O3、SO3等很快与软土中的水发生水化反应生成氢氧化钙、水化硅酸钙、水化铝酸钙及水化铁酸钙等化合物，把大量的自由水以结晶的形式固定下来。
如皋长青沙岛生态旅游概念性规划
温暖湿润，气候舒适，适合休闲度假
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景 观 视 点 现 状 一
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景 观 视 点 现 状 二
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景 观 视 点 现 状 三
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景观现状分析
北部沿江有小型船厂分布，景观视觉受到一定 影响； 东部城镇已成规模，基本设施完善； 西部村庄棋布，农田广袤，水系发达，土壤肥 沃，农业旅游条件基本成熟。
北部江滩面积广阔，已经进行了初步开发，开 始营造湿地景观，资源良好，区位重要； 西部为开阔滩地，地势平坦，无大型建筑物， 仅分布少量临建，交通发达，区位优势明显。 东部为东风滩所在地，杉树成行，银杏成林， 植被茂密，生态系统优良；另有环形水系围绕， 景观独特，色彩丰富，景致富于变化，为品质极 高的自然旅游资源；但区域内道路横平竖直，对 景观的营造及发挥提出了一些挑战； 在临近的东侧地块上，建设有国家乒乓球训练 基地及度假区，一定程度上提升了本区域的旅游 价值。
优势凸现，前景广阔
如皋市有着沿江资源优势、区位交通优 势、产业优势、劳动力优势、服务优势、发展 优势六大优势，在南通市甚至江苏省扮演着经 济和社会发展的重要角色，是一片极富生机、 充满希望的热土。
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宏观区域背景
如皋港区
经济前景光明 本项目所在的如皋港区是如皋市将来发
展的重点区域之一，位于江苏省沿江开发带 上，以“至2010年和2020年，工业总产值分 别达到500亿和1000亿左右”为本区域的发 展目标，现在已经有中国最大的民营造船企 业熔盛重工进驻，开始逐渐形成造船、物流 基地，展现出了良好的发展前景。 新城正在崛起
长青沙距北面的如皋城区 约50公里，距东面的南通市区 约20公里，距上海市崇明岛约 100公里，已经进入上海的1.5 小时都市圈。
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长青沙大桥实施性施工组织设计
长青沙大桥实施性施工组织设计第一章编制依据1、如皋市疏港公路长青沙大桥招标文件；2、交通部现行的各种技术规范，验收标准；3、如皋市疏港公路长青沙大桥设计图纸；4、项目部相关人员对现场的勘察情况；5、业主、项目部对本工程安全、质量、工期的要求。
第二章工程概况长青沙大桥位于如皋市疏港公路上，跨于长江北汊，该桥右半幅的位置现有8M宽老桥一座，需拆除。
为保证施工过程中长青沙岛交通不中断，本桥考虑分两期实施：一期实施东半幅桥，老桥不拆除；二期拆除老桥实施西半幅桥。
全桥长608.28m。
桥面车行道为双向四车道，单向宽11.25米车行道，外侧0.5米防撞护栏，内侧0.75米波形护栏带，两幅上下行桥间距0.5米。
桥梁总宽度25.5米。
主桥上部结构采用3×60+70+2×80+70+60米预应力混凝土连续箱梁，下部主墩采用实体桥墩，交接墩采用双柱式桥墩；引桥上部结构采用30m跨径PC组合箱梁，采用先简支后连续结构，下部结构桥台采用肋板式台，桥墩采用桩柱式墩。
基础均采用钻孔灌注桩基础。
后台接路采用放坡路堤。
第三章施工部署1、施工组织机构、人员机械组合施工组织机构具体见《长青沙大桥项目经理部施工组织机构图》。
根据工程特点及现场需要，长青沙大桥设项目经理1人,项目副经理一人，项目总工1人，专职安全长1人，安全4人，技术5人,质检5人，测量4人，试验3人，桩基施工队一支，桥梁施工队伍二支，具体见附表1 主要管理人员一览表本桥设60m3/h拌合站一座，750强制搅拌机一台，砼输送泵2台，ZL50装载机4辆，CAT320挖掘机2台，30T浮吊2台，100T驳船2艘；桩基施工队负责本桥128根钻孔灌注桩施工，配备GPS-2000回旋钻机8台，钢板桩7套，30T浮吊2台，泥浆船7艘；桥梁一队负责0#台～5#墩除钻孔灌注桩外所有工程项目的施工，配备40m/120T架桥机1台，龙门吊1台，钢板桩3组，菱形挂篮3套，钢筋加工机具5套；桥梁二队负责6#～10#台墩除钻孔灌注桩外所有工程项目的施工，配备钢板桩4组，菱形挂篮4套，钢筋加工机具5套。
浮箱式防撞设施在桥墩防撞设计中的应用
戴世 宏
（ 东南大学建筑设计研究院有限公司 ）
【 摘 要】 本文主要对 长青沙大桥桥 墩防撞设计进行 了研 究，
情况 ，最终决定采用浮箱式防撞设施作为桥墩的防撞方案。 ３ ． １浮 箱式 防撞 设 施 防 撞 机 理 船舶若正对桥 墩撞击 ，橡胶 护舷 首先与桥墩的棱边相接触发生 弹性变形 ，吸收碰撞 能量 ；当与船舶呈一定角度撞 击后，防撞系统 也可方便地转动一定 的角度 ，从而迅速 拨离船舶行驶方向；另外当 船舶与防撞系统撞击 紧密接触 后，防撞 系统箱型截面本身也能承受 较大的撞击力 ，箱型截面 外壳 为弹性复合材 料，其内部填充的耗能 材料 抗剪 强度高 ，缓冲 能力强 。 由于复 合材料 防撞系 统具有 自浮 性、可转动性 、缓冲性 、弹性模 量低等 特点，因此可有效保护桥墩 及船舶不至于局部受损 。 ３ ． ２ 主 墩 防撞 设 施 主墩采用简型 复合材料 防撞 系统，由若干直线段构件与弯头构 件组装而成 ，布置在桥墩 四周 。复合材 料防撞 筒现场 在桥 墩周围通 过粘结与法兰连接相组合的形式 ， 连接成连续光滑的四边形防撞 圈， 防撞系统与桥墩接触实现上下浮动。
情况时有发生 。
一
长青沙大桥桥墩主要具有 以下特 征： （ １ ）长青沙大桥主桥主墩 以自身都具有一定 的抗撞击性 ，可 以 在一定程度上抵挡船只 的撞击 ， 撞击后 不会导致结构 发生大的破坏 。 （ ２ ） 船 只活动范围不局限于通航孔 ，引桥桥 墩存在被失控船只 撞击的可能性，而引桥桥墩结构尺寸较小 ， 自身抗 撞击 能力较差 。 （ ３ ） 桥位 处，水位 常受降水和潮汐的影响，水位 高低 落差较大。 ２ 防 撞 设 施 的作 用及 设 置原 则 国际桥梁 和结构 工程协会 （ Ｉ Ａ Ｂ Ｓ Ｅ ） 将通 常使用 的桥 墩防护 结构 分为五类：防护板系统 、支撑 桩系统、系缆桩保护 、人工 岛或 暗礁 保 护、漂动保护系统 。桥梁 防撞主要设计的用意就是减少 船只撞击 桥 梁所形成的撞击力 ，使撞击 力可 以小于桥梁 中桥墩 的承 受水 平， 从 而对桥梁的整体结构进行保 护，使桥梁更加安全 。桥梁 防撞 设施 可以缓冲船只撞击桥梁产生 的作用力 ，使船 只不可 以直接对桥 墩进 行撞 击，或者是减小船 只撞击 桥梁 所产生的作用力 ，使作 用力低 于 桥墩 的承受力 。防撞设施 的设计，可 以有力地减少甚至是 消耗 船只 撞击桥梁 所产生的作用力，使船舶和桥墩都受到 了最小 的伤害 。 桥梁防撞设施的设计应该严格遵循 以下 的几 点原则 ： （ １ ）当船与桥撞 上时防撞 措施 要既保护桥又保护船 ， 在船 只与 桥梁发生撞 击的过程 中，桥梁 是最 大受害者 ，桥梁会发生更为严重 的破换 ，所 以在设计防撞设施 时应 该尽可能减少桥梁在撞击 中受到 破坏 。同时防撞设施 的设计应考虑对 船舶的保护 ，从而减少船 只在 碰撞过程 中受到的损害 。 （ ２ ）在船 只与桥梁发生撞击 的过程 中，防撞设施适 当的破坏是 能接受 的，但是这份损害应该是容 易进 行修 复的 ，以确保桥梁在二 次撞击时 ，仍有 保护设备。 （ ３ ）防撞 设施本身要 小，竞可 能少 占用甚 至是不 占用航道范 围，必须做 到不影 响航 道的通 航。 （ ４ ）能够适应 水位变化的要求。 （ ５ ）防撞设施从制造 、组装到最终的维修都应该在确保质量 的 前提下 ，选用最 物美价廉和性价 比最高 的材料和 方法，不应要求过 高 的施工条件 以使 总成本 不致 过高。 （ ６ ）不 因防撞 设施产 生新的问题。 ３防撞浮箱 的设计 根据桥墩 防撞 设施的作用及设置原则 ，结合 长青沙大桥的实际
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长青沙大桥0#块托架施工方案中铁十四局集团长青沙大桥项目经理部二OO六年五月三日长青沙大桥0#块托架计算书一、材料选择竹胶合板厚：18 mm，抗弯强度：15 Mpa，弹性模量：5200 Mpa；木楞宽：100 mm，高：150 mm抗弯强度：15 Mpa，抗剪强度：1.3 Mpa，弹性模量：9000 Mpa；I45b工字钢：惯性矩 I=33800 cm4，截面模量 W=1052.2cm3，截面积A=111 cm2，型钢自重:87.135kg/m；钢管支撑：Φ508×6mm螺旋管；二、荷载计算1、箱梁混凝土容重25KN/m3。
2、模板自重外模重量120KN，内模重量20KN，底模竹胶板重量50KN。
3、木楞、型钢的重量由计算程序自动考虑，自重系数1.2。
4、施工荷载按2.5KN/㎡计算。
5、混凝土振捣荷载按1KN/㎡计算。
三、受力计算1、底模（竹胶板）检算底模构造图如下所示由上图可以看出位于箱梁腹板底部的底模板（竹胶板）和木楞的受力情况为最不利受力状态，需进行检算。
底模检算时按三跨连续梁检算，梁宽取1.0m 。
恒荷载标准值 qk1=4.5×25×1.0=112.5(kN/m) 恒荷载设计值 q1=1.2×112.5=135(kN/m) 活荷载标准值 qk2=2.5×1.0+1×1.0=3.5(kN/m) 活荷载设计值 q2=1.4×3.5=4.9(kN/m) 荷载设计值q=135+4.9=139.9(kN/m)弯矩： M=0.56KN ·m（满足强度要求）MPa MPa bh M w M 15][37.10018.00.11056.066/232=<=⨯⨯⨯===σσ挠度：mm m EI ql v 59.01059.012/018.00.11052001002.0109.139677.0100677.0336434=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 挠度允许值 mm m l v 8.00008.02502.0250][====，故挠度满足要求。
⑴ q1计算：木楞恒荷载标准值 qk1=4.5×25×0.3=33.75(kN/m)木楞恒荷载设计值 q1’=1.2×33.75=40.5(kN/m) 木楞活荷载标准值 qk2=2.5×0.3+1×0.3=1.05(kN/m) 木楞活荷载设计值 q2’=1.4×1.05=1.47(kN/m) 木楞荷载设计值 q1=40.5+1.47=41.97(kN/m) ⑵ q2计算：木楞恒荷载标准值 qk1=0.7×25×0.3+7.99×0.3+2.31×0.3=8.34(kN/m)木楞恒荷载设计值 q1’=1.2×8.34=10(kN/m) 木楞活荷载标准值 qk2=2.5×0.3+1×0.3=1.05(kN/m)2、木楞检算木楞活荷载设计值 q2’=1.4×1.05=1.47(kN/m) 木楞荷载设计值 q2=10+1.47=11.47(kN/m) 木楞按受均布荷载作用的多跨连续梁模型计算。
弯矩 M Max =0.54(KN ·m) 弯曲正应力：（满足强度要求）MPa MPa bh M w M 15][44.115.01.01054.066/232=<=⨯⨯⨯===σσ 剪力： Q Max =8.09KN 剪应力（满足强度要求）MPa MPa Ib QS 3.1][08.81.01012.28281.01009.863*=<=⨯⨯⨯⨯==-στ挠度mm m EI ql v 06.01006.012/15.01.010********.01010677.0100677.0336434=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 挠度允许值 mm m l v 4.20024.02506.0250][====，故挠度满足要求。
支反力R1＝5.13KN ，R2＝15.49KN ，R3＝8.36KN ，R4＝6.39KN ，R5＝7.43KN ，R6＝7.34KN ，R7＝6.79KN ，R8＝7.65KN 。
3、翼板底部纵向分配梁I16工字钢检算I16承受外模板及翼板混凝土荷载，故其上作用的荷载为： 外模重量：120KN ； 混凝土重量：262.5KN ；施工荷载（按2.5KN/㎡计算）：75KN ；混凝土振捣荷载：（按1KN/㎡计算）：30KN ；总重量：1.2×(120＋262.5)＋1.4×(30＋75)＝606KN ； 则每根I16工字钢上的均布线荷载为： q=606÷3÷12=16.83KN/m 受力模型简图如下分析计算以上模型得： 弯矩 M=4.04(KN ·m) 弯曲正应力（满足强度要求）MPa MPa w M 215][3.271014105.11004.463=<=⨯⨯⨯==-σγσ剪力 Q=15.47KN 剪应力（满足强度要求）MPa MPa It QS 125][7.18006.010*******.811047.15863*=<=⨯⨯⨯⨯⨯==--στ 最大挠度mm v 24.0=挠度允许值 mm m l v 6006.02505.1250][====,故挠度满足要求。
支反力为R1=10.8KN ，R2=28.94KN ， R3=24.6KN ，R4=25.42KN ，R5=24.3KN ，R6=25.42KN ，R7=24.6KN ，R8=28.94KN ，R9=10.8KN 。
由以上计算结果可以看出，选用I16工字钢作横向分配梁安全系数过大，不够经济合理。
在现场施工时，可根据情况选用I12.6以上型号工字钢。
4、横向分配梁I45b 工字钢检算I45b 工字钢承受上部三角架和支撑外模用I16工字钢的支反力，而且如下图所示，A 、B 、C 、D 位置处I45b 工字钢承受的力是不同的。
A 、B 、C 、D 位置处I45b 工字钢的受力模型如下图分别对四种情况进行分析计算得：⑴ A 位置处弯矩 Mmax=105.04 (KN ·m) 弯曲正应力（满足强度要求）MPa MPa w M 215][95102.105205.11004.10563=<=⨯⨯⨯==-σγσ 剪力 Qmax=180.05KN剪应力（满足强度要求）MPa MPa It QS 125][350135.010********.8871005.180863*=<=⨯⨯⨯⨯⨯==--στ最大为挠度mm v 04.3= 挠度允许值 mm m l v 6.9096.02504.2250][====,故挠度满足要求。
支反力为见表1。
⑵ B 位置处与A 受力位置相同。
⑶ C 位置处弯矩 Mmax=122.61 (KN ·m) 弯曲正应力（满足强度要求）MPa MPa w M 215][98.110102.105205.11061.12263=<=⨯⨯⨯==-σγσ剪力 Qmax=202.72KN 剪应力（满足强度要求）MPa MPa It QS 125][4.390135.010********.8871072.202863*=<=⨯⨯⨯⨯⨯==--στ 最大为挠度mm v 6.3= 挠度允许值 mm m l v 6.9096.02504.2250][====,故挠度满足要求。
支反力为见表1。
⑷ D 位置处弯矩 Mmax=49.15(KN ·m) 弯曲正应力（满足强度要求）MPa MPa w M 215][49.44102.105205.11015.4963=<=⨯⨯⨯==-σγσ剪力 Qmax=107.97KN 剪应力（满足强度要求）MPa MPa It QS 125][210135.010********.8871097.107863*=<=⨯⨯⨯⨯⨯==--στ 最大为挠度mm v 38.1= 挠度允许值 mm m l v 6.9096.02504.2250][====,故挠度满足要求。
由以上计算结果可以看出，选用I45工字钢作横向分配梁安全系数过大，不够经济合理。
因此选用I32a 工字钢。
5、贝雷片受力检算贝雷片所受I45b 工字钢反力如下表所示：表1由上表可知，1、8#贝雷片所受力最不利，如下图所示：贝雷片的受力模型如下图：将以上受力模型输入SAP2000可得贝雷片的内力图如下：贝雷片满足受力要求。
墩身2[20a预埋件检算墩身2[20a预埋件承受剪力和轴向拉力，由于剪力大于轴向拉力，故只检算剪切应力即可。
剪力Qmax＝200.07KN剪应力QS*200.07×103×104.7×2×10-6 It4×1780×10-8×0.007125MPa(满足强度要求) 84.06＜[σ]=τ===如右图所示，A位置处工字钢应放置在墩身预埋2[20槽钢上，以减小贝雷片接头处剪力，贝雷片与预埋件的连接采用销接，销子采用贝雷片专用5Cm销子，每个销子的抗剪力由查表得：[Q]=130N/mm2×π×（50/2）2mm2=255KN＞Qmax=200.07KN同时，为加强此处的抗剪能力，[20a内侧贴2块50×20 cm钢板（δ=8mm）加强。
本支撑系统墩身两侧均独立受力，不必验算砼浇筑过程中的偏载情况。
6、贝雷片底部钢管斜撑体系受力检算钢管斜撑体系由Φ508×6mm钢管、[20槽钢及斜撑钢管顶部2I40b工字钢横梁组成。
如下图所示：⑴斜撑钢管顶部2I40b 工字钢横梁检算由上图可以看出斜撑钢管顶部2I40b 工字钢横梁直接传递贝雷片的支反力。
同时通过以上计算分析可知2、7#贝雷片并不直接承受上部I45b 工字钢的支座反力（原因是由于上部I45b 工字钢在此部位承受负弯矩，产生向上的挠度），而是通过贝雷片支撑架(花架)承受由1、3#（6、8#）贝雷片传递的荷载。
1～8#贝雷片传递至2I40b 工字钢横梁上的支座反力分别为：Rb1=627.42KN 、Rb3=263.03KN 、Rb4=211.61KN 、Rb5=211.61KN 、Rb6=263.03KN 、Rb8=627.42KN 。
2I40b 工字钢横梁的受力模型如下图Rb1Rb3Rb4Rb5Rb6Rb8R R R 分析以上结构可得：弯矩 Mmax=282.82(KN ·m)弯曲正应力（满足强度要求）MPa MPa w M 215][12.12410217005.11082.28263=<=⨯⨯⨯==-σγσ 剪力 Qmax=628.55KN剪应力（满足强度要求）MPa MPa It QS 125][66.1140105.021*********.12621055.828863*=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--στ最大为挠度mm v 68.0=挠度允许值 mm m l v 6.120126.025015.3250][====,故挠度满足要求。