液流型态与水头损失
3第三章液流型态及水头损失习题
图5-3 管道的进口边界
水力学
3）在等直径管段中，测压管水头线与总水头线 ）在等直径管段中， 是平行的。 是平行的。
4）在绘制总水头线时，应注意出口的边界条件 ）在绘制总水头线时，
图5-4 管道出口的边界
水力学
(4.08) 2 h f = 0.023 × 400 × = 7.85m 19.6
• 3-8 为了测定AB管段的沿程阻力系数λ值，可采 用如图所示的装置。已知AB段的管长l为10m，管 径d为50mm。今测得实验数据： • （1）A、B两测压管的水头差为0.80m， • （2）经90秒钟流入量水箱的水体积为0.247m3。 试求该管段的沿程阻力系数λ值。
V2 90 V2 = (0.03 × + 2.1) = 11.1 2g 0.3 2g
以管轴中心线为基准面，写2-2，3-3 断面的能量方程
p2
V2 l V2 V2 + = h2 + λ + 1× γ 2g d 2g 2g
p2
30 V 2 = 2.3 + 0.03 γ 0.3 2 g
V2 5.3 = 2.3 + 3 × 2g 5.3 − 2.3 V= = 4.43m / s 0.153 4.432 Z = 11.1 × = 11.1m 2 × 9.8
• 3－10 V 0.329 Q= = = 0.00274m3 / s • 解：流量 T 120
Q v = = 1.4m / s A l v2 hf = λ = 0.6m d 2g
h j = hw − h f = 0.629 − 0.6 = 0.029m
v Q hj = ς 2g
2
ς=
2 gh j v
100 (0.102) 2 h f = 0.028 × × = 0.006m 0.25 19.6
第四章 水流型态与水头损失.
水力学
解：（1）先求弯管内的流速：
QV
A tA
水
A
100
0.28
0.052
4
1.43m s
Δh B
水力学
（2）再求沿程水头损失，由达西公式得：
hf
l 2
d 2g
0.0264 10 1.43 2 0.55m 0.05 2 9.8
1.雷诺实验
1883年英国科学家雷诺，通过实验发现液体 在流动中存在两种内部结构完全不同的流态： 层流和紊流。
（1）层流 当流速较小时，各流层质点互不混杂，
这种型态的流动叫层流。
水力学
（2）紊流 当流速较大时，各流层质点形成涡体
互相混掺，这种型态的流动叫做紊流。
水力学
同时发现，层流的沿程水头损失hf与流速一 次方成正比，紊流的hf与流速的1.75～2.0次方 成正比；在层流与紊流之间存在过渡区，hf与
2.83 3 0.0101
840.592000层流
水力学
五. 圆管层流运动和沿程水头损失
圆管层流运动可以应用牛顿内摩擦定律表达 式和均匀流内切应力表达式，通过积分求出过 水断面上的流速分布为抛物型分布。
J
u
4
r02 r 2
最大流速在管轴线处 u J r 2
max 4 0
（3）紊流过渡区 ：λ既与Re有关，也与Δ有 关，hf 1.75～2。0 。
七. 沿程水头损失经验公式
谢才公式
C RJ
水力学
C是反映边界对液体运动影响的综合系 数，称为舍齐系数，单位：m1/2/s 。
第四章.液流形态及水头损失
水头损失分类
（依据边界条件以及作用范围） 依据边界条件以及作用范围） hw 沿程损失 hf 局部损失 hj
沿程水头损失hf
水道中， 在平直的固体边界水道中，单位重量的液 体从一个断面流至另一个断面的机械能损失。 体从一个断面流至另一个断面的机械能损失。 这种 并随沿程长度增加而增加， 水头损失沿程都有并随沿程长度增加而增加，称 作沿程水头损失。 作沿程水头损失。
k
lg v
紊流：质点混掺， h ∝v 紊流：质点混掺，
f
1.75 ～ 2.0
3.液流流态的判断 3.液流流态的判断
雷诺发现， 雷诺发现，判断层流和紊流的临界流速 与液体密度、动力粘性系数、管径关系密切， 与液体密度、动力粘性系数、管径关系密切， 判断： 提出液流型态可用下列无量纲数判断：
ρvd Re = µ
对于圆管， 对于圆管，则
l v hf = λ d 2g
l v2 hf = λ 4R 2g
2
对于明渠均匀流， 对于明渠均匀流，则
可见，欲求出水头损失， 可见，欲求出水头损失，必须研究沿程阻力系数 的变化规律。 的变化规律。
沿程阻力系数λ包含的影响因素： 沿程阻力系数 包含的影响因素： 包含的影响因素
液流产生水头损失必须具备两个条件： 液流产生水头损失必须具备两个条件： 1）液体具有粘滞性；（决定作用） 液体具有粘滞性；（决定作用） ；（决定作用 2）由于固体边界的影响，液流内部质 由于固体边界的影响， 点间产生相对运动。 点间产生相对运动。
水力学上能量损失用单位重量液体 表示。 的能量损失 hw 表示。
H = H 0 + ∑ hw
水头损失在工程上的意义： 水头损失在工程上的意义：
水头损失的数值大小直接关系到动力设备容量 的确定，因而关系到工程的可靠和经济性。 的确定，因而关系到工程的可靠和经济性。 如图为水泵供水示意图，据供水要求， 如图为水泵供水示意图，据供水要求，水泵将 水池中水从断面１ 提升到断面２ 水池中水从断面１－１提升到断面２－２。 静扬高：断面１ 的高程差Ｈ 静扬高：断面１和２的高程差Ｈ0 扬程Ｈ：静扬高加水头损失， Ｈ：静扬高加水头损失 扬程Ｈ：静扬高加水头损失， 即：
第四章 液流型态和水头损失
主流+二次流=螺旋流 二、局部水头损失的计算公式 沿程损失：
2 l v2 v hf ' d 2g 2g
l ( ' ) d
v2 局部阻力系数 hj — 2g 由实验： f （Re，几何尺寸），在局部障碍的强烈干扰下，较
借用上面形式： 小雷诺数（Re=104）时水流就进入阻力平方区，故认为 三、圆管中水流突然扩大的局部水头损失及其系数
2 1 1
p2 v hf 2g p2 )
2 2 2
以1-1和2-2断面之间的水体作为隔离体，建立沿流向的平衡方程。
p1 p2 0 l l sin 0
p1 p2 0 l ( z1 z 2 ) 0
整理：
0 l ( z1 ) (z2 )
内因：内摩擦阻力的存在（起决定作用） hw产生的原因 外因：固体边界的影响
沿程水头损失hf
hw
局部水头损失h j
hw h f h j
§4-3 液流型态及其判别
一、雷诺实验 1885年 Reynolds 层流：各流层的液体质点有条不紊地运动，互不混掺。 紊流：液体质点形成涡体，流动过程中互古拉兹人工粗糙管不同，
和分布无规律， 从而引出当量粗糙度的概念，以把工业管道的粗 糙折算成人工粗糙，表4-1。
三、 计算沿程水头损失的经验公式——谢才公式
（1755年） v C RJ
v C RJ C Rh f / l
2 2 2
C—谢才系数
m
1
2
/s
v 2 l8 g 8g l v 2 hf 2 2 C R8 g C 4 R 2 g
2
§4-5 计算沿程水头损失的通用公式
水力学课件第五章
紊流
管中为石油时
vd 100 2 333.3 2300 Re 0.6 ν
层流
作业
1、2
均匀流沿程水头损失与切应力的关系
沿程水头损失与切应力的关系 在管道恒定均匀流中，取总流流段1-1到2-2，各 作用力处于平衡状态：F=0。
P1
1
0 0
2
P2 2 z2
z1 z2 sin l
p1 p2 hf g g
m 13600 ( 1)hp ( 1) 0.3 4.23m 900
设流动为层流
4Q v 2.73m / s 2 d
l v 2 64 l v 2 64 l v 2 hf d 2 g Re d 2 g vd d 2 g
Re
d 1.175 0.075 979 < 2300 4 0.9 10
层流
1 2 1 Q 1.175 d 3600 1.175 3.14 0.075 2 3600 18.68m 3 / h 4 4
2、求沿程水头损失
64 64 0.0654 Re 979
T
T
u x u x u x
T
1 1 1 ' ux (ux ux )dt ux dt ux dt ux ux 0 T0 T0 T0
其它运动要素也同样处理：
1 p T 1 p T
T
pdt
0 T 0
p p p
pdt 0
脉动值说明：
—局部损失系数(无量纲)
一般由实验测定
实际液体流动的两种形态
雷诺试验
实验条件：
水力学液流形态和水头损失
⽔⼒学液流形态和⽔头损失第三章液流形态和⽔头损失考点⼀沿程⽔头损失、局部⽔头损失及其计算公式1、沿程⽔头损失和局部⽔头损失计算公式（1）⽔头损失的物理概念定义：实际液体运动过程中，相邻液层之间存在相对运动。
由于粘性的作⽤，相邻流层之间就存在内摩擦⼒。
液体运动过程中，要克服这种摩擦阻⼒就要做功，做功就要消耗⼀部分液流的机械能，转化为热能⽽散失。
这部分转化为热能⽽散失的机械能就是⽔头损失。
分类：液流边界状况的不同，将⽔头损失分为沿程⽔头损失和局部⽔头损失。
（2）沿程⽔头损失：在固体边界平直的⽔道中，单位重量的液体⾃⼀个断⾯流⾄另⼀个断⾯损失的机械能就叫做该两个断⾯之间的⽔头损失，这种⽔头损失是沿程都有并随沿程长度增加⽽增加的，所以称作沿程⽔头损失，常⽤h f 表⽰。
沿程⽔头损失的计算公式为达西公式对于圆管 g v d L h f 22λ=对于⾮圆管 gv R L h f 242λ=式中，λ为沿程阻⼒系数，其值与液流的流动形态和管壁的相对粗糙度d /?有关，其中?称为管壁的绝对粗糙度，)(Re,df ?=λ； L 为管长；d 为管径；v 为管道的断⾯平均流速；R 为⽔⼒半径；v 为断⾯平均流速。
（3）局部⽔头损失：当液体运动时，由于局部边界形状和⼤⼩的改变，液体产⽣漩涡，或流线急剧变化，液体在⼀个局部范围之内产⽣了较⼤的能量损失，这种能量损失称作局部⽔头损失，常⽤h j 表⽰。
局部⽔头损失的计算公式为 gv h j 22ζ=式中，ζ为局部阻⼒系数；其余符号同前。
（4）总⽔头损失对于某⼀液流系统，其全部⽔头损失h w 等于各流段沿程⽔头损失与局部⽔头损失之和，即 ∑∑+=jifiw hh h2、湿周、⽔⼒半径（1）湿周χ：液流过⽔断⾯与固体边界接触的周界线，是过⽔断⾯的重要的⽔⼒要素之⼀。
其值越⼤，对⽔流的阻⼒和⽔头损失越⼤。
（2）⽔⼒半径R : 过⽔断⾯⾯积与湿周的⽐值，即χAR =单靠过⽔断⾯⾯积或湿周，都不⾜以表明断⾯⼏何形状和⼤⼩对⽔流⽔头损失的影响。
水力学系统讲义课件第五章(1)-流动形态及水头损失
1
v1≈0 进口
0 1
转弯 突扩
突缩 阀门
H
2 V0 Q
2
h w12 hf hj
过水断面的形状和尺寸对沿程水头损失的影响
A
A
A
A1
A2
Χ1
Χ2
Χ3
Χ4
Χ5
圆形
正方形
长方形
(a)
(b)
湿周：过水断面上被液体湿润的固体周界长度，
记为χ。
1 2 3
hf1 hf 2 hf 3
产生原因：液体的粘滞性和液体质点间的动量 交换而引起的。
1
v1≈0 进口
0 1
转弯 突扩
突缩 阀门
H
2 V0 Q
2
局部水头损失：在水流方向、断面形状和尺寸 改变以及障碍处产生，记为hj。
产生原因：局部地区产生漩涡。漩涡的产生及 维持，漩涡水体与主流之间的动量交换，漩涡 间的碰撞与摩擦均需消耗能量而引起水头损失。
形过水断面渠道的水 力半径为
b
矩形过水断面渠道的水力 半径，令m=0，则
R bh mh2 b 2h 1 m2
R bh b 2h
对于h/b<1/10的宽矩形过水断面渠道的水力半径
R h h 1 2 h b
§5-2 均匀流中沿程水头损失的计算 公式
圆管总流中取出长度为s的一段作为控制体，研 究其平衡。假设流动是恒定的均匀流，且液体 是不可压缩的。
实验结论
1.同一种液体在同一个管道中流动，当流速不 同时液体有两种不同的运动型态：
（1）层流：是指在流速较小时，液体质点作有 条不紊的直线运动，水流各层上的质点互不掺 混。 （2）紊流（湍流）：是指在流速较大时，流层 逐渐不稳定，质点相互掺混，液体质点运动轨 迹极不规则的流动。
3液流型态及水头损失.
二、重力
G gAl
三、摩擦阻力 F l 0
因为均匀流没有加速度，所以(力平衡方程或动量方程)
FP1 FP2 G sin F 0
即 Ap1 Ap2 gAl sin a l 0 0
将 sin a z1 z2代入上式，各项用 gA 除之，整理后 l
3-9 局部水头损失 一、管道突然扩大
断面1-1和断面2-2能量方程
Z1
湍流中紧靠固体边界 附近地方，脉动流速很 小，由脉动流速产生的 附加切应力也很小，而 流速梯度却很大，所以 粘滞切应力起主导作用， 气流态基本属层流。 因此湍流中紧靠固体边界表面有一层极薄的层流层存在， 该层流层叫粘性底层。在粘性底层以外的液流才是紊流。
3-6 紊流的特征
粘性底层的切应力按
层流来计算
u*
, 实验N
11 .6
3-6 紊流的特征
因量纲分析有
0
8
v2
考虑
u*
0
故有
u*
v 8
将 u*
有
v
8
代入
0
11 .6
u*
0
32.8 v
32.8d
vd
32.8d
Re
粘性底层公式
式中雷诺数 Re vd
当管径d相同时，液体随着流速增大、雷诺数变大，粘性底层变
hw hf hj
hf
hj
该流段中各分段的沿程水头损失的总和。 该流段中各种局部水头损失的总和。
3-2 液流边界几何条件对水头损失的影响
一、液流边界横向轮廓的形状和大小对水头损失的影响
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一、第4章液流型态与水头损失【教学基本要求】1、理解水流阻力和水头损失产生的原因及分类，掌握水力半径的概念。
2、了解均匀流水头损失的特点，掌握均匀流沿程水头损失计算的达西公式和沿程水头损失系数λ的表达形式。
3、理解雷诺实验现象和液体流动两种流态的特点，掌握层流与紊流的判别方法及雷诺数Re的物理含义，弄清楚判别明渠水流和管流临界雷诺数不同的原因。
4、理解圆管均匀层流的流速分布，掌握沿程水头损失的计算及沿程水头损失系数的确定。
5、了解紊流的成因和特征，了解紊流粘性底层和边界粗糙程度对水流运动的影响，理解紊流光滑区、粗糙区和过渡区的概念，了解紊流的流速分布规律。
6、理解尼古拉兹实验中沿程水头损失系数λ的变化规律，掌握紊流3个流区沿程水头损失系数λ的确定方法，能应用达西公式计算紊流的沿程水头损失。
7、了解当量粗糙度的概念，会运用Moody图查找λ的值。
8、掌握计算沿程水头损失的经验公式——舍齐公式和曼宁公式，能正确选择糙率n。
9、理解局部水头损失产生的原因，能正确选择局部水头损失系数进行局部水头损失计算。
【学习重点】1、了解液体运动两种流态的特点，掌握流态的判别方法和雷诺数Re的物理意义。
2、掌握沿程水头损失系数λ在层流和紊流三个流区内的变化规律，并能确定λ的值。
3、会应用达西公式计算沿程水头损失4、掌握舍齐公式及曼宁公式，并会确定糙率n。
5、掌握局部水头损失计算。
【内容提要和学习指导】本章是水力学课程中的重点，也是难点。
这一章中概念多、公式多，重要的雷诺实验、尼古拉兹实验成果与半经验理论和理论分析成果相互验证和借鉴，经验公式和系数多而且集中。
学习本章应该紧紧围绕达西公式中的沿程水头损失系数λ，掌握λ的影响因素和在不同流态与紊流各流区中的变化规律，弄清相关的概念和液体运动特征。
最终落实到会确定λ值，并计算不同流态和流区内的沿程水头损失。
4.1 水流阻力与水头损失水流阻力和水头损失是两个不同而又相关联的重要概念，确定它们的性质、大小和变化规律在工程实践是有十分重要的意义。
（1）水流阻力是由于液体的粘滞性作用和固体边界的影响，使液体与固体之间、液体内部有相对运动的各液层之间存在的摩擦阻力的合力，水流阻力必然与水流的运动方向相反。
（2）水流在运动过程中克服水流阻力而消耗的能量称为水头损失。
其中边界对水流的阻力是产生水头损失的外因，液体的粘滞性是产生水头损失的内因，也是主要原因。
（3）根据边界条件的不同，可以把水头损失分为两类：对于平顺的边界，水头损失与流程成正比，我们称为沿程水头损失，用h f 表示；由于局部边界急剧改变，导致水流结构改变、流速分布调整并产生旋涡区，从而引起的水头损失称为局部水头损失，用h j 表示。
（4）对于在某个流程上运动的液体，它的总水头损失h w 遵循叠加原理即h w =∑h f +∑h j （4—1）（5）为了反映过流断面面积和湿周对水流阻力和水头损失的综合影响，我们引入水力半径的概念，即R =A /χ （4—2） 水力半径是水力学中应用广泛的重要的水力要素。
4.2均匀流沿程水头损失的基本公式——达西公式（1）均匀流中只存在沿程水头损失，它有两个特点：一是所消耗的能量全部由势能转化来的，二是每单位长度上的水头损失J （也称为水力坡度J =h f /l ）是沿程不变的。
（2）均匀流的切应力分布规律：液体内部切应力 τ=γR ＇J （4—3） 边界上切应力 τ0=γRJ （4—4） 式中：J —水力坡度，R ＇和R 分别是流股和整个过流断面的水力半径。
可见当γ、J 为定值，切应力与R ＇成正比，也就是说边界上的切应力为最大。
通过量纲分析可以导出管壁处的切应力为（4—5） （3）均匀流沿程水头损失的计算基本公式为达西公式（4—6） 对于圆管 ，则 （4—7） 上式建立了沿程水头损失h f 与流速v 、流段长l 、边界几何特征R 和反映阻力特征的系数λ之间的关系。
λ称为沿程水头损失系数(也称为沿程阻力系数)。
它是计算沿程水头损失重要的参数。
这一章讨论的大部分内容都是为了确定λ值服务的。
通过深入研究发现：沿程水头损失系数λ与液体的流动型态和边界的粗糙程度密切相关。
20υρλτg =g R l h f 242υλ=4d R =gd l h f 22υλ=4.3液体流动的两种型态和流态的判别（1）1883年英国科学家雷诺（Reyno l ds ）通过实验发现液体在流动中存在两种内部结构完全不同的流态：层流和紊流。
同时也发现，层流的沿程水头损失h f 与流速一次方成正比，紊流的h f 与流速的1.75~2.0次方成正比；在层流与紊流之间存在过渡区，h f 与流速的变化规律不明确。
雷诺实验反映了沿程阻力系数λ是与流态密切相关的参数，计算λ值必须首先确定水流的流态。
（2）液体流态的判别是用无量纲数雷诺数Re 作为判据的。
对于明渠水流 Re = （4—8） 明渠水流临界雷诺数Re k =500，当Re ＜500为层流， Re ＞500为紊流。
对于圆管水流 Re （4—9） 圆管水流临界雷诺数Re k =2000，当Re ＜2000为层流， Re ＞2000为紊流。
初看似乎明渠水流与圆管水流判别流态的标准不同，实际分析一下，对两者可得到完全相同的结论，即而 可见其本质是一致的，只是表达雷诺数的形式不同，导致临界雷诺数值不同。
（3）雷诺数是由流速v 、水力半径R 和运动粘滞系数υ组成的无量纲数，进一步从量纲上分析，可得到 （4—10） 所以雷诺数Re 表示惯性力（ρL 2υ2）与粘滞力（μL υ）的比值关系，当Re 较小时，说明粘滞力占主导，液体为层流；反之则为紊流。
4.4圆管层流运动和沿程水头损失圆管层流运动可以应用牛顿内摩擦定律表达式和均匀流内切应力表达式，通过积分求出过水断面上的流速分布为抛物型分布。
（4—11） 最大流速在管轴线处 （4—12） 断面平均流速 （4—13） 沿程水头损失 （4—14） 对应的沿程阻力系数 （4—15） 这里得到一个重要的结论：即圆管层流运动的沿程阻力系数λ与雷诺数Re 成反比。
vR υvd υ=()500Re ==v R k k υ明渠()45004Re ⨯===vv R k d k k υυ圆管υμυρL L e R 22=()2204r r J u -=μγ204max r J u μγ=max21232208u d J r J ===μγμγυυγμ232d l f h =Re64=λ从（4—14）式中也可看出h f 与流速的一次方成正比，这个结果与雷诺实验的结论相一致，为今后讨论紊流的λ变化规律提供了重要依据。
4.5紊流运动的特性（1）水流从层流向紊流转化必需同时具备两个条件：水流中有大量涡体存在；这些涡体能脱离原来所在液层粘滞力的约束发生横向混掺，即惯性力大于粘滞力。
（2）紊流的特征。
正是在紊流中存在大量涡体，并且涡体沿各方向进行输移、混掺、碰撞，使紊流中任何一个空间点上的运动要素，包括流速的大小和方向、压强等随时间不断在变化着。
这就是紊流的基本特征：称为紊流运动要素的脉动。
为了能描述随机量的变化规律，紊流中用时均概念来表示运动要素的特征值，即时均流速和时均压强。
相对应的瞬时值则是由时均值与脉动值之和构成的。
（3）紊流附加切应力由于紊流各个流层之间存在相对运动，当液层间发生质点混掺时，会因各流层流速的不同（即动量不同），导致质点横向运动到新的流层时，因动量的改变产生对新流层的附加切应力，我们称为紊流附加切应力。
与层流相比，紊流液层之间不但有粘滞切应力，还存在紊动附加切应力。
当雷诺数Re 较大时，紊动附加切应力占主导地位。
根据德国著名学者普朗特（Prandtl ）提出的混合长度理论可以导出紊流附加切应力的表达式为 （4—16） 式中右边第一项是粘滞切应力（粘滞项），第二项是紊动附加切应力（紊动项）。
此式对层流和紊流普遍适用。
对于层流，上式右边第二项为零；对于紊流，该两项都存在；当雷诺数Re 较大，紊动强烈时，粘滞切应力较小，可以忽略不计。
（4）粘滞底层与边界粗糙度。
在紊流中紧靠固体边界表面存在一薄层流速梯度较大、粘滞力占主导的层流层，称之为粘滞底层。
粘滞底层的厚度δ0可用下式计算管道中： 明渠中 （4—17） 式中Re 是分别对应于明渠和管道的雷诺数，由上式可知：粘滞性底层的厚度δ0随Re 的增大而减小。
固体边界表面凹凸不平的程度用粗糙度Δ表示，Δ表示固体表面凸起的高度。
显然对于某一个具体边界，固体表面粗糙度Δ是一定的，当紊流的水流强度改变，即雷诺数Re 的变化必然会引起粘性底层厚度δ0的改变。
这样存在三种情况：a ）当Re 较小，δ0较大而且 ，边界粗糙突起Δ对紊流运动没有影响，这时边界可以认为是光滑的，紊流处于水力光滑区，水流阻力主要是粘滞阻力。
22⎪⎭⎫ ⎝⎛+=dy du l dy du ρμτλδRe 8.320d =λδRe 8.320R=3.00<∆δb ）当Re 较大，δ0较小且 ，这时边界粗糙突起凸入紊流核心部分，对紊流运动影响很大，边界称为水力粗糙，或紊流处于水力粗糙区，水流阻力主要是紊动阻力。
c ）当Re 介于两者之间， ，粘滞性和紊流都对水流运动产生阻力，这时边界称为过渡粗糙面，或紊流为过渡粗糙区。
上述分析充分说明，同一个边界的粗糙度Δ，当水流强度Re 不同，相应的粘滞底层厚度δ0也不同，这就构成紊流的三个不同流区的运动，同时因水流阻力不同而形成不同的水头损失变化规律。
所以在紊流状态计算沿程水头损失，必须确定紊流处于哪一个流区。
（5）紊流流速分布：需要强调的是：由于紊流存在质点的横向运移、混掺和碰撞，使动量发生横向传递，导致断面流速的分布更加均匀化了。
紊流主要有两种流速分布型式，即a ）对数流速分布型式：（参见教材第161页和162页）。
b ）指数流速分布型式：4.6尼古拉兹实验和沿程阻力系数λ的变化规律尼古拉兹实验是本章又一个重要的内容。
通过尼古拉兹实验，我们可以发现沿程阻力系数λ在层流和紊流三个不同流区内的变化规律，并且层流内的λ变化规律与前面理论分析的成果相一致。
据此可推论在紊流三个流区内的λ变化规律也是符合实际的，从而为确定λ值，进而计算紊流各流区的沿程水头损失h f 提供了可应用的方法。
本节需要注意下列问题：（1）尼古拉兹是用人工粗糙管进行实验的，其目的是用粒径相同的人工砂粘贴在管内壁，使原来表面粗糙度Δ不均匀的管道变为Δ值均匀且等于人工砂粒径d 的管道，从而可以通过实验寻找λ与相对光滑度r 0/Δ的关系。
（2）层流状态时，圆管的与理论公式相一致，说明层流的λ仅是Re 的函数，而且水头损失h f 与流速v 的一次方成正比，与雷诺实验的结果相一致。
（3）液体处于紊流状态时，在紧邻固体边壁处存在厚度为δ0的粘性底层，根据δ0与粗糙度Δ的对比关系分为3个流区。