悬索桥的计算方法及其历程1
悬索桥介绍
定义：是以受拉主缆为主要承重构件的桥梁 组成：桥塔、主缆、加劲梁、锚碇、吊索、鞍座 受力特征：荷载由由吊索传至缆，缆再传至锚碇及塔 结构特点：构造简单，受力明确；跨越能力大 ，能充
分发挥材料的强度
11.2 悬索桥的基本类型
类型
按锚固形式分类 按孔跨布置形式分类
1.按锚固形式分类
地锚式
✓主缆拉力由梁端锚碇传递给地基 ✓适用于地基具有良好的持力岩层，大跨度桥梁
吊索钢丝绳断面
骑跨式索夹
销铰式索夹
海沧大桥的主缆索夹模型
4. 加劲梁 主要功能：提供桥面、防止桥面发生过大挠曲变形和
扭曲变形
要求：有足够的抗扭刚度或自重，良好的气动稳定性 结构形式：钢结构
美式：钢桁梁 英式：钢箱梁
扁平钢箱梁
钢桁梁
5. 锚碇
功能作用：固定主缆的端头，防止其移动 分类：
建成年
1998 在建 1997 2004 1981 1999 1997 1964 1937
?
概述
11.1 概述
悬索桥概述 悬索桥组成 悬索桥受力特征 悬索桥特点
概述：
悬索桥的跨越能力大、抗震性能好、轻型美观、已越 来越成为特大跨度(超1000m）桥梁的首选桥型。
目前，全世界最大跨度的悬索桥是1998年4月建成的日 本名石海峡大桥，该桥的结构形为:960m+1991m+960m 的三跨双铰悬索桥。
B RB
取部分悬索桥作为隔离体， 并对E点取矩得：
V1 Hp B
(V1 V2 )x H P y M P(x S ) M (V1 V2 )x P(x S ) H P y
RA x P(x S ) H P y
A V2
S
M0 HP y
自锚式悬索桥吊索张拉计算和有限元分析研究
因此，本次演示旨在深入探讨大跨度自锚式斜拉悬索桥的分析方法与性能研 究，以期为相关工程实践提供有益的参考。
分析方法
1、几何分析
几何分析是大跨度自锚式斜拉悬索桥分析的重要环节。该方法主要考虑桥梁 的几何非线性效应，通过模拟桥梁的刚度与变形关系，以及结构在荷载作用下的 位移分布情况，为后续的静力分析和动力分析提供基础数据。在进行几何分析时， 一般采用有限元方法建立结构模型，并利用非线性方程求解几何形状和位移。
2、边界条件根据实际桥梁的情况，对模型施加相应的边界条件。例如，对 于自锚式悬索桥，可以约束主塔底部的位移和转角，以及主梁两端的位移和转角。
3、材料模型根据实际材料的属性，选择适当的材料模型进行模拟。例如， 对于混凝土材料，可以采用ANSYS中的Solid185单元进行模拟；对于钢材，可以 采用Shell185单元进行模拟。
自锚式悬索桥的研究现状自锚式悬索桥以其优美的造型和独特的设计理念， 逐渐成为了现代桥梁工程的代表之一。近年来，随着计算机技术和数值计算方法 的不断发展，自锚式悬索桥的有限元建模和分析取得了长足进步。然而，目前的 研究仍存在以下不足之处： （1）有限元模型的准确性有待进一步提高； （2） 自锚式悬索桥的地震响应分析尚不完善； （3）缺乏统一的评估标准和规范，导 致设计缺乏依据。
综合本次演示的研究成果和发现，可以得出以下结论：
1、自锚式悬索桥作为一种具有独特特点的桥梁结构形式，在力学性能和行 为表现方面具有显著优势。
2、通过建立详细的力学模型、采用有限元方法和优化计算过程，可以实现 对自锚式悬索桥各构件内力和变形的准确计算。
3、实验研究结果表明，本次演示所采用的计算分析方法具有较高的精度和 可靠性，可以为相关工程实践提供有效的参考和依据。
悬索桥缆索线形基本理论及计算方法
Bridge Engineering
悬索桥缆索线形基本理论及计算方法
李乾坤
(广东和立土木工程有限公司，广东广州511400)
摘要：关于悬索桥缆索线形的理论分析及计算方法国内外很多学者都已进行了研究，但均未对这些研究做细致的推导
论述，笔者依据主缆微分平衡方程，推导了缆索在沿跨长均布荷载作用下的抛物线方程及沿主缆长均布荷载作用下的悬
H•話+心)=0。
(5)
悬索桥主缆在仅受竖向荷载作用时，主缆任一点
张力的水平分力相等，竖向荷载沿跨长均匀分布时，
g(y)=g,则有 //•半r+<7 = 0;
(6)
ax
dd2yZ~__q亍
((77))
20194* 4#|(7
37 卷彳苯技* 95
!!桥梁工程
Bridge Engineering
对公式(7)进行二次积分可得：
S=^^-・sin/i(j8)cosb(a-B)。
(25)
q 取主缆微段分析可得成桥状态下主缆伸长量 。将
公式(24)代入公式(16)可得：
△S = H2S2
(26)
EAL2
则空缆状态下主缆的无应力索长为:S°=S-AS。 若考虑温度对主缆伸长量的影响，设温度差为At,
主缆膨胀系数为a(l/T),则有：
y=—[cosfe(a) ~cos/i(^^--a)]o (23)
q
L
其中:a = shT啤?)+/3,/3=单-。索长微段ds =
shp
2H
皿砰,则任一点处的有应力索长为：S= [#1 + (瞥)2 ；
由公式(23)可得：
■^- = _sin/i( 2血 _a)。
大跨度悬索桥丝股架设线形计算的精确方法 (1)
文章编号:0258-2724(2001)03-0303-05大跨度悬索桥丝股架设线形计算的精确方法唐茂林,沈锐利,强士中(西南交通大学土木工程学院,四川成都610031)摘要:根据悬索桥的施工特点及实际施工情况,探讨了悬索桥丝股架设线形计算的精确方法;分析了悬索桥丝股架设时索鞍的最佳平衡条件,建立了丝股架设时索鞍的理想位置———预偏量的理论计算方法。
本文的方法不存在用有限元法计算时的那种假设误差,它根据力学平衡条件和变形相容条件确定各部分的索力和曲线形状,自动计入了索曲线的所有非线性,与有限元法相比,计算精度大为提高。
关键词:悬索桥;缆索;索鞍;计算中图分类号:U443.38文献标识号:AAn Accurate Calculation Method for Erecting Curvesof Wire Strands of Long Suspension BridgesTA NG Mao -lin ,SH EN Rui -li ,QIA NG Shi -zhong(School of Civil En g .,Southwest Jiaoton g University ,Chengdu 610031,China )A bstract :According to the c onditions and practices of suspension bridge er ection ,a method is proposed for accurate calculation of er ecting curves of wire strands of long suspension bridges .By analyzing the conditions of equilibrium on the saddles while the wire strands are being erected ,the theoretical calculation method of the pr e -displacement ,which is the desired position of saddles ,is developed .The pr oposed method takes the non -linearity of the wires into consideration ,avoids the errors resulted by suppositions in finite element method ,and is more accurate than finite element method .Key words :suspension bridges ;cables ;saddles ;calculation 准确无误地计算丝股的架设线形,特别是基准丝股的空缆线形,是确保悬索桥丝股架设成功的关键。
钢悬索桥
– 岩锚
8.3 悬索桥的构造特点 锚碇（地锚式悬索桥）
• 重力式锚碇：依靠锚块自重来抵抗主缆的竖直分力 ，水平分力则由锚碇与地基之间的摩阻力（包括侧 壁的）或者嵌固阻力来抵抗。
– 前锚式：主缆采用PS法施工时的缆索锚固方式，支承（定 位）钢构架与传力钢构架的结合。
– 后锚式：主缆采用AS法施工时的缆索锚固方式，铸钢索靴 与眼杆的结合。 – 目前预应力锚拉工艺已经陆续取代前两者。
8.3 悬索桥的构造特点 主缆的保护
• 锈蚀原因 架设期间水份进入；防护完成后线形变化、温度变化引起伸缩 而导致粗糙表面的油漆开裂和索夹上受损的密封部位开裂，水 的渗入导致主缆湿度高而锈蚀。
• 防护方法
施工期间镀锌钢丝外涂底漆或者树脂类，然后手工满刮腻子， 再缠绕钢丝（退火镀锌Φ4钢丝），最后作外涂装。
8.3 悬索桥的构造特点 锚碇（地锚式悬索桥）
• 隧道式锚碇（岩洞式）
主缆散开后各索股通过岩洞中的混凝土锚块内埋设 的锚梁与拉杆的伸出端连接，并利用预应力工艺调 整松紧。 • 岩锚（岩孔锚）： 各索股先分散在各个岩孔内（每股一个孔），最后 再进入锚固室。
8.3 悬索桥的构造特点 锚碇（地锚式悬索桥）
• 布置形式： 两块斜腹板；单（两）块竖腹板
8.3 悬索桥的构造特点 索鞍（鞍座）
• 塔顶鞍槽的纵向曲率半径：
– 纵向圆弧半径（可为纵向非对称多段圆弧）不小于主缆直 径的8～12倍，入口处鞍槽半径局部略小以防破坏主缆防 腐。
• 鞍槽的截面形状：配合主缆钢丝索股的排列形状。 • 制造方法：全铸、铸件鞍槽＋焊接钢板（铸焊）— —倾向、全焊。
8.3 悬索桥的构造特点 改良措施：
• 以S 形截面的缠绕钢丝代替圆端面钢丝，使主缆表面光滑、丝 丝相扣，油漆不易开裂、水不能渗入。
悬索桥的计算方法及其历程1
悬索桥的计算方法及其发展悬索桥是一种古老的桥梁结构形式，也是目前大跨度桥梁的主要结构型式之一。
悬索桥主要是由缆索、吊杆、加劲梁、主塔、锚碇等构成。
从结构形式上看，它是一种由索和梁所构成的组合体系在受力本质上它是一种以柔性索为主要承重构件的悬挂结构。
悬索桥随着跨度的增大，柔性加大，在荷载作用下会呈现出较强的非线性，所以悬索桥宜采用非线性方法来进行结构分析。
考虑悬索桥非线性因素的结构分析方法主要有挠度理论和有限位移理论。
挠度理论考虑了悬索桥几何非线性的主要因素，可用比较简便的数值方法来分析，又有影响线可资利用，故很适用于初步设计阶段的结构设计计算。
有限位移理论则全面地考虑了悬索桥几何非线性因素，计算结果较挠度理论精确，但计算过程复杂，直接用于设计计算有诸多不便和困难。
悬索桥挠度理论是一种古典的悬索桥结构分析理论。
这种理论主要考虑悬索和加劲梁变形对结构内力的影响，在中小跨度范围内其计算结果比较接近结构的实际受力情况，具有较好的精度。
悬索桥挠度理论主要分为多塔悬索桥挠度理论和自锚式悬索桥挠度理论最初的悬索桥分析理论是弹性理论。
弹性理论认为缆索完全柔性，缆索曲线形状及坐标取决于满跨均布荷载而不随外荷载的加载而变化，吊杆受力后也不伸长，加劲梁在无活载时处于无应力状态弹性理论用普通结构力学方法即可求解，计算简便，至今仍在跨径小于200米的悬索桥设计中应用［1］。
但弹性理论假定缆索形状在加载前后不发生变化，显然与悬索桥的可挠性不符，因此发展出计入变形影响的悬索桥挠度理论。
古典的挠度理论称为“膜理论”。
它是将悬索桥的全部近视看成是一种连续的不变形的膜，当缆索产生挠度时，加劲梁也随之产生相同的挠度。
由于根据作用于缆索单元上吊杆力与缆索拉力的垂直分力平衡以及作用于加劲梁单元上的外荷载及吊杆力与加劲梁弹性抗力平衡的条件建立力的平衡微分方程而求解。
挠度理论和弹性理论的最大区别是摒弃了弹性理论中关于缆索形状不因外荷载介入而改变的假设，相应建立缆索在恒载下取得平衡的几何形状将因外荷载介入而改变及同时计入缆索因外荷载所增索力引起的伸长量的假设，极大的接近悬索桥主索的实际工作状态，对悬索桥的发展起到了很大的推动作用。
金华义乌江大桥计算书(35 95 35m自锚式悬索桥)全解
悬索桥计算书一、设计资料(一) 计算基本参数主缆跨径布置：35m＋95m＋35m加劲梁跨径布置：32.5m＋95m＋32.5m桥面宽度：0.3m(护栏)+4.7m(人行道)+8.7m(非机动车道)+0.3m(护栏)中跨矢跨比：1/10，边跨矢跨比：1/28.4中跨跨中主缆中心标高：74.498m主索鞍顶主缆中心标高：83.709m散索鞍顶主缆中心标高：71.713m中跨跨中加劲梁设计标高：72.998m竖曲线半径：R＝3000m吊杆间距5m。
(二) 计算荷载1、恒载(1)主缆：2.6kN/m(2)加劲梁：标准段为31.5 kN/m，跨中35m范围为34.4 kN/m，塔柱附近20m范围为39.3 kN/m(3)桥面二期恒载：行车道板和人行道板集度：35.8 kN/m（加劲梁固接前作用的二期恒载不得小于35.8 kN/m）其他二期恒载集度：50.9 kN/m共计：86.7 kN/m(4)纵桥向一个吊点处索夹、锚头等的自重：11 kN/m2、活载：按4.5 kN/m2计算得60.3 kN/m3、温度荷载：全桥整体升温为20℃全桥整体降温为－25℃(三) 结构物理力学特性1、主缆弹性模量：E＝1.96×108kPa截面积：A c＝0.0324 m22、加劲梁弹性模量：E＝2.1×108kPa标准段纵梁截面特性：A＝0.0812 m2，I＝0.125 m4跨中加强段纵梁截面特性：A＝0.1198 m2，I＝0.1875 m4塔柱支点加强段纵梁截面特性：A＝0.1404 m2，I＝0.2188m43、索塔混凝土弹性模量：3.5×107kPa钢弹性模量：2.1×108kPa塔柱截面特性如表－1所示。
表－1二、主缆和加劲梁内力计算采用二维有限元程序计算，计算结果如表－2～表－9。
主缆拉力（kN）表－2吊索拉力（kN）表－3加劲梁弯矩（kN·m）表－4左塔柱内力表－5右塔柱内力表－6支座反力（kN）表－7位移（m）表－8内力及位移组合表－9三、主缆和加劲梁强度验算根据表-9中内力组合最大内力进行强度验算 1、主缆强度验算T max =17671kN （中跨塔处） A c ＝0.0324 m 2，R y ＝1670Mpa根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86），钢索的弯曲应力按下式计算：RCE2δσ=RdC 04.0104.0+= 式中：δ——主缆钢丝直径，δ＝0.005m ；E ——主缆弹性模量，E ＝1.96×105MPa ； d ——主缆直径，d ＝0.177m R ——索鞍弯曲半径，R ＝2.1m 代入上式计算：1074.01.2177.004.0104.0=+=C 1.22005.01096.11074.05⨯⨯⨯⨯=σ＝25.06MPa主缆弯曲拉力T 弯＝25.06×103×0.0324＝811.9kN安全系数93.29.811176710324.01016703=+⨯⨯=K 2、加劲梁强度验算正弯矩以中跨跨中最大，M max ＝26484 kN ·m 负弯矩以边跨最长一根吊杆处最大，M min ＝-29856·m 则跨中处纵梁中轴力为N=26484/1.25=21187.2kNσkPa176854=21187=.0/2.1198=176.9Mpa<[σ]=200MPa边跨最长一根吊杆处纵梁轴力为N=29856/1.25=23884.8kNσkPa=23884=1404.0/8.170120=170.1MPa<[σ]=200MPa四、加劲梁挠度计算中跨跨中处加劲梁由活载产生的正负挠度绝对值之和最大，为0.271m。
悬索桥计算理论发展及其分析
悬索桥计算理论发展及其分析王晓倩;曾诗琪;冯彩霞【摘要】阐述悬索桥计算理论的发展历史,介绍弹性理论、挠度理论、有限位移理论三种计算理论的基本计算原理以及各自的特点.以二杆桁架结构为例,结合三种计算理论的特点,比较分析三种理论.了解到弹性理论与挠度理论的先后提出,推动了悬索桥的设计、使用与发展;在电子计算机高速发展和应用的今天,有限位移理论为悬索桥设计多样性提供了更加坚实的基础.【期刊名称】《工程与建设》【年(卷),期】2017(031)005【总页数】4页(P596-599)【关键词】悬索桥;弹性理论;挠度理论;有限位移理论;二杆桁架结构【作者】王晓倩;曾诗琪;冯彩霞【作者单位】武汉理工大学交通学院,湖北武汉 430063;浙江省科威工程咨询有限公司,浙江杭州 310000;宁波华聪建筑信息科技有限公司,浙江宁波 315040【正文语种】中文【中图分类】U448.250 引言悬索桥的发展与其计算理论的发展密切相关，迄今为止，悬索桥计算理论的发展已有上百年的历史。
悬索桥的计算理论大致来说，经历了弹性理论、挠度理论、有限位移理论三个阶段［1］。
下面将针对这三个阶段并结合二杆桁架结构的计算展开叙述与对比分析。
1 弹性理论弹性理论指不考虑结构体系变形对内力的影响，按照普通弹性力学的方法对结构体系进行计算。
根据弹性理论，将悬索桥的结构看作主缆与加劲梁的结合体，在计算中只考虑由活载产生的新的构件内力之间的平衡，并且计算建立在不考虑荷载产生的变形对内力影响的基础上，基于变形非常微小而可以忽略的计算假设。
弹性理论有以下基本假设［2］：（1）悬索假定完全柔性；（2）假定悬索曲线形状和纵坐标在加载后保持不变；（3）加劲梁沿跨径悬挂在悬索上，其截面的惯性矩沿跨径不变；（4）吊杆为竖直，且沿桥跨密布，不考虑在活载作用下的拉伸和倾斜；（5）一期恒载完全由主缆承担，恒载作用下主缆线性为二次抛物线，加劲梁中仅有二期恒载、活载、风力和温度变化产生的内力。
《悬索桥的施工》课件
02
悬索桥施工方法
施工前的准备工作
施工组织设计
根据工程规模、地质条件、环境因素等制定 详细的施工组织设计，确保施工过程的顺利
进行。
施工现场布置
根据施工需要，准备充足的施工设备和材料 ，并进行质量检验和验收。
施工设备与材料准备
合理规划施工现场，设置临时设施、材料堆 放区、作业区等，确保施工安全和效率。
人员培训与安全教育
对施工人员进行技术培训和安全教育，提高 其技能水平和安全意识。
施工方法的选择
吊装施工法
采用大型吊装设备将桥面吊装至 桥墩上，适用于大型桥梁的施工 。
转体施工法
将桥梁预制好，然后在合适的位 置进行旋转，完成桥梁合拢。
01
预制桥梁段的拼装
对于较长的桥梁跨度，可以采用 预制桥梁段的拼装施工方法，提 高施工效率。
采取有效的节水措施，如安装 节水器具、雨水收集系统等， 合理利用水资源，减少浪费。
04
防止水土流失
在施工过程中，应采取有效措 施防止水土流失，如设置挡土 墙、植树种草等。
安全与环境保护的协调管理
建立健全协调管理
制度
制定协调管理制度，明确各方的 职责和权利，确保安全与环境保 护工作的有效开展。
加强宣传教育
锚碇施工监控
锚碇施工监控是确保施工安全和质量的重要手段，应采用先进的监测仪器和技术手段对锚碇施工过程进 行实时监测和记录。同时应加强数据分析和管理，及时发现和处理异常情况，确保施工安全和质量可控 。
04
悬索桥施工案例分析
某大型悬索桥的施工过程
01
02
03
施工准备
包括现场勘查、设计图纸 审核、施工组织设计等前 期工作。
《悬索桥的施工》PPT课件
自锚式悬索桥施工技术发展探索董晓金
自锚式悬索桥施工技术发展探索董晓金发布时间：2023-07-02T05:40:37.790Z 来源：《建筑实践》2023年8期作者：董晓金[导读] 自锚式悬索桥因其优美的造型受到人们越来越多的关注，得到了广泛的应用，目前自锚式悬索桥正向大跨度、复杂体系、从内陆到海上更深层次发展。
本文对自锚式悬索桥的历史、国内外发展情况进行概述；通过国内外研究资料，从材料，矢跨比、拱度、混凝土收缩徐变及非线性影响，总结分析此种结构体系的力学性能，评述各方面的优劣；论述了已建自锚式悬索桥的不同施工技术与方法以及需待解决的问题。
重庆交通大学土木工程学院重庆 400074摘要：自锚式悬索桥因其优美的造型受到人们越来越多的关注，得到了广泛的应用，目前自锚式悬索桥正向大跨度、复杂体系、从内陆到海上更深层次发展。
本文对自锚式悬索桥的历史、国内外发展情况进行概述；通过国内外研究资料，从材料，矢跨比、拱度、混凝土收缩徐变及非线性影响，总结分析此种结构体系的力学性能，评述各方面的优劣；论述了已建自锚式悬索桥的不同施工技术与方法以及需待解决的问题。
关键词：自锚式悬索桥；施工技术；力学性能；评述自锚式悬索桥是悬索桥的一个特殊形式，它同一般的悬索桥相比，主要有以下两个特点：一是不需要庞大的锚锭，而是把主缆锚固到桥面或加劲梁的两端，这既节省了昂贵的锚碇费用，也给不具备修建锚锭条件的地方建设悬索桥提供了新的途径；由于自锚式悬索桥不需建造锚锭，使得自锚式悬索桥造型更简洁、更美观，更适合在城市修建，自锚式悬索桥已成为城市景观桥梁之一。
二是自锚式悬索桥的主梁要承受较大的轴力，从受力角度讲，主缆对主梁施加了强大的免费预应力，使主梁受力大为改善；从施工角度讲，主梁一般要在主缆架设之前完成，这种与一般悬索桥施工顺序相反的桥梁在应用上受到了限制，一方面受轴力影响，跨度不可能过大，适合于中等跨度的桥梁；另一方面受施工条件的影响，浅水河流施工更为成熟。
一、自锚式悬索桥的发展历程（一）国外历史回顾从建造历史来说，自锚式悬索桥并不是一种新桥型。
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悬索桥的计算方法及其发展悬索桥是一种古老的桥梁结构形式，也是目前大跨度桥梁的主要结构型式之一。
悬索桥主要是由缆索、吊杆、加劲梁、主塔、锚碇等构成。
从结构形式上看，它是一种由索和梁所构成的组合体系，在受力本质上它是一种以柔性索为主要承重构件的悬挂结构。
悬索桥随着跨度的增大，柔性加大，在荷载作用下会呈现出较强的非线性，所以悬索桥宜采用非线性方法来进行结构分析。
考虑悬索桥非线性因素的结构分析方法主要有挠度理论和有限位移理论。
挠度理论考虑了悬索桥几何非线性的主要因素，可用比较简便的数值方法来分析，又有影响线可资利用，故很适用于初步设计阶段的结构设计计算。
有限位移理论则全面地考虑了悬索桥几何非线性因素，计算结果较挠度理论精确，但计算过程复杂，直接用于设计计算有诸多不便和困难。
悬索桥挠度理论是一种古典的悬索桥结构分析理论。
这种理论主要考虑悬索和加劲梁变形对结构内力的影响，在中小跨度范围内其计算结果比较接近结构的实际受力情况，具有较好的精度。
悬索桥挠度理论主要分为多塔悬索桥挠度理论和自锚式悬索桥挠度理论。
最初的悬索桥分析理论是弹性理论。
弹性理论认为缆索完全柔性，缆索曲线形状及坐标取决于满跨均布荷载而不随外荷载的加载而变化，吊杆受力后也不伸长，加劲梁在无活载时处于无应力状态。
弹性理论用普通结构力学方法即可求解，计算简便，至今仍在跨径小于200米的悬索桥设计中应用[1]。
但弹性理论假定缆索形状在加载前后不发生变化，显然与悬索桥的可挠性不符，因此发展出计入变形影响的悬索桥挠度理论。
古典的挠度理论称为“膜理论”。
它是将悬索桥的全部近视看成是一种连续的不变形的膜，当缆索产生挠度时，加劲梁也随之产生相同的挠度。
由于根据作用于缆索单元上吊杆力与缆索拉力的垂直分力平衡以及作用于加劲梁单元上的外荷载及吊杆力与加劲梁弹性抗力平衡的条件建立力的平衡微分方程而求解。
挠度理论和弹性理论的最大区别是摒弃了弹性理论中关于缆索形状不因外荷载介入而改变的假设，相应建立缆索在恒载下取得平衡的几何形状将因外荷载介入而改变及同时计入缆索因外荷载所增索力引起的伸长量的假设，极大的接近悬索桥主索的实际工作状态，对悬索桥的发展起到了很大的推动作用。
悬索桥的挠度理论也是一种非线性的分析方法，至今仍不失为分析悬索桥的较简单实用的手段。
但挠度理论在基本假设中忽略了吊杆的变位影响及加劲梁的剪切变形影响等，使分析结果的精度受到限制。
随着计算方法、计算手段的发展，悬索桥的计算理论也发展到将悬索桥作为大位移构架来分析的有限位移理论。
有限位移理论将整个悬索桥包括缆索、吊杆、索塔、加劲梁全部考虑在内，分析时可以将各种二次影响包括进去，从而使悬索桥的分析精度达到新的水平。
有限位移理论是20世纪60年代提出的计算理论。
它是一种精确的理论，不需挠度理论所作的那些假定。
其计算值一般要小于挠度理论[3]。
根据参考文献，主跨为380m时，用有限位移理论计算的内力、挠度值，比挠度理论小10﹪；主跨768m时，在半跨加均布荷载的情况下，主跨四分点弯矩的绝对值，用有限位移理论计算值比挠度理论小26﹪.因此，在大跨径悬索桥（例如大于600m）的施工图设计中，有必要用有限位移理论进行计算。
有限位移理论采用可考虑几何大变行的矩阵分析法求解。
在刚度矩阵中，既考虑了节点坐标在加载过程中变化所产生的几何非线性影响，又用主缆在恒载下产生的初始轴向力，对刚度矩阵进行修正。
至于缆索中的E 值，应按Ernst公式取用[4]。
具体的计算方法请参见参考文献。
有限位移理论适用于带斜吊杆的悬索桥。
对于一般的特大跨径悬索桥，可先用线性挠度理论法求的最不利和在位置，然后用有限位移理论计算最终的内力和挠度。
把挠度理论于有限位移理论结合使用，既可节省机时，加快设计速度，又可提高设计精度。
悬索桥随着跨度的增大,柔性加大,在荷载作用下会呈较强的非线性,所以悬索桥宜采用非线性方法来进行结构分析。
考虑悬索桥非线性因素的结构分析方法主要有挠度理论和有限位移理论。
挠度理论考虑了悬索桥几何非线性的主要因素,可用比较简便的数值方法来分析,又有影响线可资利用,故很适用于初步设计阶段的结构设计计算。
有限位移理论则全面地考虑了悬索桥几何非线性因素,计算结果较挠度理论精确,但计算过程复杂,直接用于设计计算有诸多不便和困难。
本文利用挠度理论提出了悬索桥结构设计的实用计算方法,可简捷、有效地确定出悬索桥各部分的结构尺寸。
挠度理论较弹性理论前进了一大步，但也还存在一些缺陷：（1）忽略了吊杆的倾斜与伸长、节点的水平位移、加劲梁剪切变形的影响，使计算结果一般偏大。
跨径越大，误差也越大。
因此，在跨径超过600M时，还亦同时用有限位移理论进行计算。
（2）不能用于带斜吊杆悬索桥的分析计算。
1、悬索桥挠度理论挠度理论是一种古典的悬索桥结构分析理论。
19世纪80年代，提出了挠度理论，首次在Mahattan桥设计中应用。
和弹性理论不同，挠度理论考虑了恒载作用下主缆处内力对刚度的影响，以及活载作用下位移的非线性影响，使加劲梁的计算内力急挠度减小了很多。
大体上400～500M的悬索桥，主跨跨中的弯矩减小35％以上；半跨均布荷载时，挠度减小50％以上。
直至目前，仍是应用最广的方法。
这种理论主要考虑悬索和加劲梁变形对结构内力的影响，在中小跨度范围内其计算结果比较接近结构的实际受力情况,具有较好的精度。
同时,它也可以用于大跨度悬索桥的初步设计计算。
1.1挠度理论的基本假定（1）恒载为均布。
恒载在加劲梁为无应力状态，主缆呈抛物线。
（2）吊杆竖直，不考虑其因活载而引起的延伸及倾斜。
（3）不计加劲梁的剪切变形。
（4）每一跨径内加劲梁为等截面。
（5）吊杆很密，当作仅在竖直方向有弹性抗力的膜。
（6）主缆及加劲梁均仅有竖直方向的变形。
1.2挠度理论基本微分方程在这里只考虑缆索和加劲梁竖向挠度这个主要因素,忽略塔的变形、缆索的水平位移、吊杆的倾斜和伸长等因素的影响。
在恒载(g)和活载(P(x))的作用下,缆索的水平拉力增加,同时它和加劲梁产生竖向挠度()。
如果考虑对内力的影响,并假定加劲梁不承担恒载,则可推得加劲梁的挠曲微分方程为:（1）式中:EI———加劲梁的竖向刚度;———加劲梁的竖向挠度;H———缆索中由恒载和活载产生的水平分力和之和;y———恒载下缆索的垂度;p(x)———作用在加劲梁上的活载。
式(1)中和是两个相互关联的未知数,且都为的函数,故考虑H″影响的二阶理论是非线性的。
为求得方程的解,必须增加一个条件,在此以两锚固点间缆索伸长的水平投影等于0为相容条件,则可得:(2)式中:,———缆索的截面积及弹性模量;,———缆索的热膨胀系数及温度变化值;———缆索的水平倾角。
式(1)和(2)为悬索桥挠度理论的两个基本方程,联立求解此二式,即可得到活载作用下加劲梁的挠度、弯矩、剪力及缆索水平力。
1.3挠度理论实用计算方法挠度理论的基本方程是非线性的,到目前为止还难以得到其精确的解析解,因此在实际计算中都转而求其近似解。
挠度理论的基本微分方程从形式上看,悬索桥的整个结构可以用一假想的加劲梁即等代梁来代替。
等代梁上作用着活载(p(x)),悬索对加劲梁的悬吊作用力()及梁端作用轴力(H)。
若将H固定为常量时,则式(1)变为线性方程,对p(x)和适用叠加原理,因而可将两个分别处理,这样加劲梁和缆索的挠度和内力M、Q、都可以仿照结构力学的一阶理论来进行求解。
计算时先假定H值,再求解出、、、、、,则=+、M=+、Q=+。
将代入式(2)即可求得值。
当p(x)取为单位荷载沿加劲梁移动时,则可得到加劲梁弯矩、剪力、挠度的影响线及缆索水平拉力()的影响线。
由于上述所求得的影响线是在假定H为常量的情况下得到的。
只有当H=+条件成立时,才能提供准确的解,因此这种影响线的适用性是有限的,故称之为“狭义影响线”。
为求得较精确的解,可通改变H值,求出H—,H—M,H—等曲线,由H—曲线插值得到H后再确定其它值。
在实际应用中,通常H值取为,+max/2,+max值,一般用2到3个H值作出插值曲线,即可得到较为满意的结果。
2、悬索桥结构设计的实用计算方法悬索桥结构设计计算的目的是拟定出悬索桥结构各部分的截面尺寸及其几何特性值。
在悬索桥的结构设计过程中,一般都要经过初拟结构截面尺寸和估算恒载值,进行结构分析,改变截面尺寸和恒载值的反复计算来确定出符合设计要求的结构截面尺寸[7]。
因此用有限位移理论来进行结构设计计算时,计算工作量将相当大,并且在计算实施上不如挠度理论简便。
挠度理论考虑了主要的非线性因素,计算结果具有一定的精度,并且可以采用比较简便的实用计算方法来分析,输入数据简单,计算快捷,因此比较适用于初步设计阶段的结构设计计算。
为了能简捷、有效地进行悬索桥的结构设计,本文以挠度理论为基础提出了一种实用计算方法。
该方法的分析过程包含3部分内容:初拟和估算各结构参数、挠度理论分析、参数的改进和优化。
通过初拟—分析—改进和优化过程的反复循环,得出悬索桥结构各部分的截面尺寸和几何特性值。
2.1初拟和估算各结构参数在桥梁的结构设计中,经常要借鉴同类桥梁的一些成功经验来提高设计的质量和水平。
对于悬索桥这一点显得尤为重要。
在SID程序中有一个基本参数的输入模块,要求输入以下各参数拟定值:①桥跨结构布置方式,是单跨还是三跨;②主跨跨长()及矢高()和边跨跨长()和矢高();③加劲梁的宽跨比(/)和高跨比(/)及顶底板、腹板的厚度;④吊杆间距(λ)和中央吊杆长度();⑤使用的荷载标准;⑥各构件的容许应力值([σ])和容重(ρ)及弹性模量(E)。
根据以上参数,缆索、吊杆、加劲梁截面特性值可由以下方法初步确定。
2.1.1吊杆截面积可以根据以下假定来确定最大吊杆内力:吊杆承受作用于长度等于吊杆间距(λ)的加劲梁上的分布荷载(w+p)以及集中力(p)(可以等代为作用在30d长度上的均布荷载,d为加劲梁的高度),由此可以得出吊杆截面积:(6)式中:w———加劲梁恒载;p———均布活载;P———集中力;λ———吊杆间距;———吊杆容许应力。
2.1.2缆索截面积主跨内缆索的最大内力可由下述假定来确定;加劲梁的恒载及分布的车辆荷载在整个主跨内均布作用以及集中力作用在跨中。
鉴于吊杆的恒载值通常很小,在设计中可忽略不计,因此主缆内的最大水平力)为:(7)跨中主缆截面积为:边跨主缆截面积可按塔柱左右水平力相等的原则来确定。
(8)式中:———主缆容重;———主缆容许应力。
(9)式中:———边跨主缆塔顶处的水平倾角。
2.1.3加劲梁的截面特性值由于具有良好的气动稳定性,自Seven桥以后修建的大跨度悬索桥多数采用流线型加劲箱梁,为方便计算在此将流线型箱梁简化为矩形箱形梁来分析,如图1所示。
图1加劲梁简化截面图截面积为(10)惯性矩为(11)2.2挠度理论分析该模块以上述所拟定和估算的结构参数作为结构分析的基本参数,用挠度理论进行影响线计算,而后根据所选用的荷载标准进行影响线最不利位置的加载计算,得出结构受力和变形的包络图,以确定相对于主缆、加劲梁、塔柱的最大内力值。