FRP约束超高性能混凝土圆柱轴压本构模型
反复荷载下FRP约束混凝土滞回本构模型

( ) + () 羞 , o - 7
应 变
图 2 圆柱体试 件卸载及再加载 曲线
图3 Fl I P约束圆柱计算曲线与试验曲线的对 比
3 2 卸 载规 则 .
过镇海 卸载模 型 , 首先需确 定卸载 点应变 s 和残 余应 变
在着较好的线性关系 , 其数学 表达式如下 :
=
4 F RP约束 混凝 土滞 回本 构 模型
应用前述 回归分 析建 立的 F P约束混凝土圆柱体加 、 R 卸载规
建立适用于 F P约束混凝 土圆柱 的滞 回本 构模 型。 R (0 1) 1 F P约束混 凝土 的单调受压 曲线 与重复荷 载下包络线 形 )R
关系 。通过对 JG. eg试验 数据 的 回归分 析 , 现二 者之 间存 则 , . Tn 发 结合 L m adT n a n eg提 出的单轴 受压应 力一 应变本构 模型 , 可 0 7 3 一 . 0 ( > .0 ) . 2 6 0 0 16 0 0 2
-。 厂 n
一 一
变全曲线简化模型[]建筑科学, 0 ,12 : 1. J. 2 52( )8 1 0 —
[ ] 敬登虎 , 3 曹双 寅. 纤维增强符合材料 约束 下方形混凝土柱 的
轴向应力一 应变模型 [ ] 建筑科学 ,0 52 ( ) 1 — . J. 2 0 ,1 2 :21 6 cnrt wt ipoe uti [ ] C m n & C nr eC m一 ocee i rvdd cly J . e et hm it oce o t ps e,0 6 2 ) 999 8 oi s2 0 ( 8 :5 -6 . t
FRP约束圆柱混凝土受压应力_应变关系模型_刘明学

2 FRP 约束圆柱混凝土受压应力- 应变关系 模型
2.1 模型表达式 305 个试件的混 凝土受压应 力- 应变曲 线 可 以 分
为强化型和软化型两类: 强化型曲线的应力随应变的 增大而增大; 软化型曲线的应力达到峰值后, 应变增 大而应力 减小。因此 , 本文的 FRP 约束 圆柱 混 凝 土 受压应力- 应变关系模型采用强化型和软化型两种, 强化型采用抛物线加直线段、没有下降段, 软化型采 用 抛 物 线 、 有 下 降 段 , 如 图 1 所 示 。 图 中 , σc 和 εc 分 别 为 FRP 约 束 混 凝 土 的 压 应 力 和 压 应 变 , E1 为 FRP 约 束 混 凝 土 的 弹 性 模 量 , E2 为 直 线 段 的 斜 率 ,
国内外对 FRP 布或 FRP 管约束混凝土圆柱的 轴 心受压性 能进行了大 量的试验 和理论分析[1-17] , 提出
基金项目: 国家自然科学基金 (50329802), 香港、澳门青年学 者 合 作 研究基金
作者简介: 刘明学, 博士研究生 收稿日期: 2005-12-29
了 多 个 FRP 约 束 圆 柱 混 凝 土 受 压 应 力- 应 变 关 系 模 型 , 如: Lam 和 Teng 的 抛 物 线 加 直 线 模 型 [1] , 金 熙 男等的有理分式曲线加直线模型[8] , Samaan 等[12] 、肖 岩等[13]和于清[15]的四参数双线性模型, 吴刚等的三折 线模型[14], 黄龙南等直线加对数曲线加直线的三段式 模型[6]等。已有的模型能较好地预测 FRP 约束圆柱混 凝土强化型曲线的峰值应力, 但大多数模型不能很好 地描述软化型曲线的下降段, 低估了全截面加载 FRP 圆管约束混凝土的初始弹性模量、高估了其峰值应 变。主要原 因是没有 考虑 FRP 层合结 构和试 验 加 载 方式的影响。层合结构是指缠绕 FRP 布和 FRP 管成 形的缠绕方式; 加载方式分为核心混凝土加载和全截 面加载两种, 前者只对混凝土加载, 后者同时对 FRP
基于长短期记忆网络的FRP约束混凝土圆柱循环轴压应力-应变预测模型

基于长短期记忆网络的FRP约束混凝土圆柱循环轴压应力-应变预测模型姜克杰;胡松;韩强【期刊名称】《工程力学》【年(卷),期】2024(41)2【摘要】纤维增强复合材料(Fiber reinforced polymer,FRP)已被广泛应用于既有混凝土结构的加固改造和新建结构中。
FRP约束混凝土柱在地震作用下通常会受到轴压的往复循环作用,研究FRP约束混凝土在循环轴压作用下的应力-应变特性对于FRP在实际工程中的应用具有重要意义。
该文提出了一种用于建模循环轴压下FRP约束混凝土柱应力-应变特性的神经网络预测模型,该模型采用长短期记忆(Long short-term memory,LSTM)单元对循环应力-应变曲线中的滞回特性进行建模,构件的物理参数被有效地集成在网络的输入中。
该模型能以端到端的方式进行高效的训练且不依赖任何专家经验。
制作了一个包含166个FRP约束普通混凝土柱的循环轴压数据库,在该数据库上对模型的准确性和鲁棒性进行了充分的评估,结果表明测试集平均预测误差仅为0.32 MPa。
此外,对网络结构和超参数的影响进行了详细的讨论,结果表明该模型具有出色的预测性能。
【总页数】14页(P98-111)【作者】姜克杰;胡松;韩强【作者单位】北京工业大学城市与工程安全减灾教育部重点实验室【正文语种】中文【中图分类】TU311.41【相关文献】1.单调轴压荷载下考虑尺寸效应的FRP加固混凝土圆柱应力-应变关系2.新型大断裂应变FRP约束混凝土圆柱的轴压性能3.FRP约束高温损伤混凝土轴压应力-应变设计型模型4.FRP管约束混凝土的轴压应力-应变关系研究5.预应变影响下形状记忆合金约束混凝土圆柱体轴压试验因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
CFRP中等约束钢筋混凝土方柱反复受压本构模型

CFRP中等约束钢筋混凝土方柱反复受压本构模型王代玉;王震宇;乔鑫【摘要】为填补FRP约束混凝土滞回本构模型的空白,对边长305 mm,高915 mm及边长204mm,高612 mm两种尺寸的CFRP约束钢筋混凝土方柱,采用500 t四棱柱压力试验机进行了单调及反复轴压试验.试验结果表明,大尺寸CFRP约束钢筋混凝土方柱的应力-应变关系曲线存在软化段,CFRP的约束作用为中等约束,且尺寸效应对CFRP的有效约束作用有明显影响;箍筋对单调受压应力-应变曲线形状、极限压应变、反复受压卸载曲线和残余应变影响均较大.基于试验结果提出了考虑钢筋、尺寸效应及CFRP包裹层数等影响参数的CFRP中等约束混凝土方柱的反复受压本构模型.模型由描述包络线的单调受压本构模型、曲线形式的卸载曲线及直线形式的再加载曲线3部分组成,模型预测结果与试验结果吻合较好.【期刊名称】《湖南大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2014(041)004【总页数】8页(P39-46)【关键词】碳纤维;约束混凝土;方柱;单轴受压;应力-应变模型【作者】王代玉;王震宇;乔鑫【作者单位】结构工程灾变与控制教育部重点实验室(哈尔滨工业大学),黑龙江哈尔滨150090;哈尔滨工业大学土木工程学院,黑龙江哈尔滨 150090;结构工程灾变与控制教育部重点实验室(哈尔滨工业大学),黑龙江哈尔滨150090;哈尔滨工业大学土木工程学院,黑龙江哈尔滨 150090;中煤科工集团沈阳设计研究院有限公司,辽宁沈阳 110015【正文语种】中文【中图分类】TU352;TU375.3FRP约束混凝土反复受压滞回本构模型是对FRP加固混凝土构件及结构抗震性能进行研究和分析的基础.目前,国内外学者对FRP约束混凝土单调受压性能进行了许多研究,并提出了多种单调受压本构模型[1-10],但对反复受压性能的研究却较少;而已有的研究对象多为FRP约束小尺寸的素混凝土圆柱,考虑已有纵筋和箍筋的存在对反复受压性能的研究则更少.Shao等[11]对24个采用不同FRP材料和包裹层数约束的素混凝土圆柱进行了不同加卸载水平的反复受压试验,发现残余应变与卸载应变具有很好的线性关系,建立了FRP约束素混凝土的加卸载规则,提出了FRP素混凝土的强化型滞回本构模型.Lam和Teng等[12-13]进行了FRP约束素混凝土圆柱的反复受压试验,结果表明:加卸载历史对反复受压时的应力-应变包络线影响不大,可用单调受压应力-应变曲线代替反复受压包络线,反复加卸载可产生累积损伤,对残余应变及应力的退化有影响.并在随后的分析中建立了FRP约束混凝土圆柱的加、卸载规则,细化了再加载曲线的表述,将再加载曲线分为共同点之前的直线段和之后的曲线过渡段,建立了适于圆柱强约束的应力-应变滞回模型.王震宇等[14]对12个CFRP约束素混凝土方柱进行了反复受压试验,研究发现FRP约束方柱与约束圆柱的反复受压性能有明显差异:两者具有不同的残余应变与卸载应变关系,且再加载曲线形式也不同,圆柱近似为直线,而方柱的再加载曲线与卸载曲线相似,为下凸的曲线形式.随后基于试验结果,建立了FRP约束素混凝土方柱的滞回本构模型.Abbasnia等[15]对10个CFRP约束混凝土方柱开展了反复受压试验,建立了残余应变与卸载应变的线性关系,但并未提出相应的反复受压滞回本构模型.针对目前FRP约束混凝土反复受压性能研究较少,且研究对象也多为小尺寸的素混凝土柱,没有考虑尺寸效应及已有钢筋对反复受压应力-应变滞回模型影响的情况,本文对较大尺寸CFRP约束钢筋混凝土方柱开展了单调及反复受压的试验研究,考察了尺寸效应、纵筋、箍筋和CFRP包裹层数对反复受压应力-应变关系的影响,在材料层面上建立了可用于CFRP约束钢筋混凝土柱非线性分析的滞回本构模型.1 试验概况1.1 试件设计共设计了30个试件,根据截面尺寸分为2个系列,其中S1系列试件为12个边长305mm,高915 mm的方柱,包裹0~3层CFRP;S2系列试件为18个边长204mm,高612mm的方柱,分别包裹0~2层CFRP.未约束混凝土实测抗压强度为25.5 MPa,纵筋配筋率均为1.46%,箍筋体积配箍率分别为0,0.4%和0.8%;纵筋和箍筋分别采用HRB335和HPB235级钢筋.为保证破坏出现在柱中,上下柱端采取箍筋加密并多包裹一层CFRP.试件尺寸及配筋如图1所示,具体试件试验工况见表1.其中直径分别为6,10和12mm钢筋实测屈服强度分别为397,312和340MPa;CFRP的极限抗拉强度、弹性模量和单层厚度分别为4 340MPa,2.4×105 MPa和0.167mm;MS系列碳纤维配套粘结树脂的抗拉强度及受拉弹性模量分别为46.3和2 745MPa.图1 试件尺寸及配筋Fig.1 Dimension and reinforcement of specimens表1 试件工况及主要试验结果Tab.1 Specimen characteristics and main test results注:试件编号中S表示方柱,数字1和2分别代表截面边长305mm和204mm,H表示配箍率,数字0,1,2分别代表无箍筋及配箍率为0.4%和0.8%,L1,L2和L3分别表示CFRP的包裹层数为1,2和3层,M,C,P分别表示单调加载及完全和部分加卸载;b为柱截面宽度;h为柱高;R为倒角半径;fcc,εcc分别为峰值点时混凝土的应力和应变;fcu,εcu分别为约束后极限应力和应变,未包裹CFRP钢筋混凝土柱的极限强度取为其峰值强度的80%;εh,rup为所有应变片量测的FRP断裂应变的平均值;εfe为倒角处应变片量测的FRP 断裂应变的平均值.试件编号 b/mm h/mm 纵筋箍筋 L R/mmfcc/MPaεcc /%fcu/MPaεcu/% εh,rup/% εfe/%S1H1L0M 305 915 12φ12 φ6@80 0 0 32.1 0.373 25.7 0.662 --S1H2L0M 305 915 12φ12 φ6@40 0 0 34.7 0.412 27.8 0.684 -S1H0L1M 305 915 -- 1 30 29.4 0.313 17.2 0.786 -0.843 -0.880 S1H0L2M 305 915 -- 2 30 32.3 0.393 24.4 1.771 -0.951 -0.700 S1H1L1M 305 915 12φ12 φ6@80 1 30 35.1 0.428 24.1 1.538 -0.735 -0.370 S1H1L2M 305 915 12φ12 φ6@80 2 30 34.9 0.434 30.7 2.269 -1.257 -0.280 S1H1L2C 305 915 12φ12 φ6@80 2 30 33.9 0.387 27.92.507 -1.103 -0.810 S1H1L3M 305 915 12φ12 φ6@80 3 30 36.9 0.428 33.32.521 -1.186 -0.600 S1H1L3C 305 915 12φ12 φ6@80 3 30 36.5 0.487 33.9 3.830 -1.108 -1.210 S1H2L1M 305 915 12φ12 φ6@40 1 30 30.70.530 29.6 1.832 -1.307 -S1H2L2M 305 915 12φ12 φ6@40 2 30 35.50.416 30.9 2.104 -1.002 -0.330 S1H2L3M 305 915 12φ12 φ6@40 3 30 37.2 0.529 35.8 2.584 -1.093 -1.240 S2H1L0M 204 612 8φ10 φ6@120 0 0 29.9 0.364 23.9 0.834 -S2H2L0M 204 612 8φ10 φ6@60 0 0 32.5 0.406 26.0 1.352 -S2H0L1M 204 612 -- 1 20 28.7 0.391 25.0 1.740 -0.986 -0.860 S2H0L1P 204 612 -- 1 20 28.8 0.308 24.6 1.699 -0.919 -0.990 S2H0L1C 204 612 -- 1 20 31.2 0.355 23.5 2.220 -1.172 -1.190 S2H0L2M 204 612 -- 2 20 30.8 0.481 31.4 2.287 -1.212 -0.620 S2H0L2P 204 612 -- 2 20 31.9 0.446 27.9 2.810 -1.115 -0.990 S2H0L2C 204 612 -- 2 20 32.4 1.512 32.1 3.162 -1.024 -1.090 S2H1L1M 204 612 8φ10 φ6@120 1 20 35.5 0.704 34.4 2.969 -1.387 -S2H1L1P 204 612 8φ10 φ6@120 1 20 33.10.485 31.0 1.990 -0.868 -S2H1L1C 204 612 8φ10 φ6@120 1 20 33.50.535 32.8 3.043 -1.394 -S2H1L2M 204 612 8φ10 φ6@120 2 20 34.60.633 40.0 3.588 -1.064 -S2H1L2P 204 612 8φ10 φ6@120 2 20 37.70.921 43.8 3.801 -1.143 -S2H1L2C 204 612 8φ10 φ6@120 2 20 34.60.797 38.6 4.574 -1.202 -S2H2L1M 204 612 8φ10 φ6@60 1 20 33.0 0.465 31.6 2.562 -1.339 -S2H2L1C 204 612 8φ10 φ6@60 1 20 34.1 0.654 34.8 2.661 -1.358 -S2H2L2M 204 612 8φ10 φ6@60 2 20 34.3 0.652 40.8 4.230 -1.410 -1.420 S2H2L2C 204 612 8φ10 φ6@60 2 20 36.0 0.801 41.4 4.839 -1.198 -0.9601.2 加载及量测装置轴向荷载采用5 000kN压力机加载,纵向位移采用4个LVDT测量,量测范围为柱中间1/3高度,箍筋和CFRP应变采用应变片量测,量测方案如图2所示.图2 LVDT及应变片位置Fig.2 Locations of LVDT and strain2 试验结果与分析2.1 破坏模式试件最终破坏均是由于标距范围倒角附近区域的CFRP由于应力集中被拉断导致,典型破坏模式如图3所示.CFRP约束素混凝土试件(图3(a))破坏时表现出明显的脆性,柱中区域CFRP几乎被同时拉断,试件迅速丧失承载力.而包裹相同CFRP层数的钢筋混凝土试件(图3(b))则表现出一定的延性特征,CFRP随荷载增加而逐步拉断,直至扩展到柱中间较大区域后试件才最终丧失承载力.试验结束后剥掉CFRP发现,约束素混凝土柱(图3(c))表面出现交叉斜裂缝;而约束钢筋混凝土柱(图3(d))则表现出明显膨胀变形,箍筋由于混凝土的膨胀,受弯向外弯曲,纵筋受压屈曲成灯笼状.图3 试件破坏模式Fig.3 Failure modes of specimens2.2 应力-应变试验曲线反复受压试件及对应工况下单调受压试件的应力-应变试验曲线如图4所示.图中应力为实测轴力除以试件截面面积,应变为LVDT量测位移平均值除以标距,且应力、应变均以受压为正受拉为负.由图4可知:1)与未约束钢筋混凝土试件相比,FRP约束柱的极限压应变得到显著提高,但承载力的提高幅度不大;2)应力-应变关系试验曲线多为峰值点后存在软化段的中等约束情况;3)单调受压应力-应变曲线与反复受压时的包络线整体趋势基本一致;4)对S1和S2系列柱,全部CFRP应变片量测的横向断裂应变平均值分別为CFRP极限拉应变的57%和68%,两者相差不大;而柱倒角部位CFRP应变片量测的横向断裂应变平均值分別为CFRP极限拉应变的40%和60%,由于方柱仅角部混凝土受到了FRP的有效约束,故计算FRP的有效约束作用时应取倒角部位应变片的量测结果平均值.图4 应力-应变试验曲线Fig.4 Stress-strain test curves2.3 钢筋对应力-应变曲线的影响单调受压试验结果表明,钢筋的存在对单调受压应力-应变关系曲线形状、峰值应力及极限应变等有明显影响,详细结果讨论见文献[16-17].本文反复受压试验结果表明:钢筋的存在对加卸载曲线同样有较大影响.部分包裹层数相同的钢筋混凝土柱和素混凝土柱反复受压应力-应变关系试验曲线的比较如图5所示.由图5可知,卸载曲线前期近似为直线,后期呈明显的曲线形式,素混凝土方柱在卸载后期的模量变化很大,而钢筋混凝土方柱的卸载模量变化较小;在卸载应变相同时,钢筋混凝土柱的残余应变明显大于素混凝土柱.素混凝土方柱与钢筋混凝土方柱的再加载曲线也不同,钢筋混凝土方柱为直线,而素混凝土方柱为曲线.因此,在建立反复受压应力-应变关系模型时不应忽略钢筋的影响.图5 钢筋对加卸载曲线的影响Fig.5 Influence of steel bars on unloading/reloading curves3 反复受压应力-应变模型本文试验结果表明,由于钢筋的存在导致柱的倒角半径不能做到很大,此时对截面尺寸较大的柱其应力-应变关系曲线存在软化段,CFRP的约束作用降低,为中等约束.已有FRP约束混凝土本构模型多针对应力-应变关系曲线为单调上升的强约束情况提出,中等约束本构模型很少,考虑钢筋影响的反复受压本构模型则更少.而在实际工程中,由于构件截面尺寸较大且均为钢筋混凝土,此时约束混凝土应多为中等约束情况.故本文针对FRP中等约束钢筋混凝土方柱建立反复受压应力-应变关系模型.3.1 有效侧向约束应力前文试验结果表明,FRP约束钢筋混凝土柱应考虑箍筋约束对有效侧向约束应力的影响,故本文所建立的修正有效约束应力模型为:式中:flm为修正后有效侧向约束应力;flf为FRP有效侧向约束应力;fls为箍筋约束应力;Ef为FRP弹性模量;n为FRP包裹层数;tf为FRP单层厚度;ρf为FRP体积含纤率;εfe为FRP有效断裂应变,由前文可知应取倒角部位应变片量测结果平均值且应考虑截面尺寸的影响,基于试验结果本文建议:当约束方柱截面尺寸大于300mm 时,εfe=0.4εfu,当截面尺寸小于300mm 时取εfe=0.6εfu;ρst为体积配箍率;fyt为箍筋屈服强度;截面形状系数κa及箍筋有效约束系数kes和kv分别为:式中:ρg和ρcc分别为全截面和核心区截面纵筋配筋率;rc为截面倒角半径;wxi和wyi分别为沿截面两垂直方向第i个纵筋间净距.目前多以FRP侧向约束应力与未约束混凝土峰值应力之比即约束比进行FRP强弱约束的界定,但已有界定标准大都未考虑钢筋及截面尺寸对侧向约束作用的影响;故本文基于建立的修正后有效侧向约束应力模型(式(1))与未约束混凝土峰值应力之比对强弱约束重新进行了界定:即当修正约束比大于0.17时为强约束,小于0.09时为弱约束,介于两者之间时为中等约束.对于FRP约束钢筋混凝土强弱约束的划分已有另文介绍,限于篇幅,本文不再重复介绍,详见文献[16-17]. 3.2 包络线本文试验及已有研究[11-12]均表明,FRP约束混凝土反复受压时的包络线可用其单调受压时的应力-应变曲线代替.故本文采用文献[16]已提出的FRP中等约束钢筋混凝土柱单调受压应力-应变模型作为反复受压时的包络线,其方程形式为:式中:y=fc/fcc;ycu =fcu/fcc;x=εc/εcc;xct=εct/εcc;xcu =εcu/εcc ;fc,εc分别为混凝土轴向应力和应变;fcc,εcc分别为峰值点应力和应变;fcu,εcu分别为极限点应力和应变;εct为转折点应变;A=Ec/Ep为初始上升段曲线控制参数,为混凝土初始弹性模量,fc0为素混凝土峰值应力,Ep=fcc/εcc为约束后峰值点割线模量;α为下降段控制参数.上式中各参数的详细计算公式在文献[16-17]中根据单调受压试验结果已经回归得到.本文基于反复受压试验结果,又对各参数进行了重新修正,修正后的极限应力和应变及下降段控制参数表达式分别为:式中:εc0=0.002为未约束混凝土峰值点应变.3.3 卸载曲线根据试验卸载曲线的形状特征,CFRP约束钢筋混凝土方柱的卸载曲线描述如下:式中:σun和εun分别为卸载点应力和应变;εp为卸载残余应变;B0和B1为卸载曲线形状系数,由试验数据回归分析可得:对约束钢筋混凝土柱:对约束素混凝土柱:已有研究表明[11-15],残余应变与卸载应变成线性关系,本文试验得到同样结论,但钢筋的存在对残余应变有较大影响,如图6所示.由试验结果可知,当卸载应变小于0.001时,试件处于弹性段无残余应变产生,当卸载应变大于0.001时,回归分析得到的残余应变表达式如下.约束钢筋混凝土柱时:约束素混凝土柱时:图6 残余应变和卸载应变关系Fig.6 Lastic strains versus unloading strains 3.4 再加载曲线根据试验得到的再加载曲线特征,采用直线模型描述再加载曲线,其表达式为:式中:σnew和εnew分别为卸载曲线与再加载曲线交点处的应力和应变,由试验结果分析可知其分别与σun和εun成线性关系,如图7和图8所示.图7 共同点应力和卸载应力关系Fig.7 Stress of common points versus unload stress图8 共同点应变和卸载应变关系Fig.8 Strains of common points versus unload strains基于试验数据的回归,σnew和εnew确定如下:3.5 本文模型与试验结果的比较验证以前述单调受压应力-应变曲线作为骨架曲线,结合加卸载曲线模型,即可建立CFRP中等约束钢筋混凝土方柱的滞回本构模型.部分卸载时先按完全卸载曲线卸载至残余应力点,然后从残余应力点以直线加载至共同点,并与骨架曲线延伸相交.部分计算结果与试验结果的比较,如图9所示.由图9可以看出,本文所提滞回本构模型对CFRP约束钢筋混凝土及素混凝土柱在完全卸载和部分卸载时均与试验结果吻合较好,模型精度较高.图9 计算结果与试验结果的比较Fig.9 Comparison of calculation results versus test data4 结论本文对CFRP约束钢筋混凝土方柱单调及反复受压性能进行了试验研究,在此基础上建立了反复受压应力-应变滞回本构模型,得到以下主要结论:1)对大尺寸钢筋混凝土方柱CFRP约束后明显改善了柱的延性,但对应力提高幅度不大,其应力-应变关系曲线多为峰值点后存在软化段的中等约束情况.2)单调受压试件的应力-应变关系曲线与相同工况反复受压试件的包络线基本一致,钢筋对约束混凝土反复受压时的加卸载曲线形状及残余应变大小有明显影响,残余应变与卸载应变成很好的线性关系.3)提出了CFRP中等约束钢筋混凝土方柱单调受压应力-应变曲线、卸载曲线和再加载曲线的数学描述,在此基础上建立了反复受压应力-应变滞回本构模型,模型预测结果与试验结果吻合较好,可用于CFRP约束钢筋混凝土结构及构件的非线性分析.参考文献[1] XIAO Y,WU pressive behavior of concrete confined by fibercomposite jackets[J].Journal of Materials in Civil Engineering,2000,12(2):139-146.[2] ACI 440.2R-08 Guide for the design and construction of externally bonded FRP systems for strengthening concrete structures[S].MI,USA:American Concrete Institute(ACI),Farmington Hills,2008.[3] 丁洪涛,易伟建,冼巧玲.碳纤维布(CFRP)加固压弯构件全过程分析[J].湖南大学学报:自然科学版,2003,30(3):139-141.DING Hong-tao,YI Wei-jian,XIAN Qiao-ling.Nonlinear analysis of carbon fiber sheets (CFRP)strengthened members subjected to axial load and lateral shear[J].Journal of Hunan University:Natural Sciences,2003,30(3):139-141.(In Chinese)[4] JIANG 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FRP布约束混凝土圆柱轴心受压性能非线性有限元分析

性模量为 8 P 。纤维布加固的范围为全柱高。 7 a G
11 非线性有 限元模 型 .
为了考虑 F P布对混凝土 的被动式约束 ,较 R
好 地反 映混凝 土在三轴状 态下 的材料本 构关 系 ,本
文使用非线性分析程序 A A U ,建立三维非线 B Q S
性有限元模型,进行 F P布约束混凝土柱轴心受 R 压全 过程 分析 。 混凝土单元采用 8 节点六面体单元 ,混凝土材 料采用 cnr edm gdpat i o ce a ae l it t sc y模型 ,它能反
F P布采用壳单元模拟 ,纤维材料 为各 向异 R
1 有限元分析模 型建立
为了与实验结果对 比,有限元分析 中的 F P R
收稿 日 :20 —51 ;修订 日 : 0 71—8 期 0 7 —3 0 期 2 0 1 1
基金项 目:北京工业大学青年科研基金资助项 目 (70 0 50 5 1 9 0 4 12 0 0 )
维普资讯
第2 卷 , 1 9 第 期 20 08年 1月
文章编号 :10—6 2(0 8 10 4—5 0 14 3 2 0 )0 —0 60
中 国 铁 道 科 学 C NA AI WAY C E E HI R L S I NC
包 1 ,3 ,2 ,4层 F P 布 。试 件 的 尺 寸 为 O10 R 5
m m×4 0mm,混凝 土立方体强度 为 3. a 5 8 6MP , 加固所用的 F P为玻璃纤维布 ,纤维布 的计算厚 R 度为 0 19 m,实测抗拉强度为 321MP ,弹 .6 m 7 a
4 0
图 1 结构分析模 型
.
誉 3 ( )
混凝土在外包纤维增强材料 ( R )布的作用 FP 下 ,处于三向应力状态 ,与单轴受力状态相比,混 凝土的极限压应变和承载力提高口 ] 。。用 F P布横 R
FRP管约束UHPC圆柱轴压受力性能研究

FRP管约束UHPC圆柱轴压受力性能研究FRP管约束UHPC圆柱轴压受力性能研究摘要:本文通过实验研究FRP管约束超高性能混凝土(UHPC)圆柱轴压受力性能,重点探讨了FRP管对UHPC圆柱的强度提升和变形控制的影响。
实验结果表明,FRP管约束能够显著提高UHPC圆柱的抗压强度和延性,且FRP管外环绕方式对其受力性能具有重要影响。
1. 引言超高性能混凝土(Ultra-High Performance Concrete, UHPC)是一种新型的高性能材料,具有极高的压缩强度和良好的耐久性。
然而,UHPC在轴压受力下的强度和延性仍然存在局限性。
为了进一步提高UHPC的抗压能力和延性,近年来研究者们提出了利用纤维增强聚合物(Fiber-Reinforced Polymer, FRP)管进行约束的方法。
2. 实验方法本实验选取直径为150 mm,高度为300 mm的UHPC圆柱作为研究对象,采用手工拌和的方式制备UHPC样品,并以普通混凝土作为对照组。
将FRP管分别以内环绕和外环绕两种方式约束于UHPC圆柱表面,然后进行轴压试验。
试验采用静载试验机进行,力学性能的测量结果通过传感器实时记录。
3. 实验结果与分析通过对试验数据的分析,可以得出以下结论:3.1 FRP管约束能够显著提高UHPC圆柱的抗压强度。
与对照组相比,FRP管约束后的UHPC圆柱抗压强度提高了约30%。
3.2 FRP管约束能够改善UHPC圆柱的延性。
加入FRP管约束后,UHPC圆柱的延性明显提高,出现了更明显的应变硬化现象。
3.3 FRP管外环绕方式对UHPC圆柱受力性能有重要影响。
与内环绕方式相比,外环绕方式的约束效果更好,能够提供更大的约束压力,从而进一步提高UHPC圆柱的抗压强度和延性。
4. 结论通过实验研究,我们可以得出以下结论:FRP管约束能够显著提高UHPC圆柱的抗压强度和延性。
FRP管外环绕方式能够提供更大的约束压力,进一步增强UHPC 圆柱的受力性能。
FRP约束高温损伤混凝土轴压应力-应变设计型模型

0前言采用纤维增强复合材料(Fiber reinforcedpolymer ,以下简称FRP )约束混凝土柱是建筑加固领域普遍采用的方法[1-2]。
FRP 约束作用使混凝土处在三向受压状态,既能提高混凝土柱的轴向抗压承载力和变形能力,又能改善混凝土柱的抗震性能[3-6]。
FRP 约束常温未损伤混凝土轴压应力-应变模型分为设计型模型和分析型模型[7]。
设计型模型直接通过试验数据回归得到混凝土在FRP 约束下的轴压应力-应变关系。
目前,OZBAKKALOGLU 、LAM 、TENG 、ROUSAKIS 、SADEGHIAN 等[7-11]均提出了FRP约束常温混凝土应力-应变设计型模型。
但是,关于FRP 约束高温损伤混凝土轴压力学性能计算模型和应力-应变模型的研究较少。
本文首先将JIANG 等[12]的试验数据代入文献[7]~[11]的设计型模型进行验证,确定预测精度较高的模型,然后将筛选出的模型用于预测刘静雅[13]、LENWARI 等[14]和BISBY 等[15]的FRP 约束高温均匀损伤混凝土轴压试验结果,从而建立FRP 约束高温均匀损伤混凝土轴压应力-应变设计型模型。
1约束未损伤混凝土轴压应力-应变设计型模型设计型模型需修正两个关键参数,即主动恒定围压下混凝土轴压峰值应力、主动恒定围压下混凝土轴压极限应变。
本文采用文献[7]~[11]的FRP 约束常温未损伤混凝土轴压应力-应变设计型模型来预FRP 约束高温损伤混凝土轴压应力-应变设计型模型丁斌1,欧阳利军2,张春雄2(1.温州职业技术学院建筑工程系,325035;2.上海理工大学环境与建筑学院,200093)摘要:为了探究高温损伤对纤维增强复合材料(FRP )约束混凝土轴压应力-应变模型的影响规律,本文基于多个现有FRP 约束常温未损伤混凝土轴压应力-应变设计型模型和已有试验数据,建立了FRP 约束高温损伤混凝土应力-应变设计型模型。
结果表明,基于TENG 提出的模型,经修正比例系数和常温未约束混凝土的抗压强度而建立的设计型模型预测精度较好。
基于纤维模型的FRP约束混凝土圆柱本构模型研究

( C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e r i n g ,Hu n a n U n i v , C h a n g s h a ,Hu n a n 4 1 0 0 8 2 , C h i n a )
不 同钢 筋 本 构 关 系对 试 件 进 行 模 拟 . 采 用 该 模 型 不但 可 以得 到 构 件 的 轴 向 应 力 应 变 关 系 , 还
可以计 算横 向应 变与 轴 向应 力的 关 系, 模 拟 结果与 试验 结果 吻合较 好 .
关键 词 : 纤 维增 强塑料 ; 约束 混凝 土 ; 纤 维模 型 ; 本 构 模 型 中图分类 号 : T B 8 3 ; TM 7 5 3 文献 标识 码 : A
c o ns t i t u t i v e m od e 1 .I n t he c on s t i t ut i v e m od e l ,w i t h t he c o nf i ne me n t e f f e c t o f s t i r r up on c o r e c on c r e t e t a ke n i nt o c on s i de r a t i on, t he ul t i ma t e t e n s i l e s t r a i n of FRP un de r h o op t e ns i l e f a i l ur e wa s ob t a i ne d b y t he r e d uc t i on f a c t o r s o f u l t i ma t e ho o p t e n s i l e s t r a i n .I n a d di t i o n ,t WO di f f e r e nt c on s t i t ut i v e mo de l s we r e a d op t e d t o s i mu l a t e t he me mb e ' r a c c or d i ng t o whe t he r c o ns i de r i ng t h e s t e e l f a t i g ue t h r ou gh t he c on s t i t ut i v e mo de 1 . Bo t h ta x i a l s t r e s s a nd s t r a i n a n d t he r e l a t i o ns hi p o f l a t e r a l s t r a i n a n d a x i a l s t r e s s f or t he s t r uc t ur a 1 me mb e r we r e o bt a i ne d,a nd t he pr e d i c t i o n r e s ul t s a g r e e d we l l wi t h t h e t e s t r e s ul t s .
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:为 研 究 纤 维 增 强 复 合 材 料 ( 约 束 超 高 性 能 混 凝 土 ( 圆 柱 体 的 轴 压 性 能 , 对 约 束 要 FRP) UHPC) 30 根 FRP 布 摘 3根 UHPC 圆 FRP 种 UHPC 轴 无 约 束 柱 体 进 行 了 轴 心 抗 压 试 验 , 分 析 了 类 、 纤 维 布 层 数 和 约 束 形 式 对 压 性 能 和 的 影 响 规 律 据 试 验 结 果 , 同 时 考 虑 约 束 刚 度 和 纤 维 布 极 限 应 变 的 影 响 , 通 过 回 归 得 到 了 约 束 试 件 强 度 和 极 限 .根 应 变 预 测 公 式 , 并 对 型 中 的 截 距 进 行 了 修 正 究 结 果 表 明 : 约 束 比 和 侧 向 约 束 刚 度 是 影 响 约 束 试 LamTeng 模 .研 件 强 度 和 极 限 应 变 的 主 要 因 素 ; 约 束 试 件 的 应 力 变 曲 线 由 抛 物 线 和 直 线 段 组 成 ; 改 进 后 型 的 拟 应 LamTeng 模 0. 96 , 应 . 合 优 度 均 值 为 能 更 精 确 地 预 测 约 束 试 件 的 应 力 变 关 系 FRP) UHPC) 应 :纤 维 增 强 复 合 材 料 ( ; 超 高 性 能 混 凝 土 ( ; 约 束 混 凝 土 ; 轴 心 抗 压 ; 应 力 变 曲 线 关 键 词 :TU375. 3 文 :A 中 图 分 类 号 献 标 志 码
西 第 南 交 通 大 学 学 报 50 卷 [ ]. 超 和 抗 震 性 能 高 性 能 混 凝 土 (ultrahigh 表 碳 纤 维 、 芳 纶 纤 维 、 玄 武 岩 纤 维 和 玻 璃 纤 维 布 增 组 分 及 其 配 比 见 表 聚 合 物 板 ) . UHPC 的 3. 其 有 超 高 强 和 高 耐 久 强 UHPC )具 performance concrete, , 水 泥 有 硅 酸 盐 水 泥 和 超 细 硅 酸 42. 5 级 52. 5 级 性 等 显 著 优 点 , 对 于 减 轻 结 构 自 重 、 提 高 结 构 安 全 中 [ ] 水 泥 ; 磨 细 高 炉 矿 渣 为 比 表 面 积 S95, 408 m / kg; 维 增 强 聚 合 物 约 盐 性 和 耐 久 性 具 有 重 要 意 义. 纤 [ ] 天 然 石 英 砂 粒 径 减 水 剂 采 用 复 0. 212 ~ 0. 425 mm; 束 是 一 种 性 能 优 越 的 新 型 组 合 柱. UHPC 柱 的 西 卡 高 效 聚 羧 酸 减 水 剂 , 消 泡 剂 为 减 水 剂 固 体 目 前 , 国 内 外 对 约 束 普 通 混 凝 土 的 轴 配 FRP 布 量 的 3% ; 钢 纤 维 为 上 海 贝 尔 卡 特 有 限 公 司 生 产 应 压 性 能 及 其 应 力 变 关 系 模 型 进 行 了 大 量 试 验 研 含 [ ] 长 径 比 0. 12 mm, 66. 7 , 微 细 高 强 钢 纤 维 , 直 径 出 了 一 些 本 构 模 型 对 的 究 和 理 论 分 析 ,提 . 但 2 850 MPa. 拉 强 度 大 于 约 束 压 特 性 及 其 本 构 模 型 的 研 究 抗 FRP 布 UHPC 轴 们 分 别 采 用 碳 纤 维 、 芳 纶 纤 维 、 玻 璃 纤 .我 鲜 见 报 导 2 纤 表 维 增 强 聚 合 物 板 的 厚 度 及 力 学 指 标 维 和 玄 武 岩 纤 维 布 缠 绕 约 束 柱 体 , 测 定 其 UHPC 圆 Tab. 2 The thickness and mechanical parameters of fiberreinforced polymer plates 约 束 柱 体 的 轴 压 轴 压 性 能 , 并 与 FRP 管 UHPC 圆 板厚 度 抗 拉 弹 性 极 限 / 试 验 结 果 进 行 比 较 , 提 出 了 轴 压 强 度 、 极 限 压 应 变 FRP 种 类 强 度 量 变 mm / MPa 模 / GPa 应 /% 的 计 算 公 式 ; 研 究 了 典 型 束 普 通 混 凝 土 的 CFRP 0. 98 615 FRP 约 50. 7 1. 2 应 力 变 本 构 模 型 对 于 束 适 用 AFRP 1. 05 401 应 FRP 约 UHPC 的 38. 1 1. 1 . 性 , 提 出 了 修 正 的 本 构 模 型 BFRP 1. 00 260 37. 4 0. 7
Vol. 50 No. 4 Aug. 2015
FRP
约 束 超 高 性 能 混 凝 土 圆 柱 轴 压 本 构 模 型
100124 ) ( 北 京 工 业 大 学 城 市 与 工 程 安 全 减 灾 省 部 共 建 教 育 部 重 点 实 验 室 ,北 京
邓 宗 才 , 义 超 王
Axial Compression StressStrain Model for UHPC Cylinders Confined by FRP
(The Key Laboratory of Urban Security and Disaster Engineering, Ministry of Education, Beijing University Technology,Beijing 100124 ,China)
Abstract
DENG Zongcai WANG Yichao
,
of
:In order to investigate the axial compression behaviors of FRP (fiberreinforced polymer) confined UHPC ( ultrahigh performance concrete ) specimens under axial compression, 30 FRP confined UHPC specimens and 3 unconfined UHPC cylindrical specimens were tested. The effects of FRP types,layers of fiber sheets,and confinement methods ( FRP tube or FRP sheet ) on the compression behaviors of confined UHPC were analyzed. Based the test results and considering the confinement ratio and lateral restraint stiffness, new models for predicting the compressive strength and ultimate strain were proposed. In addition,the LamTeng model was improved by revising its a parameter. The research results indicate that confinement ratio and lateral restraint stiffness are the major influencing factors of the compressive strength and ultimate strain of confined UHPC ,and the stressstrain curve of a confined specimen is consisted of a parabola and a straight line segment. The improved LamTeng model has a goodness of fit of 0. 96 , so it can predict the stressstrain relationship of confined specimens more accurately. Key words:fiberreinforced polymer;ultrahigh performance concrete;confinement concrete;axial compression;stressstrain curve 纤 .用 维 增 强 复 合 材 料 (fiberreinforced polymer, 等 优 良 性 能 ,已 在 土 木 工 程 中 得 到 广 泛 应 用 具 有 轻 质 、 高 强 、 耐 腐 蚀 、 耐 久 性 和 施 工 方 便 FRP 约 束 混 凝 土 柱 , 可 提 高 柱 的 承 载 力 、 变 形 能 力 FRP)
收 稿 日 期 :20141016 51378032 ) 8142005 ) 基 金 项 目 :国 家 自 然 科 学 基 金 资 助 项 目 ( ;北 京 市 自 然 科 学 基 金 资 助 项 目 ( 作 者 简 介 1961 - ) 13161031910 , Email: dengzc@ bjut. edu. cn :邓 宗 才 ( , 男 , 教 授 , 博 士 , 博 士 生 导 师 , 研 究 方 向 为 纤 维 混 凝 土 结 构 , 电 话 : 引 文 格 式 :邓 宗 才 , 王 义 超 束 超 高 性 能 混 凝 土 圆 柱 轴 压 本 构 模 型 [ 南 交 通 大 西 2015 , 50 ( 4)
642
1 2 2 34 510
1
1. 1
3 UHPC 组 表 分 及 配 比 试 件 设 计 与 材 料 Tab. 3 The compositions and mix proportion of UHPC 制 作 了 圆 柱 体 试 件 , 其 中 为 纤 维 共 33 个 30 个 胶 凝 材 料 胶超 钢 纤 维 减 水 剂 3个 . UHPC 圆 为 无 约 束 试 件 柱 体 试 件 水 布 约 束 试 件 , 细 普 通 高 炉 石 英体 比 积 率 量 分 数 /% 质 /% 直 径 维 布 分 别 为 碳 纤 高 度 为 200 mm, 100 mm. 纤 水 泥 水 泥 矿 渣砂 .试 件 编 号 0. 2 0. 5 1 1 2. 27 2 维 、 芳 纶 纤 维 、 玻 璃 纤 维 和 玄 武 岩 纤 维 布 1. 2 见 表 中 , 字 母 代 表 纤 维 布 种 类 (C、 1. 其 A、 B、 G分 件 制 作 别 代 表 碳 纤 维 、芳 纶 纤 维 、玄 武 岩 纤 维 和 玻 璃 纤 1. 2 试 内 径 切 割 为 高 度 100 mm 的 PVC 管 200 mm 表 碳 将 维 ) , 后 面 的 数 字 为 纤 维 布 层 数 , 如 C4 代 4层 的 管 子 , 一 端 用 塑 料 板 封 堵 固 定 ; 将 拌 合 均 PVC 管 纤 维 布 约 束 件 UHPC 试 . 匀 的 装 入 中 , 在 振 动 台 上 振 UHPC 分 3次 PVC 管 1 试 表 件 编 号 捣 密 实 , 放 入 标 准 养 护 室 养 护 3 d后 PVC 管 , 将 去 Tab. 1 Specimens numbering 掉 , 再 将 件 自 然 养 护 用 砂 轮 机 对 试 UHPC 试 25 d; 试 件 编 号纤 维 布 层 数FRP 总 厚 度 件 数 量 件 t / mm 试 两 端 进 行 打 磨 , 确 保 其 平 整 ; 然 后 , 在 纤 维 布 上 涂 — — P 3 刷 浸 渍 胶 , 将 浸 透 树 脂 的 纤 维 布 缠 绕 在 UHPC 表 C4 4 3. 92 3 面 层 纤 维 布 搭 接 长 度 为 胶 固 化 .每 160 mm, 3 ~5 d C6 6 5. 88 3 后 开 始 试 验 . A2 2 2. 01 3 A4 4 4. 20 3 载 装 置 与 应 变 测 定 1. 3 加 A6 6 6. 30 3 采 3 MN 的 .加 用 液 压 试 验 机 加 载 载 前 先 预 压 B4 4 4. 00 3 , 校 正 仪 表 、 仪 器 和 试 件 后 分 级 加 载 载 速 率 3次 .加 B6 6 6. 00 3 为 110 kN / min. 试 验 中 主 要 测 定 试 件 的 轴 向 压 力 、 G2 2 2. 02 3 轴 向 和 环 向 应 变 向 应 变 、 环 向 应 变 均 由 对 称 粘 .轴 G4 4 4. 04 3 轴 向 应 变 片 和 环 向 应 变 2个 2个 贴 在 试 件 中 部 的 G6 6 6. 06 3 片 量 测 . 对 单 层 纤 维 布 浸 透 树 脂 胶 后 形 成 的 纤 维 增 强 试 验 机 上 下 承 压 板 上 安 装 位 移 计 和 2个 2个 [ ] 聚 合 物 板 进 行 了 轴 向 拉 伸 试 验, 板 的 厚 度 和 力 1个 .荷 力 传 感 器 , 分 别 测 定 试 件 轴 向 位 移 和 荷 载 学 指 标 见 表 2( CFRP、 AFRP、 BFRP 和 GFRP 分 别 代 载 据 采 集 系 统 自 动 采 集 IMP 数 . 、 应 变 和 位 移 均 由