梁体徐变工作报告
梁体(连续梁)徐变观测实施方案
梁体(连续梁)徐变观测实施方案新建吉林至珲春铁路重点控制工程JHSKⅡ标大川屯3#特大桥40m+64m+40m连续梁徐变观测实施方案编制:审核:审批:中铁大桥局新建吉林至珲春铁路重点控制工程JHSKⅡ标项目经理部二工区2013年06月目录一、总则 01.1、适用范围 01.2、工作依据 0二、组织管理 (1)2.1、职责分工 (1)2.2、工作程序 (1)三、通用要求 (2)3.1、沉降变形测量等级及精度要求 (2)3.2、沉降变形监测网主要技术要求及建网方式 (2)3.3、沉降变形测量点的布置要求 (4)3.4、沉降变形监测测量工作基本要求 (4)3.5、沉降变形监测观测具体要求 (5)四、专业要求 (8)4.1、梁体工程 (8)4.1.1、工程概况 (8)4.1.2、变形控制标准 (8)4.1.3、变形观测方案 (8)4.1.4、观测资料要求 (10)4.1.5、观测频次 (11)4.1.6、沉降评估 (11)4.1.7、其他 (12)五、人员设备及质量保证措施 (13)一、总则为了更好的对吉图珲客运专线路基（含过渡段）、桥梁、涵洞等线下工程的沉降变形观测，保证工程测量工作的顺利进行，规范本项目的测量工作，使测量工作规范化、制度化，特制定本方案。
1.1、适用范围本方案适用于吉图珲客运专线铁路土建工程梁体工程施工过程中的沉降变形观测及评估。
1.2、工作依据1.《客运专线铁路有砟轨道铺设条件评估技术指南》（铁建设[2006]158号）；2.《客运专线铁路有砟轨道测量技术暂行规定》（铁建设[2006]189号）；3．《国家一、二等水准测量规范》（GB12897—2006）；4．《建筑沉降变形测量规程》（JGJ/T8-2007）；5．《铁路客运专线竣工验收暂行办法》（铁建设[2007]183号）；6．《客运专线有砟轨道铁路施工技术指南》（TZ216-2007）；7．《工程测量规范》（GB50026－2007）；8．《客运专线有砟轨道铁路设计指南》（铁建设函[2005]754号）；9．吉图珲客运专线工程设计文件；10．铁道部有关规定。
钢管混凝土拱桥徐变效应研究
钢管混凝土拱桥徐变效应研究全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：钢管混凝土拱桥是一种将钢管和混凝土结合成一体的结构形式，具有良好的抗震性能和承载能力。
在实际施工和运用过程中，钢管混凝土拱桥的徐变效应却成为了一个不容忽视的问题。
徐变效应是指在长期荷载作用下，材料会发生形状和尺寸的变化，从而降低结构的刚度和强度。
本文将对钢管混凝土拱桥徐变效应的研究进行探讨，以期为相关工程的设计和施工提供参考。
一、钢管混凝土拱桥的徐变效应1. 徐变现象徐变是指在恒定应力作用下，随着时间的推移，材料的应变会逐渐增加。
这种现象在高温和高应力下尤为显著，但在常温下也不可忽视。
徐变会导致结构的变形和破坏，影响其使用寿命和安全性。
2. 钢管混凝土拱桥的特点钢管混凝土拱桥结构复杂，受力状态较为严格，徐变效应对其影响较大。
由于拱桥的整体结构是由钢管和混凝土共同组成，不同材料之间的徐变特性不同，容易导致结构的失稳和破坏。
3. 徐变效应的影响徐变效应会导致钢管混凝土拱桥的结构变形和应力集中，从而降低其使用寿命和安全性。
徐变还可能引起结构的开裂和变形，影响桥梁的正常使用。
1. 国内外研究进展目前，国内外学者对钢管混凝土拱桥的徐变效应进行了一系列研究。
通过实验、仿真和理论分析等方法，揭示了徐变对拱桥结构的影响机制和规律，为相关工程的设计和施工提供了参考依据。
2. 重点研究内容钢管混凝土拱桥徐变效应的研究重点主要包括徐变机制、影响因素、预测方法等方面。
通过对钢管和混凝土材料的徐变特性进行分析，建立相应的数学模型，预测结构在长期荷载下的行为。
1. 优化设计方案在设计时，应合理选择材料、结构形式和截面尺寸，降低结构受力的不均匀性，减小徐变效应的影响。
考虑结构在长期使用过程中的变形和损伤，提高结构的安全性和可靠性。
2. 监测与维护定期对钢管混凝土拱桥进行结构健康监测，监测结构的变形和应力变化情况，及时发现并处理潜在的问题，延长结构的使用寿命和保障其安全性。
梁体徐变工作报告
目录1 工程概况错误!未定义书签。
2 梁体编号及代表里程范围错误!未定义书签。
3 梁体受荷情况错误!未定义书签。
4 观测概况错误!未定义书签。
徐变观测点布设及观测方法错误!未定义书签。
人员及设备错误!未定义书签。
观测过程资料错误!未定义书签。
观测断面与观测点工程属性信息表错误!未定义书签。
梁体徐变变形高程成果表错误!未定义书签。
异常数据台帐错误!未定义书签。
观测外业情况记录资料错误!未定义书签。
观测手簿资料错误!未定义书签。
观测成果文件错误!未定义书签。
区段内所有梁体徐变—时间曲线图错误!未定义书签。
5 特殊情况说明错误!未定义书签。
附件1 梁体徐变观测点布置图附件2 观测断面与观测点工程属性表附件3 梁体徐变变形高程成果表附件4 异常数据台账附件5 外业情况记录表附件6 徐变观测手簿附件7 徐变记录表附件8 梁体徐变—时间曲线图1 工程概况我标段下属徐舍梁场，共计划生产584片预制梁，该梁场于2009年8月20日开始生产，目前已生产386片，并按《宁杭客运专线线下工程沉降变形变形观测及评估实施细则》及《补充细则》的要求对其中的22片梁进行了徐变变形观测；徐舍梁场生产的梁分别架设到徐舍特大桥、紫云山特大桥、大汉芥特大桥上，架设的里程范围为：DK098+～DK121+。
本梁场生产的梁为单箱单室预应力混凝土简支箱梁，共2种跨度，其中31.5米跨度箱梁541片、23.5米跨度箱梁43片。
设计混凝土等级为C50，终张拉设计弹性模量为、混凝土强度为。
设计锚口及喇叭口损失为控制力的6%，管道摩擦系数取，管道偏差系数取。
本次申请评估为徐舍梁场生产并进行了徐变变形观测的14片梁，每片预制梁分别埋设6个观测标，共计84个观测标，对应的梁体编号为#到#梁，架设在徐舍特大桥上，对应的桩号里程为：DK106+~DK111+。
2 梁体编号及代表里程范围本次申请评估的14孔预制梁均为无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁。
梁体编号及其所代表的范围见表2-1：表表2-1 梁体编号及其所代表的范围表2-1 梁体编号及其所代表的范围3 梁体受荷情况梁体架设前主要有两次荷载变化，第一次为初张拉（不纳入本次评估），第二次为终张拉结束，正式的徐变变形观测由此时开始；梁体架设后的受荷情况主要为前期运梁车通过、桥梁附属结构即二期恒载上桥等，二期恒载有防撞墙、遮板、底座板、竖墙电缆槽盖板等附属设施，本次评估为终张拉完成60天以上的梁体，具体设计及施工时间统计表见表3-1。
高速铁路桥梁梁体徐变的观测与计算
高速铁路桥梁梁体徐变的观测与计算
高速铁路桥梁梁体的徐变观测和计算是为了预测和评估桥梁使用过程中的变形情况和安全状态。
徐变是指由于荷载作用引起的材料的变形现象，包括弹性徐变和塑性徐变。
观测徐变通常使用测量仪器，如应变计和位移仪器。
通过布设在桥梁梁体上的应变计，可以测量到不同部位的应变情况，从而间接估计梁体的变形情况。
位移仪器可以直接测量桥梁梁体的位移情况。
计算徐变一般采用数值计算方法，如有限元法。
有限元法将桥梁梁体分割成许多小的单元，每个单元的变形情况都可以通过计算来得到，然后将所有单元的变形情况组合起来得到整体的徐变情况。
在进行徐变观测和计算时，还需要考虑到桥梁梁体的材料特性、荷载情况和边界条件等因素的影响。
此外，对于长期使用的桥梁，还需要考虑到时间效应，即随着时间的推移，桥梁材料的徐变情况可能会发生变化。
通过观测和计算桥梁梁体的徐变，可以评估桥梁结构的安全性，并及时采取必要的维修和加固措施，保证高速铁路桥梁的正常运行和使用。
梁场情况汇报
梁场情况汇报
根据最新的梁场情况汇报，我将向大家简要介绍一下我们梁场的运营情况和未
来的发展计划。
首先，我们的梁场目前处于良好的运营状态。
在过去的一段时间里，我们的团
队努力工作，积极推进各项工作任务，取得了一定的成绩。
我们的生产线保持了良好的运转状态，生产效率和产品质量均得到了有效控制和提高。
同时，我们的销售团队也取得了一定的业绩，市场反馈良好。
整体来看，我们的梁场运营稳定，有了一定的发展基础。
其次，针对当前的梁场情况，我们也意识到了一些存在的问题和挑战。
首先是
生产成本的控制，随着原材料价格的波动和人工成本的上升，我们需要更加有效地控制生产成本，提高生产效率，降低生产成本，提高企业的盈利能力。
其次是产品品质的提升，我们需要不断优化生产工艺，提高产品的质量和性能，满足客户的需求，提升品牌竞争力。
另外，市场竞争也日益激烈，我们需要加大市场开拓力度，拓展新的销售渠道，提高市场占有率。
针对当前存在的问题和挑战，我们也制定了一些发展计划和改进措施。
首先是
加大技术研发投入，提高产品的技术含量和附加值，推出更具竞争力的产品，提升市场占有率。
其次是加强生产管理，优化生产工艺流程，提高生产效率和产品质量，降低生产成本。
另外，我们还将加大市场营销力度，拓展新的销售渠道，提升品牌知名度和市场份额。
综上所述，我们的梁场目前处于良好的运营状态，但也面临一些问题和挑战。
我们将继续努力，加大技术研发投入，优化生产管理，加强市场营销，推动企业的持续发展。
希望各位能够共同努力，为梁场的发展贡献自己的力量，共同创造更加美好的未来。
哈密梁场(雁不拉特大桥D1K1360+970~中桥ⅡDK1470+558)的徐变变形观测工作报告
兰新铁路第二双线(新疆段)LXTJ四标哈密梁场【雁不拉特大桥D1K1360+970~中桥ⅡDK1470+558】区段梁体徐变变形观测评估申请报告中铁四局集团有限公司兰新铁路第二双线项目部二○一三年一月三十日致：四川西南交大铁道发展有限公司我项目部所属单位中铁四局集团兰新铁路第二双线LXTJ四标哈密梁场(雁不拉特大桥D1K1360+970~中桥ⅡDK1470+558)区段已于二零一二年十月完成制梁施工任务，并按要求进行了不少于3个月的梁体徐变观测。
为进行后续工程的施工工作，我项目部提交了《哈密梁场【雁不拉特大桥D1K1360+970~中桥ⅡDK1470+558】区段梁体徐变变形观测工作报告》（附后）。
我项目部对上述报告进行了认真审查，认为满足《兰新铁路第二双线铁路线下工程沉降变形观测及评估实施细则》以及相关评估实施细则的要求，同意上报上述段落的梁体徐变变形观测的评估数据。
这里，特向贵公司提出该段梁体徐变变形观测的评估申请。
申请单位：中铁四局集团有限公司兰新铁路第二双线项目部项目部负责人：二○一三年一月三十日兰新铁路第二双线(新疆段)LXTJ四标哈密梁场【雁不拉特大桥D1K1360+970~中桥ⅡDK1470+558】区段梁体徐变变形观测评估申请材料中铁四局集团有限公司兰新铁路第二双线项目部二○一三年一月三十日兰新铁路第二双线（新疆段）LXTJ四标哈密梁场【雁不拉特大桥D1K1360+970~中桥ⅡDK1470+558】区段梁体徐变变形观测工作报告编制：审核：批准：中铁四局集团有限公司兰新铁路第二双线项目部二O一三年一月三十日目录哈密梁场【雁不拉特大桥D1K1360+970~中桥ⅡDK1470+558】区段梁体徐变变形观测………………………………………………….错误！未定义书签。
1概述 (4)1.1工程概况 (4)1.2地质情况 .............................................. 错误！未定义书签。
钢筋混凝土结构混凝土的变形徐变
钢筋混凝土结构混凝土的变形徐变钢筋混凝土结构是一种广泛应用于建筑和桥梁工程中的结构形式。
作为一种复合材料，混凝土在受力作用下会发生一系列的变形，其中徐变是混凝土结构中一个重要而复杂的变形现象。
本文将就钢筋混凝土结构中混凝土的变形徐变进行论述。
1. 徐变的概念和特点混凝土的徐变是指在长时间加载或恒定荷载作用下，混凝土产生的持久性应变。
与弹性应变不同，徐变应变是一种时间相关的非线性应变，它的特点包括以下几个方面：1.1 时间相关性：混凝土的徐变应变与加载时间呈正相关，即持续时间越长，徐变应变越大。
1.2 荷载水平相关性：混凝土的徐变应变与荷载水平呈正相关，即荷载越大，徐变应变越大。
1.3 温度相关性：混凝土的徐变应变与温度呈正相关，即温度越高，徐变应变越大。
1.4 加载历程相关性：混凝土的徐变应变与加载历程有关，包括荷载的大小和顺序等因素。
2. 徐变的机理和原因混凝土的徐变是由于混凝土内部的微观结构和组织发生变化所致。
具体来说，徐变主要由以下几个机理引起：2.1 混凝土内部孔隙变形：混凝土中存在着多种孔隙结构，包括孔隙水、气孔和毛细孔等。
在受力作用下，这些孔隙会发生体积变化，导致混凝土整体发生徐变。
2.2 水化产物再分布：混凝土的水化反应是一个持续的过程，其中水化产物会随着时间的推移发生再分布。
这种再分布会导致混凝土发生徐变。
2.3 骨料颗粒滑移：混凝土中的骨料颗粒在受力作用下会发生滑移现象。
滑移会导致混凝土内部构件的相对位移，从而引起徐变。
2.4 结构缓变：混凝土内部结构的缓变是混凝土徐变的一个重要机制。
结构缓变是指混凝土内部各个组分的变形速率不同，导致整体结构产生徐变。
3. 徐变的影响和控制措施混凝土的徐变对结构的性能和安全性都会产生重要影响，主要体现在以下几个方面：3.1 混凝土结构的变形：混凝土的徐变会导致结构整体变形增大，可能引起结构的损坏和破坏。
3.2 结构的稳定性：混凝土的徐变会使结构的刚度降低，进而影响结构的稳定性。
广珠城际轨道交通连续梁桥徐变观测与分析
摘 要 ： 梁 的徐 变变形 控 制是 城 际轨 道 质 量控 制 的重 点 ， 了满 足轨 道 梁对 变形 的 高精 度要 求 ， 证 城 际轨 道 安 全 、 桥 为 保
稳 定运 营 ， 文章 以广 珠城 际轨 道 交通 外 海特 大桥 为 工程 背景 ， 城 际轨 道 支 架预 压现 浇三跨 连 续 梁进 行徐 变 变形观 测 ， 对
高速铁 路 开工 以后 ， 大量 采用 预 应力 混凝 土 连续 梁桥 来 满 足线 路需 要 。但 是 ， 预应 力混 凝 土连 续梁 度 取 ７ ％。 ０ ③ 纵 向预 应力 损 失 ： 口及 喇 叭 口损 失 按锚 外控 制应 锚
ｒｔ ｎ ｌｙ ｆｈ ｅｉｎａ ｄｃｎ ｔ ｃｉ ，ｎ ｖ ｇｅｔ ｎ ｒｕｕｅ ｉ ｌｒ ｒｊｃｓｏ ｆｒｎ ｅ ａｉ ａｉ ｅ ｓ ｎ ｏ ｓ ｕ ｔ ｎ ａｄｔ ｇ ｅｓ ｇ ｓｏ ｓｏ ｔｒ ｍｉ ｏｅｔ ｆｒｅｅｅ ｃ ． ｏ ｔｏｔ ｄ ｇ ｒ ｏ ｏｉ ｕ ｉ ｆ ｆ ｓ ａｐ ｒ
预 应 力 混凝 土连 续梁 桥 具 有 变形 小 、 构 刚度 好 、 结 无
７ 个节点 。设计参数如下 ： １ ①设计荷 载 ： 梁体 自重 ￣ ２ ．ｋ ／ 、 ／ ６ Ｎｍ 二期恒 载 １５ ＝ ０ ２
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目录1 工程概况 (1)2 梁体编号及代表里程范围 (1)3 梁体受荷情况 (3)4 观测概况 (4)4.1 徐变观测点布设及观测方法 (4)4.2 人员及设备 (5)4.3观测过程资料 (6)4.3.1观测断面与观测点工程属性信息表 (6)4.3.2梁体徐变变形高程成果表 (6)4.3.3异常数据台帐 (6)4.3.4观测外业情况记录资料 (6)4.3.5观测手簿资料 (6)4.4观测成果文件 (7)4.5区段内所有梁体徐变—时间曲线图 (7)5 特殊情况说明 (7)附件1 梁体徐变观测点布置图附件2 观测断面与观测点工程属性表附件3 梁体徐变变形高程成果表附件4 异常数据台账附件5 外业情况记录表附件6 徐变观测手簿附件7 徐变记录表附件8 梁体徐变—时间曲线图1 工程概况我标段下属徐舍梁场，共计划生产584片预制梁，该梁场于2009年8月20日开始生产，目前已生产386片，并按《宁杭客运专线线下工程沉降变形变形观测及评估实施细则》及《补充细则》的要求对其中的22片梁进行了徐变变形观测；徐舍梁场生产的梁分别架设到徐舍特大桥、紫云山特大桥、大汉芥特大桥上，架设的里程范围为：DK098+501.560～DK121+322.825。
本梁场生产的梁为单箱单室预应力混凝土简支箱梁，共2种跨度，其中31.5米跨度箱梁541片、23.5米跨度箱梁43片。
设计混凝土等级为C50，终张拉设计弹性模量为35.5GPa、混凝土强度为53.5MPa。
设计锚口及喇叭口损失为控制力的6%，管道摩擦系数取0.55，管道偏差系数取0.0015。
本次申请评估为徐舍梁场生产并进行了徐变变形观测的14片梁，每片预制梁分别埋设6个观测标，共计84个观测标，对应的梁体编号为XS31.5Q-218#到XS31.5Z-155#梁，架设在徐舍特大桥上，对应的桩号里程为：DK106+283.960~DK111+051.360。
2 梁体编号及代表里程范围本次申请评估的14孔预制梁均为无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁。
梁体编号及其所代表的范围见表2-1：表2-1 梁体编号及其所代表的范围梁体标号墩号跨度跨中里程架设后代表里程范围XS31.5Q-001 360#~361# 31.5 DK110+192.310 DK110+175.960-DK110+208.660 XS31.5Q-002 381#~382# 31.5 DK110+879.313 DK110+862.945-DK110+895.680 XS31.5Q-003 382#~383# 31.5 DK110+912.048 DK110+895.680-DK110+928.415 XS31.5Q-004 380#~381# 31.5 DK110+846.580 DK110+830.215-DK110+862.945 XS31.5Q-005 373#~374# 31.5 DK110+617.500 DK110+601.140-DK110+633.860 XS31.5Q-006 377#~378# 31.5 DK110+748.390 DK110+732.020-DK110+764.750 XS31.5Q-007 372#~373# 31.5 DK110+584.780 DK110+568.420-DK110+601.140梁体标号墩号跨度m 跨中里程架设后代表里程范围XS31.5Q-008 376#~377# 31.5 DK110+715.620 DK110+699.300-DK110+732.020 XS31.5Q-009 370#~371# 31.5 DK110+519.350 DK110+502.990-DK110+535.700 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK108+548.960-DK108+581.660 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK108+647.060-DK108+671.760 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK109+129.560-DK109+162.260 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK109+489.260-DK109+521.960 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK109+620.060-DK109+652.760 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK109+783.560-DK109+816.260 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK109+948.960-DK110+012.460 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK110+045.160-DK110+175.960 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK110+208.660-DK110+502.990 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK110+535.700-DK110+568.420 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK110+633.860-DK110+699.300 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK110+764.750-DK110+830.210 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK110+928.410-DK110+953.140 XS31.5Z-010 374#~375# 31.5 DK110+650.220 DK102+179.060-DK102+203.760 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK106+799.160-DK106+823.860 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK108+802.560-DK108+835.260 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK108+867.960-DK109+129.560 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK109+162.260-DK109+489.260 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK109+521.960-DK109+620.060 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK109+652.760-DK109+783.560 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK109+816.260-DK109+848.960 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK110+012.460-DK110+045.160 XS31.5Z-040 336#~337# 31.5 DK109+407.510 DK117+241.160-DK117+273.890 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK106+774.460-DK106+799.160 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK106+823.860-DK106+848.560 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK107+404.460-DK107+437.160 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK107+894.960-DK108+091.160 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK108+091.160-DK108+483.360 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK108+516.260-DK108+548.960 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK108+581.660-DK108+647.060 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK108+671.760-DK108+802.560 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK108+835.260-DK108+867.960 XS31.5Z-070 318#~319# 31.5 DK108+818.910 DK108+835.260-DK108+867.960 XS31.5Z-100 289#~290# 31.5 DK107+878.610 DK103+667.260-DK103+741.360 XS31.5Z-100 289#~290# 31.5 DK107+878.610 DK106+946.660-DK106+979.360梁体标号墩号跨度跨中里程架设后代表里程范围XS31.5Z-100 289#~290# 31.5 DK107+878.610 DK107+012.060-DK107+044.760 XS31.5Z-100 289#~290# 31.5 DK107+878.610 DK107+077.460-DK107+404.460 XS31.5Z-100 289#~290# 31.5 DK107+878.610 DK107+437.160-DK107+698.760 XS31.5Z-100 289#~290# 31.5 DK107+878.610 DK107+731.460-DK107+894.960 XS31.5Z-100 289#~290# 31.5 DK107+878.610 DK108+091.160-DK108+123.860 XS31.5Z-100 289#~290# 31.5 DK107+878.610 DK108+483.360-DK108+516.260 XS31.5Z-130 259#~260# 31.5 DK106+897.610 DK102+154.360-DK102+179.060 XS31.5Z-130 259#~260# 31.5 DK106+897.610 DK102+203.760-DK102+228.460 XS31.5Z-130 259#~260# 31.5 DK106+897.610 DK106+063.060-DK106+774.460 XS31.5Z-130 259#~260# 31.5 DK106+897.610 DK106+848.560-DK106+946.660 XS31.5Z-130 259#~260# 31.5 DK106+897.610 DK106+979.360-DK107+012.060 XS31.5Z-130 259#~260# 31.5 DK106+897.610 DK107+044.760-DK107+077.460 XS31.5Z-130 259#~260# 31.5 DK106+897.610 DK107+698.760-DK107+731.4603 梁体受荷情况梁体架设前主要有两次荷载变化，第一次为初张拉（不纳入本次评估），第二次为终张拉结束，正式的徐变变形观测由此时开始；梁体架设后的受荷情况主要为前期运梁车通过、桥梁附属结构即二期恒载上桥等，二期恒载有防撞墙、遮板、底座板、竖墙电缆槽盖板等附属设施，本次评估为终张拉完成60天以上的梁体，具体设计及施工时间统计表见表3-1。