300x800坡屋面斜梁模板钢管支撑架计算书
300×800梁模板支撑计算书
300 X 800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁高h=800mm 层高6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度18mm 侧模厚度18mm 木材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 fm=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;支撑采用门式钢管脚手架宽度 L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm 梁边至板支撑的距离0.90m ；门式钢管脚手架顶2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位梁宽 梁高 系数 设计值 ①底模自重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼自重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34高茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.支禅体至搭设正立面图(2)梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K・q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm<f n=13.00N/mm,满足要求。
梁模板支架计算(300x800)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm ，高度800mm ，两侧楼板厚度100mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置3道，内龙骨采用50×100mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用150×100mm 木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距25+250mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径16mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
32532525250800m m300m m模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
脚手架及模板支撑设计计算
1 脚手架及模板支撑设计计算
1.1需要计算部位
（1）本工程建筑高度29.7m，外脚手架按30m计算。
（2）地下室侧墙，标高-7.520～0.100，一次浇筑高度7.5m，
（3）1-7轴～2-1轴框架梁3.5×1300，三排立杆支模。
800以上深梁均按1300支模方法支设。
（4）300×800框梁双排立杆支模，800以下框梁按800支模方法支设。
（5）框架柱取一次浇筑最大层高7.5m，标准层框柱模板按此支设。
1.2施工外架体设计计算
计算简图
1.3模板工程施工设计计算
部位：一般框架梁，梁高800以上，取本工程最大梁高1300。
计算简图
大梁模板φ48钢管三排支撑计算
部位：一般框架梁，梁高800以下。
部位：一般框架柱，层高取一次浇筑最大层高7.5m
部位：地下人防单层高度7.5m剪力墙
墙体--胶合板方案计算
工程名称部位
部位：剧场净空高度20m。
300×850梁模板支撑计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×0.9×3]×1＝32.358kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝28.307kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.358×0.152＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/37500＝2.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1504/(100×5400×281250)＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.307×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.858kN R2=1.25q1L=1.25×32.358×0.15＝6.067kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×21.775×0.15＝1.225kNR2'=1.25q2L=1.25×21.775×0.15＝4.083kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.858/1＝1.858kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.067]/1= 6.067kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.858/1＝1.858kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.85=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.858+0.039+0.552=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.067+0.039=6.106kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.858+0.039+0.468+1.341=3.706kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,6.106,3.706]=6.106kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.225/1＝1.225kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.083]/1= 4.083kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.225/1＝1.225kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.85=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.225+0.03+0.425=1.68kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.083+0.03=4.113kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.225+0.03+0.36+0.564=2.179kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.68,4.113,2.179]=4.113kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.106×0.452，0.5×6.106×0.22]＝0.155kN·mσ=M max/W=0.155×106/24500=6.308N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.106×0.45，6.106×0.2]＝1.717kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.717×1000/(2×30×70)＝1.227N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.113×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.11mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.113×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.103mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.106×0.45,0.375×6.106×0.45+6.106×0.2]=3.435kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.378kN,R2=3.435kN,R3=2.085kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.113×0.45,0.375×4.113×0.45+4.113×0.2]=2.314kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.945kN,R2'=2.314kN,R3'=1.226kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.18×106/4490=40.164N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.718kNτmax=2V max/A=2×1.718×1000/424＝8.102N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.258kN，R2=3.353kN，R3=4.06kN，R4=0.258kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.174kN，R2'=2.276kN，R3'=2.557kN，R4'=0.174kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.258，3.353，4.06，0.258]=4.06kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.174，2.276，2.557，0.174]=2.557kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.639×106/4490＝142.422N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.639kNτmax＝2V max/A=2×2.639×1000/424＝12.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.97mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.481kN，R2=8.729kN，R3=8.729kN，R4=5.481kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.555kN，R2=7.209kN，R3=8.729kN，R4=0.555kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝8.729kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.555kN，R2＝7.209kN，R3＝8.729kN，R4＝0.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kNN d＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+1×1.3×0.15×(6.45-0.85)＝max[0.555，7.209，8.729，0.555+4.829]+1.092＝9.821kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9821.099/(0.197×424)+0.007×106/4490＝119.138N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.326=20.074kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×20.074=60.221kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.821/(1×0.15)＝65.474kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
300×800梁模板支撑计算书
300×800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.50m；模板材料为：2,抗弯强度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm夹板底模厚度18mm,侧模厚度22 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度f=1.40N/mmf=13.00N/mmL=1200mm, ,抗剪强度vm门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.90m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算 1）梁底模及支撑荷载计算（设计值系数梁高标准值单位梁宽荷载类型2 1.00 kN/m× 1.2 = ①底模自重0.5 kN/m × (0.30 + 1.36)3 1.2 = 6.91 kN/m × 0.30 × 0.80 ×②砼自重 24.0 kN/m3×0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 ③钢筋荷载 1.5 kN/mkN/m2 1.4 = 0.84 2.0 kN/m④振捣砼荷载× 0.30 ×kN/m = 9.18 q梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④1kN/m = 8.34 q梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③2kN/m （2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨；底模厚度h=18mm,板模宽度 223；/6=16200mm=/6300.00×18.00 b=300mm； W=bh334；/12=145800mm/12=300×18 I=bh1）抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105M2 26=-38556N.mm=-0.04kN.m ×10=-0.105×9.18×0.20M=K·qL1M2=M/W=38556/16200=2.38N/mmσ22,满足要求。
钢管支撑体系计算书
钢管支撑体系计算书（一）钢管支撑体系主要技术参数1、采用Ø48钢管，钢管支撑体系的立杆间距为1000～1200mm。
梁支撑体系立杆间距为：梁高度小于750mm其间距为800～1000mm；梁高度大于750mm其间距为600～700mm。
2、排架水平拉杆沿高度方向间距为1800mm。
（二）结构计算的有关标准和依据参照：《建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》《建筑结构设计统一标准》（GBJ68－84）《建筑结构荷载规范》（GBJ9－87）《冷弯薄壁型结构计术规范》（GBJ18－87）《建筑施工脚手架应用手册》参数：1．第一安全系数应满足下列要求强度：K1≥1.5K2≥3.02．活荷载取值：结构施工时，按两个操作层计算，每层取250㎏／cm2。
（三）钢筋砼板下支撑体系计算。
（A）采用钢管脚手架支撑体系的计算。
A：荷载计算1、恒载计算a．平板的模板及小楞：取0.3kN／m2 荷载分项系数取1.2b．钢筋砼自重标准值：取0.3kN／m2 荷载分项系数取1.22、施工荷载：取250 kN／m23、按两个标准层计算荷载：P＝（0.3×1.2＋0.3×1.2＋0.25×1.4）×2＝2.14 kN／m2荷载分项系数取1.2B：立杆强度验算钢管选用Ø48，其壁厚为3.5mm，A＝4.89cm2 ,I1＝12.19cm4a.确定立杆的长度L0L0＝µ1h 查表得µ1＝0.76L0＝0.76×1.8＝136.8 cmb. 立杆长细比λ:L／I＝136.8／1.73＝79.08＜[λ]＝150满足要求。
C：稳定性验算验算系数取3б＝N／(ψA×f)＝2146／(3×4.89×100)＝145.8<[f]＝215符合要求。
（B）、采用定型门式脚手架作体系的计算按产品设计承载力标准，单榀脚手架在稳定安全系数为3时，其承载力为3050㎏，而实际荷载仅为1345×2＝2790㎏，小于设计承载力。
盘扣式钢管梁支撑系统计算书300X800
梁模板支撑计算书工程名称:11工程单位:1．计算参数结构楼板厚130mm，梁宽b=300mm，梁高h=800mm，层高5.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距1050mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 1.34 ) ×1.2 = 0.59 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 0.80 × 1.2 = 6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.77 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.61 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
300×800梁模板支撑计算书
300×800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.50m；模板材料为：2,抗弯强度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm夹板底模厚度18mm,侧模厚度22 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度f=1.40N/mmf=13.00N/mmL=1200mm, ,抗剪强度vm门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.90m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算 1）梁底模及支撑荷载计算（设计值系数梁高标准值单位梁宽荷载类型2 1.00 kN/m× 1.2 = ①底模自重0.5 kN/m × (0.30 + 1.36)3 1.2 = 6.91 kN/m × 0.30 × 0.80 ×②砼自重 24.0 kN/m3×0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 ③钢筋荷载 1.5 kN/mkN/m2 1.4 = 0.84 2.0 kN/m④振捣砼荷载× 0.30 ×kN/m = 9.18 q梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④1kN/m = 8.34 q梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③2kN/m （2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨；底模厚度h=18mm,板模宽度 223；/6=16200mm=/6300.00×18.00 b=300mm； W=bh334；/12=145800mm/12=300×18 I=bh1）抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105M2 26=-38556N.mm=-0.04kN.m ×10=-0.105×9.18×0.20M=K·qL1M2=M/W=38556/16200=2.38N/mmσ22,满足要求。
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300x800坡屋面斜梁模板钢管支撑架计算书坡屋面支模荷载计算说明：该坡屋面坡度i=0.283，tanα=0.283 水平面夹角α=15.8°荷载增大系数k=1/cos15.8°=1.04。
以下利用专业软件计算坡屋面结构支模中，大梁及楼板截面高度、模板自重、砼内钢筋含量、每平方米施工荷载等，均乘以1.04后再进行计算。
模板支架搭设高度为17.20米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×830mm，梁两侧楼板厚度125mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用单钢管: 48×3.0。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.0，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 26.500×0.830×0.450=9.898kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.520×0.450×(2×0.830+0.300)/0.300=1.529kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.600×0.450=1.170kN/m均布线荷载标准值为：q = 26.500×0.830×0.450+0.520×0.450×(2×0.830+0.300)/0.300=11.427kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(9.898+1.529)+1.4×0.9×1.170]=16.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3；I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12 = 12.66cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.951kNN2=3.169kNN3=0.951kN最大弯矩 M1 = 0.048kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.048×1000×1000/16875=2.817N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 11.43kN/m为设计值。
面板最大挠度计算值 v = 0.056mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、面板底部龙骨计算按照三跨连续梁计算，取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.169/0.450=7.042kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.042×0.45×0.45=0.143kN.m最大剪力 Q = 0.6ql=0.6×7.042×0.450=1.901kN最大支座力 N = 1.1ql=1.1×7.042×0.450=3.486kN梁底龙骨的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；(1)梁底龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.143×106/42666.7=3.34N/mm2梁底龙骨的抗弯计算强度小于15.4N/mm2,满足要求!(2)梁底龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1901/(2×40×80)=0.891N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2梁底龙骨的抗剪计算强度小于1.5N/mm2,满足要求!(3)梁底龙骨挠度计算q k = q/1.2=5.868kN/m最大变形 v = 0.677q k l4/100EI=0.677×5.868×450.04/(100×9350.00×1706666.7)=0.102mm梁底龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑小横杆计算梁底小横杆按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取梁底龙骨的支座力 P= 3.486kN梁底小横杆计算简图梁底小横杆剪力图(kN)梁底小横杆弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩 M= 0.183kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.050kN经过计算得到最大变形 V= 0.0mm经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=-0.261kNN2=3.050kNN3=3.050kNN4=-0.261kN梁底小横杆的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)梁底小横杆抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.183×106/4490.0=40.76N/mm2梁底小横杆的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)梁底小横杆挠度计算最大变形 v = 0.0mm梁底小横杆的最大挠度小于300.0/400,满足要求!四、托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 3.486kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。
托梁计算简图托梁剪力图(kN)托梁弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩 M= 0.000kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.070kN经过计算得到最大变形 V= 0.0mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.000×106/4490.0=0.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.0mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁两侧立杆横向钢管计算梁两侧立杆横向钢管按照集中荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取梁底小横杆的两侧支座力 P= 0.261kN梁两侧立杆横向钢管计算简图梁两侧立杆横向钢管剪力图(kN)梁两侧立杆横向钢管弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩 M= 0.041kN.m经过计算得到最大支座 F= 0.561kN经过计算得到最大变形 V= 0.1mm经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.091kNN2=0.561kNN3=0.561kNN4=0.352kN梁两侧立杆横向钢管的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)梁两侧立杆横向钢管抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.041×106/4.5=9.16N/mm2梁两侧立杆横向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)梁两侧立杆横向钢管挠度计算最大变形 v =0.1mm梁两侧立杆横向钢管的最大挠度小于450.0/250,满足要求!六、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8 ×0.80=6.40kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0 ×0.80=6.40KN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=0.56kN单扣件抗滑承载力的设计计算值R=0.56KN < Rc=6.40KN, 满足要求!七、模板支架风荷载标准值1.考虑风荷载时，风荷载标准值产生的弯矩风荷载标准值:其中 W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：W0= 0.300U z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：脚手架底部 U z = 1.000,U s——风荷载体型系数：U s = 0.1573经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 W k = 1.000×0.1573×0.300 = 0.047kN/m2。
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M WM W = 0.9×0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.047×.45×1.502/10 = 0.005kN.m2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值按照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)5.2.5的规定采用：N = 1.2×N G + 0.9×1.4×N Q + 0.9×1.4×M w /l b其中:横杆的最大支座反力 N1=3.07kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.111×17.200=2.283kNN G = 3.070+2.283=5.354kNN=5.361kN八、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，它包括：最大支座反力 N1=3.07kN (已经包括荷载组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.111×17.200=2.569kN N = 3.070+2.569=5.639kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ= l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0——计算长度 (m)；（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)，由公式(1)、(2)计算顶部 l0 = kμ1(h+2a) (1)底部 l0 = kμ2h (2)其中，k——计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=1.217；μ——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C 采用；μ1= 1.420，μ2= 2.062a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.30m；计算长细比时，K取1；公式(1)的计算结果：λ = μ（h+2a）/i=1.420×(1.500+ 2×0.30)×100/1.600=186< [λ]=210, 满足要求!公式(2)的计算结果：λ = μh/i=2.062×1.500×100/1.600=193< [λ]=210, 满足要求!立杆计算长度 l0 = kμ（h+2a） = 1.217 ×1.420 ×(1.50+ 2×0.30) = 3.63立杆计算长度 l0 = kμh = 1.217 ×2.062 ×1.50 = 3.76l0/i = 3764.181/16.000 = 235由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.132钢管立杆受压应力计算值 = 100.42N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f1]=205.00N/mm2,满足要求!2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 5.36kN；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W = 0.005kN.m；W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49公式(1)、(2)的计算结果：由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.132钢管立杆受压应力计算值 = 96.57N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f1]=205.00N/mm2,满足要求!附录：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.4.6满堂支撑架计算长度附加系数取值K———————————————————————————————————高度H（m） H ≤8 8< H ≤10 10< H ≤20 20< H ≤30k 1.155 1.185 1.217 1.291———————————————————————————————————《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》满堂支撑架计算长度系数μ以上表参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）九、支架抗倾覆力矩验算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.11计算。