热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、计算原始资料1、汽轮机形式及参数（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。
（2）、额定功率：P e=1000MW（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。
（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=5.436MP a；t rh=603℃。
冷段：P rh’=5.85MP a；t rh’=360.5℃。
（5）、汽轮机排汽压力：P c=4.7KPa；排汽比焓：h c=2311.3kJ/kg。
2、回热加热系统参数（1）、最终给水温度：t fw=292.9℃。
（2）、给水泵出口压力：P pu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83（3）、除氧器到给水泵高度差：H pu=26m。
（4）、小汽机排汽压力：P c，xj=5.7KPa；排汽焓：h c，xj=2424.8kJ/kg。
3、锅炉型式及参数（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603（2）、额定蒸发量：D b=2980 t/h（3）、额定过热蒸汽压力：P b=26.25MPa，额定再热蒸汽压力：P r=5.436MPa。
（4）、额定过热汽温：t b=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；（5）、锅炉效率：ηb=93%（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。
4、其他数据（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.（2）补充水温度：t ma=20℃（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h（5）抽汽管压损：△P j=8%P j；锅炉连续排污量：D bl=0.01D b；全厂汽水损失：D L=0.01D b；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：Pf=0.90MPa；减温水系数：ɑsp= 0.0275二、热系统计算（一）、汽水平衡计算1、全厂补水率由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图ɑL=D L/D b=0.01锅炉排污系数：ɑbl=D bl/D b=0.01减温水系数：ɑsp= 0.0275厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033有全厂物质平衡有：补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.03000332、给水系数ɑfw由图1, 1点的物质平衡有ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.012点的物质平衡ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925（二）汽轮机进汽参数计算1、主蒸汽参数由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg查得t0’=596.73 ℃2、再热蒸汽参数由中联门前压力P rh=5.436MPa 温度t rh=603℃，得h rh=3663.8 KJ/Kg中联门后再热压力P rh’=（1-δP2）P rh=（1-0.02）*5.436=5.327MPah rh’=h rh=3663.8KJ/Kg查得t rh’=600.61 ℃3、凝汽器平均压力计算由P s1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得t s1=31.78 ℃由p s2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得t s2=59.18 ℃凝汽器平均温度t s=（t s1+t s2）/2=45.48 ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力P s=0.00983374 MPa（四）、各加热器进、出水参数计算1、1#高加H1压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3%加热器压力P j:由图读得P j=7.611MPa 由P j查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，1=291.508 ℃2、2#高加H2压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4%加热器压力P j:由图读得P j=5.874MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，2=274.169 ℃3、3#高加H3压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3%加热器压力P j:由图读得P j=2.161MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，3=216.323 ℃4、除氧器H4除氧器压力:P4=0.968MPa查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度t s4=178.476℃H4疏水温度t d，4=t s4=178.476 ℃由图有出水比焓h w，4=753.4KJ/Kg，进水比焓h w，4'=642.7KJ/Kg，疏水比焓为h d，4=753.4KJ/Kg。
热力发电厂 课程设计3
课程设计内容1.已知汽轮机机组型式及参数：机组型号： CZK300—16.67/0.4/538/538汽轮机型式：300MW 亚临界参数、一次再热、双缸双排气、双轴单调整、直接空冷、抽汽凝汽式 额定功率 : e P =300MW主蒸汽参数（主汽阀前）：0P =16.67MPa ，0t =538℃；查焓熵图得0h =3398.96kJ/kg 再热蒸汽参数：冷段：rhi P =3.6869Mpa, rhi t =325.3℃, rhi h =3038.85 kJ/kg 热段(中联门前)：2rh P =3.318Mpa, 2rh t =538℃, 2rh h =3539.44 kJ/kg 中联门后再热气压: 'rh p =(1-δp2)2rh P =(1-0.0143)3.318=3.2706Mpa由'rh p =3.2706Mpa,'rh h = 2rh h =3539.44kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后 再热气温'rh t =537.797℃.低压缸排汽压力：c P =0.014Mpa, 排汽比焓c h =2437.4kJ/kg 计算热力系统的的有关参数: 主汽门、调门及进气管道压损 2% 中低压连通管管道压损 4.5% 再热器及管道压损 10% 中联门及管道压损 1.43%各段加热器抽气管道 1、2、3段抽气压损3%，其余5% 回热抽气级数 3高+3低+1除氧 转速 3000r/min 给水泵驱动方式 电机驱动旋转方向 顺时针方向（从汽轮机向发电机端看）额定给水温度：fw t =272.2℃。
额定工况下的电机效率：98.95%，给水泵效率：83%。
表1-1 加 热 器 端 差2.各加热器进、出水参数计算 1)首先计算高压加热器JG1加热器1P ：P1(1p)P'j1=5.7215(1-0.03)=5.5499Mpa δ=-⨯式中1P ——第一抽汽口压力；1P ∆——抽汽管道相对压损；又1P =5.5499MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度1,s t =270.545℃JG1出水温度1,w t ：w ,1s ,1t t t 270.545 1.7272.245δ=-=--=（）℃ 式中 t δ ——加热器上端差。
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
[VIP专享]热力发电厂课程设计
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热力发电厂课程设计1、计算原始资料1、汽轮机形式及参数（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。
（2）、额定功率：P e=1000MW（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。
（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=5.436MP a；t rh=603℃。
冷段：P rh’=5.85MP a；t rh’=360.5℃。
（5）、汽轮机排汽压力：P c=4.7KPa；排汽比焓：h c=2311.3kJ/kg。
2、回热加热系统参数（1）、最终给水温度：t fw=292.9℃。
（2）、给水泵出口压力：P pu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83（3）、除氧器到给水泵高度差：H pu=26m。
（4）、小汽机排汽压力：P c，xj=5.7KPa；排汽焓：h c，xj=2424.8kJ/kg。
3、锅炉型式及参数（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603（2）、额定蒸发量：D b=2980 t/h（3）、额定过热蒸汽压力：P b=26.25MPa，额定再热蒸汽压力：P r=5.436MPa。
（4）、额定过热汽温：t b=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；（5）、锅炉效率：ηb=93%（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。
4、其他数据（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.（2）补充水温度：t ma=20℃（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h（5）抽汽管压损：△P j=8%P j；锅炉连续排污量：D bl=0.01D b；全厂汽水损失：D L=0.01D b；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：P f=0.90MPa；减温水系数：ɑsp= 0.02752、热系统计算（1）、汽水平衡计算1、全厂补水率由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图ɑL=D L/D b=0.01锅炉排污系数：ɑbl=D bl/D b=0.01减温水系数：ɑsp= 0.0275厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033有全厂物质平衡有：补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.03000332、给水系数ɑfw由图1, 1点的物质平衡有ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.012点的物质平衡ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925（2）汽轮机进汽参数计算1、主蒸汽参数由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg查得t0’=596.73 ℃2、再热蒸汽参数由中联门前压力P rh=5.436MPa 温度t rh=603℃，得h rh=3663.8 KJ/Kg中联门后再热压力P rh’=（1-δP2）P rh=（1-0.02）*5.436=5.327MPa h rh’=h rh=3663.8KJ/Kg查得t rh’=600.61 ℃3、凝汽器平均压力计算由P s1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得t s1=31.78 ℃由p s2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得t s2=59.18 ℃凝汽器平均温度t s=（t s1+t s2）/2=45.48 ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力P s=0.00983374 MPa （4）、各加热器进、出水参数计算1、1#高加H1压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3%加热器压力P j:由图读得P j=7.611MPa由P j查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，1=291.508 ℃2、2#高加H2压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4%加热器压力P j:由图读得P j=5.874MPa由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，2=274.169 ℃3、3#高加H3压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3%加热器压力P j:由图读得P j=2.161MPa由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，3=216.323 ℃4、除氧器H4除氧器压力:P4=0.968MPa查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度t s4=178.476℃H4疏水温度t d，4=t s4=178.476 ℃由图有出水比焓h w，4=753.4KJ/Kg，进水比焓h w，4'=642.7KJ/Kg，疏水比焓为h d，4=753.4KJ/Kg。
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算)一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ—s图上绘出蒸汽的气态膨胀线;2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j;3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置.其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽.其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1。
7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5。
5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274。
8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器;第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口.凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机)的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器,设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热力发电厂课程设计600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
目录1.本课程设计的目的 (2)2.计算任务 (2)3.计算原始资料 (2)4.计算过程 (4)4.1全厂热力系统辅助性计算 (4)4.2原始数据整理及汽态线绘制 (5)4.3全厂汽水平衡 (5)4.4各回热抽汽量计算及汇总 (6)4.5汽轮机排汽量计算与校核 (9)4.6汽轮机汽耗量计算 (10)5.热经济指标计算 (11)5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 (11)5.2.全厂热经济指标计算 (12)6.反平衡校核 (13)7.参考文献 (14)附图（汽态膨胀过程线） (15)1.本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。
3.计算原始资料1.汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
（2）额定功率：P e=600MW。
（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P0=16.7Mpa，t0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=3.234Mpa，t rh=537℃冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃。
《热力发电厂》课程设计指导书(2).doc
《热力发电厂》课程设计指导书（2）设计题目：超临界600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务木课稈设计是《热力发电厂》课稈的具体应用和实践，是热能工程专业的备项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课稈设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算,可以应用热经济性分析的基木理论和方法对乞种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1•根据给定的热力系统数据，在h - S图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2.计算额定功率下的汽轮机进汽量Do ,热力系统各汽水流量比；3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗最、机组热耗最、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4・按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流景标在图屮（手绘图A2 ）。
汽水流量标注：D X X X ,以t/h为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算，凡对冋热系统有影响的外部系统，如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等，应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内，由高到低”的顺序进行。
计算的基木公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方稈式，具体步骤如下：1、整理原始资料根据给定的原始资料，報理、完善及选择有关的数据，以满足计算的需要。
⑴将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焙值，如新蒸汽、抽汽、凝气比焙。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焙，再热热量等。
桀理汽水参数大致原则如下：1）若已知参数只有汽轮机的新汽、再热蒸汽、冋热抽汽的压力、温度、排气压力时，需根据所给定的汽轮机相对内效率，通过水和水熬气热力性质图表或画出汽轮机熬汽膨胀过程的h—s图，并整理成冋热系统汽水参数表；2）加热器汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损；3）不带疏水冷却器的加热器疏水温度和疏水比焙分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱和水比焙；4）高压加热器水侧压力取为给水泵出口压力，低压加热器水侧压力取为凝结水泵出口压力；5）加热器出口水温由汽侧压力下的饱和温度和加热器出口端差决泄；6）加热器出口水比焙由加热器出口水温和水侧压力查水蒸气h—s表得出；7）疏水冷却器出口水温由加热器进口水温和加热器入口（下）端差决定；8）疏水冷却器出口水比焙由加热器汽侧压力和疏水冷却器岀口水温杳h-s表得岀;（2）合理选择及假定某些为给出的数据，他们有：1）新熬汽压损；2）回热抽汽压损;3）加热器出口端弟及入口端差，可参考下表1选取。
热力发电厂课程设计
热⼒发电⼚课程设计摘要⽕电⼚热系统⼯况发⽣变动时，将会引起整个热系统和全⼚的热经济性指标发⽣变动。
本设计主要内容为华能⾦陵电⼚1000MW超超临界凝汽式机组全⼚原则性热⼒系统变⼯况计算，根据给定的热⼒系统图及其数据，在热⼒系统常规计算⽅法的基础下，切除⼆号⾼压加热器H2时根据热⼒系统图中各点汽⽔参数、流量，进⾏热⼒系统原则性热⼒计算以及分析其经济性。
关键词：原则性热⼒系统变⼯况常规法⽬录摘要⼀绪论 (4)⼆热⼒系统原则性计算原理 (5)2.1常规计算法 (5)2.1.1串联计算 (5)2.1.2并联计算（电算⽅法） (6)2.2等效焓降法 (6)2.2.1⾮再热机组 (6)2.2.2中间再热机组 (7)三计算任务书 (7)3.1计算题⽬ (7)3.2计算任务 (7)3.2.1计算类型 (8)3.2.2热⼒系统简介 (8)四在该⼯况下的原始资料 (9)4.1汽轮机型以及参数 (9)4.2机组各级回热抽汽参数 (9)4.3锅炉型式及参数 (10)4.4其他数据 (10)4.5简化条件 (10)五热⼒系统计算 (10)5.1汽⽔平衡计算 (10)5.1.1全⼚补⽔率αma (10)5.1.2给⽔系数αfw (11)5.2⽓轮机进汽参数计算 (11)5.2.1主蒸汽参数 (11)5.2.2再热蒸汽参数 (11)5.3辅助计算 (11)5.3.1轴封加热器计算 (11)5.3.2凝汽器压⼒计算 (12)5.4⾼压加热器组抽汽系数计算 (13)5.4.1由⾼压加热器H1热平衡计算α1 (13)5.4.2由⾼压加热器H2热平衡计算α2 、αrh (13) 5.4.3由⾼压加热器H3热平衡计算α3 (14)5.5除氧器抽汽系数计算 (14)5.6低压加热器组抽汽系数计算 (15)5.6.1由低压加热器H5热平衡计算α(15)5(15)5.6.2由低压加热器H6热平衡计算α65.6.3由低压加热器H7热平衡计算α7 (15)5.6.4由低压加热器H8热平衡计算α8 (1)5.7凝汽系数αc计算 (1)5.7.1⼩汽机抽汽系数αxj (1)5.7.2由两个凝汽器的流量计算αc (16)5.7.3由⽓轮机汽侧平衡校验αc (16)5.8⽓轮机内功计算 (16)5.8.1凝汽流做⼯ωc (16)5.8.2抽汽流做功Σωa,j (16)5.8.3附加功量Σωsg,k (18)5.8.4⽓轮机内功ωi (18)5.9⽓轮机的内效率、热经济指标、汽⽔流量计算 (18)5.10全⼚性热经济指标计算 (19)5.10.1锅炉参数计算 (19)(19)5.10.2锅炉有效热量q15.10.3管道效率ηp (19)5.10.4全⼚效率ηcp (19)5.10.5全⼚发电标准煤耗bs (19)5.10.6全⼚热耗率qcp (20)5.10.7全⼚供电标准煤耗bsn (20)六反平衡校核 (20)七结论 (22)参考⽂献 (22)1000MW凝汽式机组全⼚原则性热⼒系统变⼯况计算⼀绪论⽕电⼚热系统的变⼯况是指系统的⼯作条件（参数）发⽣变动，偏离设计⼯况或都偏离某⼀基准⼯况。
热力发电厂课程设计三班成稿(DOC)
一、课程设计的任务和作用热力发电厂课程设计是在学习完全部的专业基础课、专业课，尤其是《热力发电厂》后进行的。
其主要任务是对大型汽轮发电机组和火电厂原则性热力系统进行多种工况下热经济性指标的定量计算和定性分析，使学生学会分析问题和解决问题的方法，掌握一些设计参数选取的范围以与在实际计算中应注意的问题。
计算过程中用定性分析指导定量计算，用定量计算检验定性分析。
二、课程设计的基本内容和要求对机组和全厂的原则性热力系统进行热经济性指标的计算。
计算中，要求用正平衡和反平衡两种方法进行计算，两种方法的计算结果必须完全一致，并对计算结果用热量法和火用方法进行分析、比较，从而更深入地理解和掌握火力发电厂热力系统的节能理论以与提高火力发电厂热经济性的基本途径。
三、本次课程设计的内容1、对全厂原则性热力系统进行主循环的热经济性指标的计算（即：在计算中，除考虑主蒸汽管道的压损和温降外，其它各项漏汽和散热损失均不考虑）。
计算中取主蒸汽管道压损△P0=5，主蒸汽管道的温降△t==5℃，锅炉效率η0.92 ，机械和发电机效率的乘积ηmη0.9801。
2、分析计算切除高压加热器对机组热经济性的影响。
（一班切除1#高加；二班切除1#和2#高加；三班切除全部高加）3、分析计算切除低压加热器对机组热经济性的影响。
（一班切除5#低加；二班切除6#低加；三班切除7#低加）4、分析计算全厂汽水损失补入除氧器和凝汽器的热经济性。
取全厂汽水损失1；补水温度25℃。
（一班假设全厂汽水损失集中于主蒸汽管道；二班假设全厂汽水损失集中于热再热管道；三班假设全厂汽水损失集中于冷再热管道）5、分析计算锅炉连续排污利用的热经济性。
取锅炉连续排污量1。
（一班的扩容蒸汽引入3#高加；二班的扩容蒸汽引入除氧器；三班的扩容蒸汽引入5#低加）6、分析计算再热器和过热器喷水减温对热经济性的影响。
假设再热器和过热器出口蒸汽超温15℃。
（一班取锅炉给水为减温水；二班取给水泵出口的水为减温水；三班取凝结水泵出口的水为减温水）7、加热器散热对机组热经济性的影响。
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热力发电厂课程设计姓名：学号：班级：指导教师：热力发电厂课程设计一、课程设计的目的和任务热力发电厂课程设计是在学习完全部的专业基础课、专业课，尤其是《热力发电厂》课后进行的。
其主要任务是对大型汽轮发电机组和火电厂原则性热力系统进行多种工况下热经济性指标的定量计算和定性分析，使学生学会分析问题和解决问题的方法，掌握一些设计参数选取的范围以及在实际计算中应注意的问题。
计算过程中用定性分析指导定量计算，在定量计算检验定性分析。
二、课程设计的基本内容和要求对机组和全厂的原则性热力系统进行热经济性指标的计算。
计算中要求用正平衡和反平衡两种方法进行计算，两种方法的计算结果必须完全一致，并对计算结果用热量法和㶲方法进行分析、比较，从而更深入地理解和掌握火力发电厂热力系统的节能理论以及提高火力发电厂热经济性的基本途径。
三、本次课程设计的内容1、对全厂原则性热力系统进行主循环的热经济性指标的计算（不考虑各项漏气和散热损失）。
2、分析计算切除高压加热器对机组热经济性的影响。
（切除1#高加）3、分析计算全厂汽水损失补入除氧器和凝汽器的热经济性。
取全厂汽水损失量Dl =1%Db；补水温度25℃。
（假设汽水损失集中于主蒸汽管道）4、分析锅炉连续排污利用的热经济性。
取锅炉连续排污量Dbl =1%Db。
（扩容蒸汽引入3#高加。
）5、分析计算再热器喷水减温对热经济性的影响。
取喷水量为汽机进气量的5%。
(取锅炉给水为减温水。
)注：计算中取主蒸汽管道压损△p0=5%p，主蒸汽管道的温△t=tb–t=5℃，锅炉效率ηb =0.92 ，机械和发电机效率的乘积ηmηg=0.98。
四、计算步骤1、主循环的热经济性指标的计算⑴各级抽汽份额α1 =（1224.4-1075.3）/（3154.4-1101.5）=0.072628964α2 =（1101.5*α1+937-1075.3-953.7*α1）/（953.7-3039.1）= 0.062609302 α3 = （（953.7-815.8）*（α1+α2）+800.4-934）/（815.8-3401.4）= 0.044458015 α4 = （(α1+α2+α3)*815.8+(1-α1-α2-α3)*582.2-774.6）/(582.2-3190.9) = 0.057662034α5= (506.4-582.2)*(1-α1-α2-α3-α4)/( 528.4-2937.6)= 0.023994787 α6= ((528.4-445.1)* α5+(423.6-506.4)*(1-α1-α2-α3-α4))/( 445.1-2883.3) =0.027033308α7= ((353.3-443.3)*(1-α1-α2-α3-α4)+(475.2-384.7)*( α5+α6))/(384.7-2826.9) = 0.028386848α8= (-(1-α1-α2-α3-α4)*329.7+205.53*(1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7)+350.9*(α5+α6+α7))/( 205.53-2578.6) = 0.035123454⑵凝气份额 αc = 1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8= 0.64946359 ⑶再热份额 αrh = 1-α1-α2=0.864761734再热量 q rh =（3536-3039）*αrh = 429.440677 kj/kg ⑷循环吸热量 q 0 = 3397.2-1224+ q rh = 2602.240677 kj/kg ⑸循环放热量 q c =（2433.7-205.5）*αc = 1447.115288 kj/kg ⑹正平衡方法：w 0 = 3394.4+ q rh -αc *2330.8-（762.8-737.4）-Σαi *h i= 1155.125389 kj/kg⑺反平衡方法：w 0 = q 0- q c = 1155.125389 kj/kg ⑻绝对内效率：ηi = w 0/ q 0= 0.443896446⑼机组热耗率：q e = 3600/ηi /0.98= 8275.509794 kj/(kw ·h)⑽机组电功率：pe = DO* w*0.98/3600 = 607015.8248 kw⑾△p0=5%p, pb=5%p+ p=16.67+16.67*0.05=17.504 Mpa△t0=tb–t=5℃ tb=538+5=543℃查图得：hb=3401.25 KJ/kgηP = h/ hb= 0.998085806全厂热效率：ηcp = ηi*0.98*0.92*ηP= 0.399450943⑿全厂标准煤耗率：bcp s = 0.123/ηcp= 0.307922668 kg/(kw·h)2、分析计算切除高压加热器对机组热经济性的影响。
（切除1#高加）⑴各级抽汽份额α2=（934-1075.3）/（953.7-3039.1）= 0.067756785α3=（（885.6-787.7）*α2+787.7-762.8）/（787.7-3329.4）= 0.048057062α4=（737.4-(α2+α3)*787.7-(1-α2-α3)*623.5）/(3168.7-623.5)= 0.037279336α5= (529.6-623.5)*(1-α2-α3-α4)/(562.1-3019.8)= 0.032357306α6= ((562.1-475.2)* α5+(443.3-529.6)*(1-α2-α3-α4))/(475.2-2883.3) = 0.02918326α7=((353.5-443.3)*(1-α2-α3-α4)+(475.2-384.7)*( α5+α6))/(384.7-2752.2)= 0.029770987α8=((1-α2-α3-α4)*353.5-143.39*(1-α2-α3-α4-α5-α6-α7)-384.7*(α5+α6+α7))/(143.39-2620.6)= 0.069937418⑵凝气份额αc = 1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8= 0.692657847⑶再热份额αrh = 1-α2=0.932243215再热量 qrh =（3536.3-3032.2）*αrh= 469.9438045 kj/kg⑷循环吸热量 q0 = 3394.4-1075.3+ qrh= 2789.043805 kj/kg⑸循环放热量 qc =（2433.7-205.53）*αc= 1543.359434 kj/kg⑹正平衡方法：w0 =3394.4+ qrh-αc*2330.8-（762.8-737.4）-Σαi*hi =1236.68437 kj/kg⑺反平衡方法：w0 = q- qc= 1245.68437 kj/kg⑻绝对内效率：ηi = w/ q=0.463897784⑼机组热耗率：qe = 3600/ηi/0.98= 8285.26965 kj/（kw·h）⑽机组功率： pe = DO* w*0.98/3600= 649824.3736 kw⑾ηP = h/ hb= 0.998085806全厂热效率：ηcp =ηi*0.98*0.92*ηP= 0.398980399⑿全厂标准煤耗率：bcp s=0.123/ηcp= 0.308285821 kg/（kw·h）分析：切除高加使机组和全厂热经济性降低，其中切除1#高加效率最高，切除1#、2#、3#高加效率最低。
热量法：切除高加使机组总抽汽量减少，回热做功比降低，冷源损失增大。
热经济性下降。
切除越多下降越多。
火用方法：锅炉给水温度降低，传热温差增大，不可逆熵增增大。
热经济性下降。
3、分析计算全厂汽水损失补入除氧器和凝汽器的热经济性D=1D l =0.01DbDb=DfwD 0+ Dl=DbD+0.01Db=Db0.99 Db =DDb= 1.01010101αfw = Db/ D=1.01010101 αl=0.01*αfw= 0.01010101补入除氧器：⑴级抽汽份额α1=（1224.4-1075.3）*αfw/（3154.4-3039.1）= 0.07336259α2=（1101.5*α1+（934-1075.3）*αfw-953.7*α1）/（95.7-3039.1）= 0.06324172α3=（（953.7-815.8）*（α1+α2）+（800.4-934）*αfw）/（815.8-3401.4）= 0.044907086α4=（774.6*αfw-αl*25*4.1868-(α1+α2+α3)*815.8-(1 -α1-α2-α3-αl)*582.2）/(774.6-582.2)= 0.060093498α5=(506.4-852.2)*( 1 -α1-α2-α3-α4-αl)/(528.4-2937.6) = 0.023861178α6=((528.4-445.1)* α5+(423.6-445.1)*( 1-α1-α2-α3-α4-αl))/(445.1-2826.9)= 0.025530052α7=((329.7-423.6)*( 1 -α1-α2-α3-α4-αl)+(445.1-350.9)*( α5+α6))/(350.9-2708.8)= 0.028228783α8=((1w-α1-α2-α3-α4-αl)*205.53-329.7*(1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-αl)+350.9*(α5+α6+α7))/(205.53-2578.6)= 0.034927878⑵凝气份额αc =1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8= 0.645847217⑶再热份额αrh =1-α1-α2=0.863395691再热量 qrh =（3535.7-3039.1）*αrh= 428.7623 kj/kg⑷循环吸热量 q0=3397.2-1224.4*αfw+ qrh+αl*25*4.1868= 2590.251896 kj/kg⑸循环放热量 qc =（2433.7-205.53）*αc= 1439.057392 kj/kg⑹正平衡方法：w0=3397.2+ qrh-αc*2433.7-（800.4-774.6）*αfw-Σαi*hi = 1151.194503kj/kg⑺反平衡方法：w0= q- qc= 1151.194503 kj/kg⑻绝对内效率：ηi = w/ q= 0.444433418⑼机组热耗率：qe =3600/ηi/0.98=8265.511187 kj/（kw·h）⑽机组功率： pe =DO* w*0.98/3600= 604950.1533 kw⑾ηP = h/ hb=0.998085806全厂热效率：ηcp =ηi*0.98*0.92*ηP= 0.39993415⑿厂标准煤耗率：bcp s=0.123/ηcp= 0.307550631 kg/（kw·h）补入凝汽器⑴级抽汽份额α1=（1224.4-1075.3）*αfw/（3154.4-1101.5）= 0.07336259α2=（1101.5*α1+（934-1075.3）*αfw-953.7*α1）/（953.7-3039.1）= 0.06324172α3=（（953.7-815.8）*（α1+α2）+（800.4-934）*αfw）/（815.8-3401.4）=0.044907086α4=（774.6*αfw-(α1+α2+α3)*815.8-(αfw-α1-α2-α3)*582.2）/(582.2-3190.9) = 0.058244479α5 =(506.4-582.2)*( αfw-α1-α2-α3-α4)/(528.4-2937.6)= 0.024237158α6 =((528.4-445.1)* α5+(523.6-506.4)*( αfw-α1-α2-α3-α4))/(445.1-2826.9)= 0.025932329α7 =((329.7-423.6)*( αfw-α1-α2-α3-α4)+(445.1-350.9)*( α5+α6))/(350.9-2708.8)= 0.028673584α8 =((αfw-α1-α2-α3-α4)*329.7-205.53*(αfw-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7)-350.9*(α5+α6+α7))/(205.53-2578.6)= 0.035478236⑵凝气份额αc = 1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8=0.645922819⑶再热份额αrh = 1-α1-α2=0.863395691再热量 qrh =（3536-3039）*αrh= 428.7623 kj/kg⑷循环吸热量 q0 = 3397.2-1224*αfw+ qrh+αl*25*4.1868= 2590.251896 kj/kg⑸循环放热量 qc =（2433.7-205.5）*αc+αl*（25*4.1868-205.5）= 1438.207059 kj/kg⑹正平衡方法：w0 =3397.2+ qrh-αc*2433.7-（800.4-774.6）*αfw-Σαi*hi = 1152.044837kj/kg⑺反平衡方法：w0 = q- qc= 1252.044837 kj/kg⑻绝对内效率：ηi = w/ q= 0.4447617⑼机组热耗率：qe = 3600/ηi/0.98= 8259.410347 kj/（kw·h）⑽机组电功率： pe = DO* wi*0.98/3600= 605397.0017 kw⑾ηP = h/ hb= 0.998085806全厂热效率：ηcp =ηi*0.98*0.92*ηP= 0.400229562⑿全厂标准煤耗率：bcp s=0.123/ηcp= 0.3 kg/（kw·h）分析：第一：温度决定补水位置，25℃补水补入凝汽器的热经济性比补入除氧器要高。