{Z}SBR设计计算输入数据0324
经典SBR设计计算(全)
2433.71 m3/h=
最大空气用量Qmax=
（7）所需空气压力p
（相对压力）
供风管
h1：
道沿程
阻力
供风管
H2：
道局部
阻力
p=h1+h2+h3 +h4+Δh
4112.97 m3/h= 0.001 MPa
0.001 MPa
40.56 m3/mi n
68.5 m3/mi n
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计 算 A、按供氧能力计算
冬季硝化菌比增长速 度μN(10)＝1/θc+bN ＝
出水氨氮为：Ne(10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[10.833×(7.2-pH)]＝
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 16.66 mg/L
274.7 m3/d 296.5 m3/d
7.98 mg/L 17.02 mg/L 1.72 mg/L 23.28 mg/L
0.5 d-1
2 mg/L 1.3 7.2
0.19
(2)标准水温（15 ℃）时硝化菌半速度 常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
SBR计算
△ 硝化细 菌在微生物中的
硝化的氨 氮 量 Nd=TN00.122*Yobs*(So-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(SoSe)*Yobs =
硝化菌百 分比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(SoSe)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc *(So-Se)*Yobs ) =
2.0
mg / l
T = Tmin =
12
℃
0.3 mg / l
mgVSS/mgNH 0.15 4－N
0.04 1/d
△ 安全系 数 SF =
( 范围 1.5 ~ 4 , 一般 2.5 )
△ 氧的饱 和常数 Ko =
( 范围 0.25 ~ 2.46 , 一般 1.0 )
1.3.4 反 硝化工 艺参数
O2-dn = 2.85 * [ Q*( TNo TNe ) / 1000 0.12*W1* fvss ] =
5.4 总 需氧量 O2 = O2_c + O2_n O2_dn =
5.5 去 除每公 斤 BOD5 的需氧 量 = O2 * 1000 / [Q*( So - Se )] =
( TNe 使 用要求 值
5.2 硝 化需氧 量 O2-n O2-n = 4.6 * [Q * ( TNo - Ne ) 0.12*W1 ]=
式 中：
<> 微 生物细 胞中N 的比例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS
5.3 反 硝化可 利用氧 O2-dn
kgO2 / 11819.7 d
kgO2 / 15977.5 d
SBR反应器的设计计算
SBR 反应器的设计计算（1）由于SBR 为间歇进水，所以采用2个反应器。
（2）参数选择 污泥负荷Ls 取值0.1kgBOD/（kgMLSS·d ）；污泥浓度采用X=3000mgMLSS/L ；进水COD=225mg/L,BOD=135mg/L ，反应池高H=4.0m ，安全高度ε=0.3m;排水比1/m=1/4；,B/C=0.48＞0.4，可生化性好。
（3）反应池运行周期各工序的计算①.曝气时间（T A ）02250.490/B S COD mg L C ==⨯=024249020.143000A s S T h L mX ⨯===⨯⨯②.沉淀时间（T S ）初期沉淀速度4 1.264 1.26max 4.610 2.251036000.75/v X m h --=⨯⨯=⨯⨯=则： max 113.50.5420.75S H m T h v ε⎛⎫+⨯+ ⎪⎝⎭===③.排出时间（T 0） 排出时间为1h ，与沉淀时间合计为3.0h 计。
④.进水时间（T F ） 设进水时间为T=1.0h 。
一个周期时间为T=8.0h 。
（4）反应池池容计算 SBR 反应池涉及运行水位草图如图4.10设f=0.85：SVI=150故污泥沉降体积为 841.085.0150101353506=⨯⨯⨯⨯-3m 采用周期为8h ，池个数为2个每个池子的有效容积为47⨯ 图4.10 SBR 反应池涉及运行水位草图排水结束时水位h 2111414.0 2.7m h Hm --=⨯=⨯⨯=污泥界面 h 1=h 2-0.5=2.2m （5）需氧量计算①.需氧量 需氧量O a 为有机物(BOD)氧化需氧量O 1、微生物自身氧化需氧量O 2、保持好氧池一定的溶解氧O 3所需氧量之和。
即O a =O 1+O 2+O 3 有机物氧化需氧量O 1()10e O aQ S S =-式中：a-----去除每1.0kgBOD 的需氧量，kgO 2/kgBOD,取a=1.0； S 0,S e -----进水BOD 与出水BOD ，kg/m 3； Q-----进水量，m 3/d 。
SBR工艺设计及计算
1、普通SBR
SBR工艺的优化
1.反应池数量与运行周期的优化 对反应池数量（原则上大于2座）、运行周期、排水比 进行核算
2.曝气系统的优化 控制各组反应池的曝气时间，尽可能实现交替曝气， 提高风机的利用率
3.出水的优化 控制出水时间和周期，实现均匀出水，提高后续设备 的利用率
1、普通SBR 主要设备
20实世纪80年代初在澳大利亚发展起来， 1976年建成第一座ICEAS污水处理厂
在反应器的进水端增加了一个预反应区，生物选择器 占整个池子10%左右 活性污泥：高负荷吸附阶段-------低负荷降解阶段
运行方式为连续进水（沉淀期、排水期仍连续进 水），间歇排水，无明显的反应阶段和闲置阶段
连续进水----大、中型污水处理厂中的运用 延时曝气污泥负荷低,0.04-0.05KgBOD/(KgMLSS.d）
1.曝气设备（水下曝气器、曝气头、膜片式微孔扩散器） 2.滗水器（旋摆式、浮筒式、虹吸式）
堰口负荷：
旋摆式滗水器
浮筒式滗水器 虹吸式滗水器
1、普通SBR
自控系统
1. 相对于其他活性污泥法，SBR对自控的程度和精度 要求较高，其系统能否稳定运行直接决定了污水的处 理效果
2.在运行过程中定期对在线监测仪表、自控设备和系 统进行检查
DAT-IAT （Demand Aeration Tank-Intermittent Tank） 连续和间歇曝气工艺
AICS 工艺（Alternated internal cyclic system） 交替式内循环活性污泥法
2、 常见SBR工艺的变种
2.1 ICEAS工艺-----间歇式循环延时曝气法
②由于工艺要求间隙式运行，所以正常运行时总有部分反应 池和设备处于待机状态，使反应池和设备利用率较低；
经典SBR计算
一、经典SBR工艺设计计算（一）设计条件：污水厂海拔高度950m设计处理水量Q＝12000m3/d=500.00m3/h=0.14m3/s 总变化系数Kz= 1.57进水水质：出水水质：进水COD Cr=450mg/L COD Cr=60mg/L BOD5=S0=250mg/L BOD5=S z=20mg/L TN=45mg/L TN=20mg/L NH4+-N=35mg/L NH4+-N=15mg/L TP0=6mg/L Tp e=0.5mg/L 碱度S ALK=280mg/L pH＝7.2SS=300mg/L SS=C e=20mg/L VSS=210mg/Lf b=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数3冬季平均温度T2＝10℃活性污泥自身氧化系数K d(20)=0.06污泥龄θc=25d 活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度MLSS,X＝4000mgMLSS/L出水VSS/SS＝f=0.7520℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO3--N/kgMLVSS若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、运行周期反应器个数n1=4,周期时间t=6h,周期数n2=4每周期处理水量：750m3每周期分进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间t e=24/n1n2= 1.5h根据滗水顺设备性能，排水时间t d=0.5h污泥界面沉降速度u=46000X -1.26= 1.33m曝气池滗水高度h 1= 1.2m安全水深ε＝0.5m沉淀时间t s =(h 1+ε)/u=1.3h 曝气时间t a =t-t e -t s -t d =2.7h 反应时间比e=t a /t=0.452、曝气池体积V计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)13.6mg/L（2）曝气池体积V12502m 3（3）复核滗水高度h1：有效水深H＝5m h 1=HQ/(n 2V)=1.2m（4）复核污泥负荷0.13kgBOD 5/kgM LSS3、剩余污泥量（1）生物污泥产量T＝10℃时0.04d -1681kg/d T＝10℃时，ΔX V（10）＝1012kg/d(2)剩余非生物污泥量ΔX S1596kg/d(3)剩余污泥量ΔX ΔX＝ΔX V +ΔX s ＝2277kg/d T＝10℃时剩余污泥量ΔX＝2608kg/d=-=e d z e fC K S S 1.7=+-=)1()(0c d e c K eXf S S Q Y V θθ==eXV QS N s 0=--=∆100010000VfXeK S S YQX d e V ==-)20()20()10(04.1T d d K K =-⨯-=∆1000)1(0eb s C C f f Q X设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为284.6m 3/d T＝10℃时设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为326.0m 3/d4、复核出水BOD 5K 2=0.0189.80mg/L5、复核出水氨氮浓度微生物合成去除的氨氮N w ＝0.12ΔX V /Q 冬季微生物合成去除的氨氮ΔN w(10)＝10.12mg/L 冬季出水氨氮为N e(10)=N 0-ΔN W(10)=24.88mg/L 夏季微生物合成去除的氨氮ΔN (20)＝ 3.27mg/L 夏季出水氨氮为N e(20)=N 0-ΔN W(20)=31.73mg/L复核结果表明无论冬季或夏季，仅靠生物合成不能使出水氨氮低于设计标准。
序批式间歇反应器--SBR设计计算
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设计计算公式
（9）消毒池 接触时间为15min，排水时间TD为2h，如果N很多，当TF=TD时， 接触池的容积最小 排出装置流量：
接触池体积：
设计计算例题
不要求脱氮，间歇进水， Q0=3000m3/d，S0=200mg/L，T=10~20℃ ，N=2，池深H=5m，超高0.5m，排出比1/2.5，MLSS=2000mg/L， 出水Se=20mg/L，Ls=0.25kgBOD/kgBOD*d
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SBR的设计计算
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设计参数和内容
（1）设计流量，水处理设施以设计最大日流量计Q0，输水设施以 最大时流量计。需要考虑进水逐时变化情况，原则上没有调剂池。 （2）进水方式，限制曝气，非限制曝气 （3）反应池数和排出比，池数N≥2个，但当Q0≤500m3/d时，可设一 个单池运行，此时采用低负荷连续进水。排出比λ=1/m=0.2~0.5。 （4）设计负荷：标准负荷Ls=0.2~0.4kgBOD5/kgMLSS*d。 （5）污泥浓度：MLSS(X)=2000~5000mg/L。污泥浓度X的选定和 设计负荷成反比。
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（8）需氧量
设计计算公式
（8）需氧量
OS—标准状态下污水需氧量，kgO2/d； Ko—需氧量修正系数； O2—设计污水需氧量，kgO2/d； Cs—标准状态下清水中饱和溶解氧浓度，mg/L，取9.17； α—混合液中总传氧系数与清水中总传氧系数之比，一般取0.80～0.85，取0.85； β—混合液的饱和溶解氧值与清水中的饱和溶解氧值之比，一般取0.90～0.97，取0.95； CSW—T℃时清水表面饱和溶解氧浓度，mg/L； Co—混合液剩余溶解氧，mg/L，一般取2mg/L； Csm—T℃下，实际计算压力时，曝气装置所在水下深处至池面的清水平均溶解值，mg/L； T—设计水温，℃，取最高水温T3=25℃； Ot—曝气池移出气体中含氧，%； Pb—曝气装置出口处的绝对压力，MPa，其值根据下式计算； P—大气压力，P=1.013×105Pa； H—空气扩散装置的安装深度，m； EA—空气扩散装置的氧转移效率。
SBR设计计算表
kgO2/kgN H4-N
1 kg/ m3
0.015 kg/ m3
6.7965 kg O2/ d
2.6
kgO2/kgN O3-N
0.078 kgO2/ d
采用微 孔曝气，氧 转移效率EA =
氧气质 量比MO2=
空气密 度ρ=
R0=[（Ro2 + Ro2.NR'）/（EA* MO2）]* （293/273 ）/ρ=
0.65 m3
1.83
0.7 m
2435.136 mg/l
140
ml/g
1.906611
由Δ
H+Hs=
Vs*t，则，
2.795453
ΔH=Vs*t-
Hs= 9.确定单个
池子表面积
A0(m2)，尺 A0= V0
水/ΔH=
0.072663 m2
L×B=
7×
3.1
B总=n.B= 6.2 m
池子有 效水深H0= V0/ A0=
0.11
V有效 =V0*ta/TN=
0.3 m3
Ro2 =a' × Qmax× (S0-Se)+b' ×MLSS×n × V有效=
(2)反硝 化所需要氧 量Ro2,N kgO2/d
d —反 硝化需氧率 d=
TNH4-Ni— 进水氨氮浓 度， TNH4-Ni =
TNH4-Ne— 出水氨氮浓 度， TNH4-Ne =
11.风机选 型
风压P=
12.曝气装 置
采用膜 片式微孔曝 气器，每个 服务面积Af =
则，曝 气头个数 N=n*A0/Af= 13.滗水器 选型
滗水高 度ΔH =
滗水速 度Qd= V0水 /td = 14.自控设 备PLC的设
SBR工艺工程设计计算书(包含碳泥龄和污泥指数取值)
3.3'反应泥龄试算值θ'CF d10.011.0 4.6甲乙丙丁戊己1进水2进水3进水4进水5进水6进水7进水进水8进水进水9进水进水10进水进水11进水进水曝气12进水进水曝气13进水进水曝气14进水进水曝气15进水进水沉淀论文例子：6池运行状态排布图16进水进水滗水17进水进水曝气18进水进水曝气19进水进水曝气20进水进水曝气21进水进水沉淀22进水进水滗水23进水进水曝气24进水进水曝气次1进水进水曝气次2进水进水曝气次3进水进水沉淀次4进水进水滗水次5进水进水曝气次6进水进水曝气次7进水进水曝气次8进水进水曝气次9进水进水沉淀次10进水进水滗水甲乙丙1进水2进水3进水4进水5进水曝气6进水曝气7进水曝气8进水曝气9进水沉淀3池运行状态排布图10进水滗水11进水曝气12进水曝气13进水曝气14进水曝气15进水沉淀16进水滗水17进水曝气18进水曝气19进水曝气20进水曝气21进水沉淀22进水滗水23进水曝气24进水曝气曝气曝气沉淀滗水。
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SBR设计计算输入数据设计依据及参考资料设计流量Q=230日最大变化系数Kz=1设计水温 T =15最大流量Qmax=日最大变化系数Kz=1）进水水质BOD5=560COD=700SS=240TN=1500NH4--=1500TP=122）出水水质BOD5=30COD=60SS=20TN=10NH4--N=15TP=0.51.硝化所需要的最低好氧污泥龄 θS.N (d)μ=0.47T=15fs=2θS.N =（1/μ）×1.103（15-T）×fs= 4.26d其中：μ— 硝化细菌比生长速率（d-1），t=15℃时，µ=0.47 d-1。
fs — 安全系数，取fs=2.3～3.0。
T — 污水温度。
2.系统所需要的反硝化能力（NO3-ND）/BOD5 kgN/kg BOD5TN i — 进水总氮浓度。
TN i=200mg/LTNe — 出水总氮浓度。
TNe=15mg/LS0 — 进水BOD5浓度。
S0=560mg/LNO3-N D=TNi-TNe-0.04×S0=162.6mg/L(NO3-N D)/BOD5=0.290357kgN/kgBOD53.反硝化所需要的时间比例tan/(tan+ta)一般认为约有75%的异氧微生物具有反硝化能力，在缺氧阶段微生物的呼吸代谢能力为好氧阶段的80%左右。
tan—缺氧阶段所经历的时间，h。
ta —好氧阶段所经历的时间，h。
tan/(tan+ta)= [（NO3-N D）/BOD5×2.9]/（0.8×0.75×1.6）=0.877121 4.各部分处理时间的确定进水时间ti= tan=1.5h曝气时间ta=3h有效反应时间t R= ti+ ta= 4.5h沉淀时间ts= 1.5h滗水时间td=0.5h除磷厌氧时间tp=0h一个周期TN= 6.5h5.硝化反硝化的有效污泥龄θS.R (d) θS.R (d)= θS0.N *[(tan+ta)/ tan]=6.38d总污泥龄 θS.T (d)=9.219858156d6.日产污泥量Sp kg/d(以干污泥计） S0 — 进水BOD5浓度，S0=0.56kg/m 3 SSi— 进水SS浓度，SSi=0.24kg/m 3 SSe— 出水SS浓度，SSe=0.02kg/m 3Y H —异养微生物的增殖速率（一般0.5-0.6），YH=0.5kgDS/kgBOD 5b H —异养微生物的内源呼吸速率（0.08），bH=0.08d -1 Y SS —不能水解的SS的分率（一般0.5-0.6），Y SS =0.5 f T.H —异养微生物的生长温度修正，f T.H =1.072（T-15）=1Sp.chemical—加药产生的污泥量。
Sp.chemical=0#VALUE!kg/d设池子数n=2则每个池子的污泥总量S T.P kg/池(以干污泥计) S T.P = Sp×θS.T /n= #VALUE!kg/池 7.每个池子的贮水容积V 0水m 3V 0水= Qmax* TN/n=#VALUE!m 3设V 0水占池子总体积V 0的31.25%，则，V 0= V 0水/31.25%=#VALUE!m 38.滗水高度ΔH m3沉淀时间t一般是从曝气结束后10min开始，至滗水结束时止， 所以 t=ts+td-10/60= 1.83为了保证出水水质，滗水水位与污泥面之间要求有一个最小安全高度 Hs，一般为0.6-0.9m，取Hs=0.7m 污泥浓度MLSS=S T.P / V 0= #VALUE!mg/l 取污泥沉降指数SVI=140ml/g 污泥沉降速度Vs=650/（MLSS*SVI）=#VALUE! 由ΔH+Hs= Vs*t，则，ΔH=Vs*t-Hs=#VALUE!9.确定单个池子表面积A 0(m2)，尺寸L*B，总高H总(m)，最低水位HL（m)。
A 0= V 0水/ΔH=#VALUE!m 2 L×B=7× 3.1 B 总=n.B= 6.2m池子有效水深H 0= V 0/ A 0=#VALUE!m设超高h'=0.5m H 总= H 0+ h'=#VALUE!m=+-+⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛+-=chem ical Sp SS SS Q Y f b f Y b Y S Q S e i SS H T H R S H T H H H p .)(19.0m ax ...0m axH L=H0-ΔH=#VALUE!m10.所需空气量R0m3/d(1)活性污泥代谢需氧量Ro2 kgO2/da' —异养需氧率0.42-0.53kgO2/kgBOD5.d ，a'=0.42b' —自养需氧率0.11-0.188kgO2/kgMLSS.d ，b'=0.11V有效=V0*ta/TN=#VALUE!m3Ro2 =a'× Qmax×(S0-Se)+b'×MLSS×n× V有效=#VALUE!kgO2/d(2)反硝化所需要氧量Ro2,N kgO2/dd —反硝化需氧率 d = 4.6kgO2/kgNH4-NT NH4-Ni—进水氨氮浓度， T NH4-Ni =1kg/ m3T NH4-Ne—出水氨氮浓度， T NH4-Ne =0.015kg/ m3Ro2,N kgO2/d=d* Qmax*( T NH4-Ni- T NH4-Ne)= #VALUE!kg O2/ d(3)硝化产生的氧量R' kgO2/dd' —硝化产氧率，d' = 2.6kgO2/kgNO3-NT NO3-N=0.02kg/m3R'=d'* Qmax* T NO3-N=#VALUE!kgO2/ d(4)标准状况下的所需空气量R0 m3/d采用微孔曝气，氧转移效率EA =25%氧气质量比M O2=0.23空气密度ρ= 1.29kg/m3R0=[（Ro2 + Ro2.N- R'）/（EA* M O2）]*（293/273）/ρ=#VALUE! m3/d11.风机选型风压P=5m12.曝气装置采用膜片式微孔曝气器，每个服务面积Af =0.5m2则，曝气头个数N=n*A0/Af=#VALUE!个13.滗水器选型滗水高度ΔH =#VALUE!m滗水速度Q d= V0水/td =#VALUE!m3/min14.自控设备PLC的设计每个周期为6小时，每池进水1小时，正好完成连续交替进水。
输出数据SBR计算一、设计条件设计处理水量Q＝12000m 3/d=500.00m 3/h=总变化系数Kz= 1.57进水水质：出水水质：进水COD Cr =450mg/L COD Cr =BOD 5=S 0=250mg/L BOD 5=S z =TN=45mg/L TN=NH 4+-N=35mg/L NH 4+-N=TP 0＝6mg/L Tp e =碱度S ALK =280mg/L pH＝TSS=Co=300mg/L TSS=C e =VSS=210mg/L f b =VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧浓度夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数K=冬季平均温度T2＝10℃二、设计计算1）运行周期反应器个数n 1=4周期时间t=6周期数n 2=每周期处理水量：m3每周期分为：进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间te= 1.5h根据滗水器性能，排水时间t d =0.5hMLSS取值 X=4000mg/L 污泥界面沉降速度u= 1.33m/h 当MLSS≤3000mg/L时，u=7.4*104*MLSS -1.70.055683911当MLSS ＞3000mg/L时，u=4.6*104*MLSS -1.261.330951539曝气池滗水高度h 1 1.2m 安全水深ε0.5沉淀时间ts= 1.278195489h 取值 1.3h 曝气时间t a =t-t e -t d -t s2.7h 反应时间比 e =t a /t 0.452）曝气池体积V二沉池出水BOD 5由溶解性BOD 5和悬浮性BOD 5组成，其中只有溶解性BOD 5与工艺计算有关，出水溶解性BOD 5可按下列公式估算：Se-出水溶解性BOD 5，mg/L Sz-二沉池出水总BOD 5，mg/LK d -活性污泥自身氧化系数，d -1，典型值为0.06d -1；f-二沉池出水SS中VSS所占的比例， 取f=0.75Ce-二沉池出水SS，mg/L。
ed ze fC K S S 1.7-=出水溶解性BOD 5 Se=13.61mg/L氨氮较高时，为满足硝化要求，曝气段污泥龄 θc 取25d污泥产率系数 Y 取0.6污泥自身氧化系数Kd取0.06d -1曝气池体积V=#########m 33）复核滗水高度h 1有效水深 H=5m滗水高度 h 1=HQ/n 2V1.189771141m ≈1.2m复合结果与设定值C29相同4）复核污泥负荷0.132196793KgBOD 5/KgMLSS5)剩余污泥产量剩余污泥由生物污泥和非生物污泥组成。
剩余污泥Kd与水温有关，水温20℃时K d（20）=0.06d -1。
根据《室外排水设计规范》规定，不同水温时应进行修正。
K d（10）=K d（20）*1.04T-200.04053385取值0.041d -1K d（25）=K d（20）*1.04T-200.0729991740.073d -1冬季剩余生物污泥量为ΔX v（10）=1004.18472Kg/d夏季剩余生物污泥量为ΔXv （25）=459.54216Kg/d剩余非生物污泥ΔXs计算公式如下ΔXs=1596Kg/d 冬季剩余污泥总量ΔX=ΔXv+ΔXs2600.18472Kg/d 剩余污泥含水率99.20%冬季湿污泥量为325.02309m3/d 夏季剩余污泥总量ΔX=ΔXv+ΔXs2055.54216Kg/d 剩余污泥含水率99.20%夏季湿污泥量为256.94277Kg/d6）复核污泥龄)1()(0c d e c K eXf S S Q Y V θθ+-===eXVQS N s 010001000)(ΔXv 0XVfK S S YQ d e --=10001000)(ΔXv 0(10)XVfeK S S YQ d e --=1000*)1(ΔXs Ce Co f f Q b --=）（总）（10a10C ΔXv 100024t n f θ2⨯=XV冬季污泥龄16.94915254d -1夏季污泥龄37.03703704d -1消化速率：冬季最小μN =0.173416713θc=5.7664569安全系数3夏季最小μN =0.733079254θc=#########安全系数37）复核出水BOD 5L ch =9.881422925mg/L 复合结果与设定值G8相近8）复核出水氨氮考虑硝化作用，出水氨氮计算采用动力学公式。