存梁台座设计
梁场设计布置与施工讲解
外侧模移动式台座可取5.5 η-按计划确定的梁场一天预制混凝土梁的数量（榀/天）
根据K和T可确定梁场最少制梁台座的数量。 如梁场计划一天预制混凝土梁2榀，则采用固定式外模 的梁场最少制梁台座数量可设置为n＝T×η＝5×2＝10个， 同理移动式外模的梁场可设置11个。
向区域两部分组成，一般可采用混凝土路面或者级配碎石路面， 一般采用混凝土路面。 基本要求：
轮胎式搬梁机走行通道应满足轮胎式搬梁机提梁、走行移 运梁、转向、落梁等各种工况与荷载要求，对不满足要求的走 行通道应进行相应的地基处理，地基处理标准应结合轮胎式搬 梁机荷载对地基的承载力和地基变形参数要求进行处理。
梁场规划
4、搬移梁方式
梁场搬移梁方式可分为移梁小车横移搬梁法和提梁 机提吊搬移梁法，两种搬移方法各有优缺点，各有其适 用范围，在梁场规划中应根据工程条件合理选用。
梁场规划
（1）移梁小车横移法移梁
优点：移梁小车体积小，重量轻，一次性投入的机械 设备费用少。
缺点：移梁小车轨道基础数量大，每个制梁台座必须 设置两条移梁小车轨道基础，轨道基础及地基处理费用高； 操作麻烦，每移走架设一榀混凝土梁，同列中的其它混凝 土梁均要相应挪动一次；移梁存在相对较多技术风险，按 制梁技术条件要求，混凝土梁移动时四个支点必须共面， 其误差不得大于2mm，采用移梁小车因受多方面因素影响， 实现移梁技术要求相对难度较大，另外，采用移梁小车移 梁不能省去装车提梁机。
施工设计:
主要包括土建结构物设计、电力规划、给水输水规划、 雨污排水规划以及热力规划等内容。
（一）梁场规划
1、选址原则
●永临结合 ●征地拆迁及复垦量少 ●供梁距离短 ●交通方便 ●梁场宜选择在地质状况好、地基处理工程量小的地基上 ●梁场选址应考虑防洪、排涝和防凌等要求，以确保施工安 全
城际铁路预制梁场三层存梁台座技术的研究与应用
城际铁路预制梁场三层存梁台座技术的研究与应用发布时间：2022-05-19T08:47:53.723Z 来源：《建筑实践》2022年第2月第3期作者：张燕[导读] 要坚持人与自然和谐共生，必须树立和践行“绿水青山就是金山银山”的理念，坚持节约资源和保张燕中铁大桥局集团第二工程有限公司江苏南京 210015）摘要：要坚持人与自然和谐共生，必须树立和践行“绿水青山就是金山银山”的理念，坚持节约资源和保护环境的基本国策。
预制梁场作为铁路建设组成部分，存梁台座的多少直接制约着预制梁场的建设规模，某城际铁路工程预制梁场在存梁台座三层存梁施工技术的突破，详细介绍了三层存梁台座的设计要点，检测方法和存梁工艺，总结出三层存梁台座的特点，可供同类型项目参考，具有较大的实用和推广价值。
关键词：城际铁路；预制梁场；三层存梁；技术1研究背景随着新型城镇化的不断推进,城际铁路作为城市地铁、高铁和普速铁路的重要接驳方式将进入快速增长期。
但征地拆迁和施工协调难度大也逐渐成为制约其建设速度的重要因素，预制梁场作为城际铁路建设组成部分，其建设规模和制存架三者需求的不平衡问题也日益凸显。
预制梁场常规采用单层存梁和双层存梁的存梁方式。
单层存梁，既每个存梁台座放置一片箱梁，此种存放模式土地使用率较低，但不存在箱梁倒运的情况，适用于地广区域。
双层存梁，这种方式采用较多，能较科学、有效的利用存梁台座，但若台座数量较少，遇到箱梁无法架设时，存梁将长期处于饱和状态，制梁进度受到制约。
相较采用单层存梁或双层存梁方式的梁场，采用三层存梁台座存梁可有效提高存梁台座的利用率，提高梁场存梁能力，降低土地占用率，降低施工成本，减少对制梁进度制约。
2三层存梁台座的特点 2.1占地面积小。
采用三层存梁台座减少存梁区占地面积1.5～3倍，减少征地和台座数量，满足节地、节材的要求。
2.2 存梁能力强。
三层存梁与普通的单层存梁、双层存梁相比，存梁能力大幅提高至1.5倍或3倍，有效解决由于存梁能力制约制梁进度现象。
制、存梁台座施工方案和计算
制、存梁台座施工方案和计算1 编制目的明确制、存梁台座基础处理方法，基础施工作业的工艺流程、操作要点和相应的工艺标准，指导、规范制、存梁台座施工。
2 编制依据《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》《施工图设计文件》《地基处理规范》《混凝土结构设计规范》由铁四院桥梁设计研究所提供的《郑西铁路客运专线ZXZQ01标预制梁场地基处理方案》郑西公司《关于加快梁场建设会议纪要》3 适用范围适用于郑西铁路客运专线ZXZQ01标，索河预制梁场制、存梁台座施工。
4 梁场地形条件地形地貌：山前平原区,地势平坦开阔；特殊土层:为非自重湿陷性黄土场地。
湿陷等级Ⅰ级，湿陷厚度为3m左右.郑西客运专线索河预制梁厂位于郑西客运专线DK24＋863～DK25+298线路的右侧，场地呈东高西低,地面相对高差1.5m，地势较平坦，地层结构简单，属山前冲洪积平原地貌。
拟建场地地面下3。
0m内的第四系上更新统冲洪积层（Q3al+pl）砂质黄土具非自重湿陷性，湿陷等级为中等.5 制、存梁台座基础处理方案根据中铁郑州勘察设计咨询院有限公司现场勘察结果,为了消除梁场地层的湿陷性并提高地基承载力,地基处理方案采用两端设挖孔桩,挖孔桩上部设承台，承台上设条形基础的处理方法。
6 制、存梁台座基础施工6．1 制梁台座基础施工6．1．1 梁端基础设计1、梁端基础设计采用挖孔桩方式结构设计布置A 箱梁张拉后按两端受力计算，每端设计三根直径为0.8米的钻孔灌注桩基，共计6根桩基。
B 存梁台座按4根桩基承载考虑。
C 梁端桩基础设计梁端荷载主要考虑箱梁张拉后梁体自重――900t(由于制梁期间台座中间部位受力，中间部位未起拱，故不考虑模板自重）,按照临时荷载考虑,安全系数取1.5，梁端设计三根φ0。
8桩基。
则每根桩基竖向极限承载力为：450×1.5/3=225t由《桩基础的设计方法和施工技术》中：单桩承载力为：由梁厂土得液性指标I L为：0.75～1之间，查表得:f i取40KPa，［σ］取1500 KPa。
制梁存梁台座计算
1、台座承载力验算1.1、箱梁台座承载力验算制梁台座在箱梁未初张拉前，整体受力，承受均布荷载作用。
此状态下，台座本身及其下部的承载地基所受的应力值较小，不进行验算；张拉后箱梁起拱，所有重量集中至台座两端，此时基础与地基受力为最不利情况，须对其进行验算。
32米箱梁重量是714000Kg，模板重量是150000 Kg1）荷载总重量单个扩大基础荷载合计：G=（714+150）×1000×9.8=8467.200KN2）地基承载力计算根据现场地质条件，地基承载力特征值faK=250kpa。
地基受力面积为A=7.1m×4m×2=56.8m2应力：σ1=G/A=8467.200 KN /56.8 m2=149.0704kpa满足要求。
3）人和运输机产生的荷载取2.5kpa4）振捣混凝土产生的荷载取2kpa《查铁路混凝土与砌体工程施工规范》因此σ=149.07+2.5+2=153.57< [σ]其中[σ]=250kpa为地基的许用承载力；2、存梁台座2.1、存梁台座验算地基承载力特征值faK=250kpa。
单片最大预制梁重为714000k g×9.8=6997.2KN,一个台座上设计存放2片梁，一个端头受力为F=(2×6997.2KN )/2=6997KN。
基础自重为：基础为C25混凝土+钢筋Gk=（169.1+5.3）×1000×9.8=174.4×9.8=1709.12KN基础底面面积：A=4.2×7.7=32.34平方基础一端底面应力为：σ =（6997+1709.12/2）/32.34=242.78Kpa<［σ］=250Kpa满足要求。
其中［σ］=250Kpa为地基的许用承载力。
合福客专线上饶制梁场存梁台座设计
图３ 弯 矩分 布 示意 图 （ Ｎ ｋ ｍ）
图４ 弯矩 分 布 示意 图 （Ｎ ｋ ｍ）
承 台 断 面 布 置 图 双 层 存 梁 台 座 平 面 图
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图 １ 存 梁 台座 基 础 结构 示 意 图 （ 单位 ： ｍ） ｃ ① 作者 简 介 ： 洋 （９ ５， 一 ） 男 ， 程 师 ， ９ ８ 毕 业 于 上 海 铁 道 大 学 交 通 土 建 专 业 。 沈 Ｉ７ ５ ， 工 １９年
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图２ 弹 性 地基 梁 计算 模 型
为满足桥 梁架 设工期和 总工 期要求 ， 合 福 铁 路 从 ２ ｌ 年 ８ １日开 始 箱 梁 架 设 ， ０ １ 月 架 梁 工 期 为 ９． 个 月 。 ９
２ 台座 的设置与设计
２ １ 制梁 台座数 量设 置 ． 制 梁 台座 的数 量 设 置 主 要 取 决 于 制 梁 设备 、 制梁 工序 、 制梁 周期 、 梁周期等 因素 ， 存 是 制 梁 场规 划 设 计 需要 确 定 的关 键 参 数 。 本项 目箱梁 架设时 间为２ ｌ 年８ １ Ｏ １ 月 日～２ ｌ 年 ５ ４日， ０２ 月２ 因此 必须 在２ ２ 叭 年４月 ３ 日完 成 箱 梁预 制 。 划 于２ ｌ 年２ 日 ０ 计 ０ １ 月ｌ ５ 开 始 试 生 产 ， 梁 预 制 总 工期 为 ｌ ５ 月 ， 箱 ４． 个 则 箱 梁 的 月 均 生 产 量 为２ ． 孔 。 虑 生 产 ８４ 考 的 不 均 衡 性 ， 计 箱 梁 的 最 大 有 生 产 能 力 设 为 ５ 孔 。 项 目箱 梁 钢 筋 采 用 整 体 吊装 的 ４ 本 方 法 施 工 以 节 省 工 期 ， 制 单 孔 箱 梁 占 用 预 制 梁 台 座 的 时 间 为 ３． ３ ， 以 计 算 所 需 ３天 可 的 制 梁 台 座 数 为
制、存梁台座施工方案和计算
制、存梁台座施工方案和计算一、背景介绍随着建筑工程的不断发展，梁台座的制作和安装成为了工程中的重要环节。
梁台座是梁子与柱子相接的结构部件，承载强大的荷载，因此其制作和安装至关重要。
本文将探讨制、存梁台座施工的方案和计算方法。
二、施工方案1. 材料准备在制、存梁台座的施工过程中，需要准备以下材料： - 水泥 - 碎石 - 纤维网 - 钢筋等2. 施工步骤2.1 制梁台座1.在梁台座的设计位置，先进行基础的打桩和浇筑基础梁。
2.制作模板，根据设计要求制作梁台座的模板。
3.钢筋加工并安装，根据设计要求加工和安装钢筋。
4.浇筑混凝土，将混凝土倒入模板中，震实并养护。
2.2 存梁台座1.在梁台座的顶部设置存栅，确保梁台座的稳固性。
2.根据设计要求，将梁放置在梁台座上，并采取固定措施以确保梁的稳定性。
三、计算方法1. 承载力计算在制、存梁台座的设计中，需要计算其承载力，以确保其能够承受设计荷载。
承载力计算公式如下：$$ N = C \\times A $$其中，$ N $ 为承载力，$ C $ 为梁台座的承载能力系数，$ A $ 为梁台座的有效截面积。
2. 钢筋计算在梁台座的设计中，需要计算钢筋的布置和数量，以确保梁台座具有足够的受力能力。
钢筋计算公式如下：$$ A_s = \\frac{N_d}{f_y} \\times d $$其中，$ A_s $ 为钢筋的截面积，$ N_d $ 为设计荷载，$ f_y $ 为钢筋的屈服强度，$ d $ 为钢筋的直径。
四、总结通过本文的介绍，我们了解了制、存梁台座施工的方案和计算方法。
梁台座作为建筑结构中重要的组成部分，其制作和安装需要精心设计和施工。
合理的设计和计算能够确保梁台座的安全稳定，为建筑工程的顺利进行提供保障。
希望本文能对相关领域的同行提供一定的参考和帮助。
以上是本文的内容，希望对您有所帮助。
双层存梁方案
QB 中铁十一局集团桥梁有限公司安图制梁场企业标准QG/AT02.41-2011双层存梁方案编制：审核：批准：受控标识：受控编号：2011-07-06发布2011-07-11实施中铁十一局集团桥梁有限公司安图制梁场发布中铁十一局集团桥梁有限公司安图制梁场双层存梁方案《双层存梁方案》主要包括下列内容：1 存梁概况 (1)2 存梁台座设置 (1)3 存梁方案 (1)3.1 双层存梁技术要求 (1)3.2存放位置 (1)3.3存放过程 (1)3.4沉降观测 (2)3.5存梁顺序 (2)4 双层存梁注意事项 (2)1 存梁概况中铁十一局集团桥梁有限公司安图制梁场担负吉图珲铁路客运专线JHSK-Ⅰ标66孔简支箱梁的预制任务。
由于工期紧、任务重，同时考虑到减少占用耕地，存梁采用了双层存梁工艺。
场内共设双层存梁台座29个(其中1个静载台座）。
2 存梁台座设置存梁台座设计时充分考虑了双层存梁时的地基承载力和地基压缩变形。
3 存梁方案3.1 双层存梁技术要求对于31.5m跨度箱梁（通桥（2009）2229-Ⅰ），采用四点支承，支点按箱梁中心线对称布置，其中下层箱梁支点中心顺桥向距梁端距离为1450mm，横桥向间距应为4400mm，支承面积要求600（横桥向）×600（顺桥向）mm；上层箱梁支点中心顺桥向距梁端距离与下层箱梁保持一致，横桥向间距应为4400mm，支承面积要求600（横桥向）×600（顺桥向）mm。
双层存梁只允许同类型箱梁按照上述要求进行叠置，不同跨度、梁高箱梁禁止相互叠放。
3.2存放位置下层梁存梁支点位置纵向距梁端1.45m，横向支点间距4.4m。
为保证双层存梁时下层梁体不受弯，上下层箱梁存放位置相同。
但由于箱梁顶面为人字坡，为此需在底层梁顶面用细砂将支点处垫平后，再安置5cm厚的橡胶垫块，并保证四支点相对高差不大于2mm。
3.3存放过程双层存梁之前要检查底层梁是否已经进行终张拉、压浆并且浆体强度达到设计要求。
30米T梁存梁台座验算
30米T梁存梁台座验算
本工程40m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T。
截面积采用50cm（宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。
1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =882+107.016=989.016KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =989.016
4.5
= 219.78KN/m2=219.78 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=882KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =882
0.25
=3528KN/m2
=3528Kpa=3.528Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。
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目录一、32m梁存梁台座设计 (1)1、设计依据 (1)2、设计说明 (1)3、设计参数选定 (1)3.1、设计荷载 (1)3.2、材料性能指标 (1)4、桩基础设计 (2)4.1、单桩承载力计算 (2)4.2、桩基础内力计算 (3)4.3、桩配筋计算 (3)4.4、桩间联系梁 (3)二、24m(高梁)兼32m(高梁)梁存梁台座设计 (6)三、24m(低梁)兼32m(高梁)梁存梁台座设计 (6)1、设计依据 (6)2、设计说明 (6)3、设计参数选定 (8)3.1、设计荷载 (8)3.2、材料性能指标 (8)4、桩基础设计 (8)4.1、单桩承载力计算 (8)4.2、桩基础内力计算 (9)4.3、桩配筋计算 (10)4.4、盖梁配筋计算 (10)存梁台座设计一、32m 梁存梁台座设计 1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示： 场地基本平整，为河陆相沉积地貌；土质结构为粉质粘土与粉土的组合，场地地下水主要为浅层潜水和微承压水，地下水位埋深1.45m ～1.56m 左右，平均埋深1.51m ，相应标高17.80～18.21m ，平均标高：18.13m ；根据取水样的水质分析结果，地下水在天然条件下对混凝土无侵蚀性。
存梁台座采用四根φ1.0m 钻孔灌注桩距梁端1.5m 处支撑，为了保证桩间的沉降协调，梁端两桩之间设1.0m*0.6m 联系梁,桩顶铺设橡胶垫。
结构采用MIDAS/civil 辅助计算。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重：t G 812.851262505.8191=⨯÷= 按钢筋混凝土计算 钢绞线的重量：t G 102=锚具的重量、二次作业荷载及其它附属物重量，按梁重的2%考虑：tG 036.17%2812.8513=⨯=3.2、材料性能指标(1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9=轴心抗拉强度：MPa f t 1.1= 弹性模量：MPaE c 4105.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=4、桩基础设计 4.1、单桩承载力计算根据电算结果：桩底最大反力KN Q 9.2962=，单桩承载力计算见表4.1-1可见K R 77.3175=＞KN Q 9.2962=，满足要求！ 4.2、桩基础内力计算4.2.1、计算荷载按四点平均分配的原则计算。
故作用在桩基上的集中力：t F 712.2194036.1710812.851=++=桩基础自重由MIDAS/civil 自动生成。
4.2.2、结构分析采用MIDAS/civil 辅助计算，建立二维模型，桩基础模端由于与地基的相互作用，采用一般支撑的刚性连接。
不考虑地基对联系梁的弹性支撑，全部荷载由桩基承担。
电算模型及结果见4.2.2-1～4.2.2-54.3、桩配筋计算配筋采用MIDAS/civil 中的“RC Beam Design ”功能，其计算结果见图4.3-1 所需钢筋总面积：25103.20cm A =根据《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》关于“纵向受力钢筋的最小配筋率”的要求，受压构件为0.5%,22m in 27.3950%5.0cm A =⨯⨯=π。
配筋12φ22，2612.45cm A =满足要求！由于桩顶无水平荷载作用，故钢筋笼做19m 即可满足要求。
4.4、桩间联系梁为了保证同端两桩共同受力，达到同端变形协调，在同端两桩间设一宽为1.0m 、高0.6m 的联系梁，联系梁按构造配筋。
图4.2.2-1：计算模型表示-方向图4.2.2-2：结构反力表示-方向图4.2.2-3：结构轴力表示-方向图4.2.2-4：结构应力表示-方向图4.2.2-5：结构变形二、24m(高梁)兼32m(高梁)梁存梁台座设计由于采用与32m 梁共用存梁台座的一端，为了整体的变形协调，梁体不受扭曲而破坏，24m梁的存梁台座采用与32m 梁相同的形式。
三、24m(低梁)兼32m(高梁)梁存梁台座设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、地质勘探资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明24m低梁横向支座间距为4.80m,32m高梁横向支座间距为4.50m,为了满足二者存梁的要求,采用两桩基上设盖梁,梁上设橡胶支座的方式存梁。
桩间距4.50m，盖梁0.8m×1.0m×５.８m。
根据32m存梁台座计算结果，桩径1.0m、桩长37.0m能满足32m梁存梁要求，现仅在此基础上进行24m低梁桩基及盖梁进行计算。
图4.3-1：桩基配筋计算结果M odeling, Integrated Design & Analysis Softw arehttp://www .M idasU M IDAS/Civ il V 5.9.0Print Date/Time : 10/20/2005 10:36RC Column Design1. Design ConditionD e s i g n C o d e J T J 023-85U n i t S y s te m K N , m M e m b e r N u m b e r 39 (P M ), 39 (S h e a r)M a te ri a l D a ta R = 20000, R g = 335000, R g k = 235000 K N /m ^2C o l u m n H e i g h t 1 m S e c ti o n P ro p e rty (N o : 1)R e b a r P a tte rnT o ta l R e b a r A re a A s t = 0.00205103 m ^2 (R h o s t = 0.0026)2. Applied LoadsL o a d C o m b i n a ti o n 1 A T (J ) P o i n t, S c a l e u p F a c to r : 1.250N = 3703.60 KN M y = 0.00000,M z= 0.00000,M= 0.00000 KN -m3. Axial Forces and Moments Capacity CheckC o n c e n tri c M a x . A x ia l L o a d N r-m a x = 5143.69 KN A x i a l L o a d R a ti o N /N r = 3703.60 / 5143.69 = 0.720 < 1.000 ....... O .K M o m e n t R a ti o M y /M ry = 0.00000 / 0.00000 = 0.000 < 1.000 ....... O .K M z /M rz = 0.00000 / 0.00000 = 0.000 < 1.000 ....... O .K M /M r= 0.00000 / 0.00000= 0.000 < 1.000 ....... O .K4. P-M Interaction Diagram525046506 40501 34501 28502 22503 16503 10504 4505 -1505 -75060N (KN ) N r(KN )M r(K N -m )5143.69 0.004447.33 263.803727.60 449.03 3102.32 549.55 2601.72 596.32 2222.55 609.35 1925.92 602.521657.19 584.421364.72 552.081005.02 494.40 542.99 390.10-45.86 205.92 -549.68 0.003、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重：t G 67.623262568.5991=⨯÷= 按钢筋混凝土计算 钢绞线的重量：t G 546.52=锚具的重量、二次作业荷载及其它附属物重量，按梁重的2%考虑：t G 47.12%267.6233=⨯=3.2、材料性能指标(1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 1.1= 弹性模量：MPaE c 4105.2⨯=(2)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(3)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=4、桩基础设计 4.1、单桩承载力计算根据电算结果：桩底最大反力KN Q 7.2388=，单桩承载力计算见表4.1-1可见K R 77.3175=＞KN Q 7.2388=，满足要求！ 为了与共用端变存梁台座形协调，24m 存梁台座取桩长37.0m 。
单桩承载力计算表4.2、桩基础内力计算4.2.1、计算荷载按四点平均分配的原则计算。
故作用在盖梁上的集中力：t F 42.160447.12546.567.623=++=桩基础及盖梁自重由MIDAS/civil 自动生成。
4.2.2、结构分析采用MIDAS/civil 辅助计算，建立二维模型，桩基础模端由于与地基的相互作用，采用一般支撑的刚性连接。
不考虑地基对联系梁的弹性支撑，全部荷载由桩基承担。
电算模型及结果见4.2.2-1～4.2.2-64.3、桩配筋计算配筋采用MIDAS/civil 中的“RC Beam Design ”功能，其计算结果见图4.3-1 所需钢筋总面积：25103.20cm A =根据《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》关于“纵向受力钢筋的最小配筋率”的要求，受压构件为0.5%,22m in 27.3950%5.0cm A =⨯⨯=π。
配筋12φ22，2612.45cm A =满足要求！由于桩顶无水平荷载作用，故钢筋笼做19m 即可满足要求。
4.4、盖梁配筋计算配筋采用MIDAS/civil 中的“RC Beam Design ”功能，其计算结果见图4.4-1 主筋所需钢筋总面积：240.11cm A =根据《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》关于“纵向受力钢筋的最小配筋率”的要求，受压构件为0.2%与%21.030043.14545=⨯=⨯y t f f 二者中的大值, 2m in 8.1618.0%21.0cm A =⨯⨯=。