地下室顶板MB-1空腹板计算书
地下室顶板模板计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为4.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。
扣件计算折减系数取8.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(24.00×0.30+0.30)+1.40×1.00=10.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.30+0.7×1.40×1.00=10.700kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 24.000×0.300×0.900+0.300×0.900=6.750kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)×0.900=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×6.750+0.98×0.900)×0.300×0.300=0.090kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.090×1000×1000/48600=1.851N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×6.750+1.0×0.900)×0.300=1.799kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1799.0/(2×900.000×18.000)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.750×3004/(100×6000×437400)=0.141mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 24.000×0.300×0.300=2.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.300=0.300kN/m静荷载 q1 = 1.35×2.160+1.35×0.090=3.038kN/m活荷载 q2 = 0.98×0.300=0.294kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.33×0.90×0.90=0.270kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×3.332=1.799kN最大支座力 N=1.1×0.900×3.332=3.298kN抗弯计算强度 f=0.270×106/5080.0=53.12N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×2.550+0.990×0.000)×900.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.451mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.30kN3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN支撑钢管计算简图0.792支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN支撑钢管变形计算受力图0.075支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.792kN.m最大变形 vmax=1.238mm最大支座力 Qmax=10.774kN抗弯计算强度 f=0.792×106/5080.0=155.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取64.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.77kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
地下室模板支撑方案计算书
地下室模板支撑方案计算书地下室模板支撑方案计算书1、板体模板及支撑计算板体模板采用12厚，50*100木楞，支撑在横杆D48*3.5钢管，由直角扣件传力于D48*3.5钢管脚手架，钢管脚手架，总高14.35米，每步高度为1.8米,共为为八步，砼板厚120 mm。
1.1、板面荷载1)模板及其支架自重标准值 0.5 KN/M22)新浇砼自重标准值 24 KN/M33)钢筋自重标准值 1.1 KN/M34)施工人员及设备荷载标准值 2.5 KN/M21.2、板厚120 mm的板模及支撑计算1.2.1、胶合板模板计算采用12厚胶合板，支撑在50*100水平背楞上, 静弯曲强度标准值f m=20 KN/ m2，弹性模量E=6500 KN/ m2 ,惯性矩I=b*h3/12，以4跨连续梁计算。
120砼板厚上的均布荷载（0.5+24*0.12+1.1*0.12）*1.2+2.5*1.4=7.012KN/M2按强度要求计算竖向内楞的间距M=Km*q*L2=f m *1/6*b*h2L=[ b*f m /(Km*6*q)]1/2*h=[1000*20/(0.121*6*7.012)]1/2*18=1128mm按刚度要求计算竖向内楞的间距ω=Kw*q*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=[E*b/(12*4*q)]1/3*h=[6500*1000/(12*4*0.967*7.012)] 1/3*18=488 mm经计算，胶合板支撑在水平背楞的跨度取400 mm, 而初步确定为100mm远远满足施工要求。
1.2.2、板模背楞计算水平木楞采用50*100的木楞。
木楞的抗拉强度[f]=13KN/m2，弹性模量E=9.5*105N/mm2, 截面抵抗矩W=b*h2/6, 惯性矩I=b*h3/12,按三跨连续梁计算，间距为a=400mm，内楞上所受的均布荷载q1= F*a=7.012*0.4=2.805KN/m按强度要求计算内楞跨度M=Km*q1*L2/10=[f]*WL=[b*fm/(6*Km*q1)]1/2*h=[(100*13/(6*0.177*2.805)1/2*50=1045mm按刚度要求计算内楞的跨度ω=K W*q1*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=(E*I/(4*K W*q1)) 1/3*h=(9500*103/(12*4*0.99*2.805)) 1/3*50=2073mm经计算横向内楞的跨度最大为1000mm.1.2.3、支撑横杆计算支撑横杆采用D48*3.5钢管，立杆间距为750*750。
地下室板模板计算书
模板（碗扣式）支撑体系计算书板模板支撑：一、综合说明由于其中模板支撑架高5.21米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长×宽＝0.6m×0.6m，厚0.36m。
特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。
据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008的部分内容。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5.21m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.4m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.15m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.25钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
人防地库顶板计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.25；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):350.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
地下室顶板门式架支撑模板计算书10页
地下室顶板门式架支撑模板计算书（层高4.2m）一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m 单位宽度计算。
计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 41、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1＝8.14kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.11kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k ＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]＝max[8.14×0.12/8, 0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·mσ＝M max /W ＝0.04×106/37500＝1.05N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1＝4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m 1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M1＝0.06kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN小梁弯矩图(kN·m)M2＝1.2kN·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.06，1.2]＝1.2kN·mσ＝M max /W ＝1.2×106/83330＝14.39N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算小梁剪力图(kN) V 1＝0.39kN小梁剪力图(kN) V 2＝3.16kNV max ＝max[V 1，V 2]＝max[0.39，3.16]＝3.16kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2满足要求！ 3、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m 小梁变形图(mm) νmax ＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 六、主梁验算1、主梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.5kN/m承载能力极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0×0.1+1.223×0×0.1＝0kN按悬臂梁，R1＝0.74×0.38＝0.28kNR＝max[R'max ，R1]＝0.28kN正常使用极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.1＝0.06kN按悬臂梁，R1＝0.5×0.38＝0.19kNR＝max[R'max ，R1]＝0.19kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.15kN·mσ＝Mmax/W＝0.15×106/83330＝1.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝0.84kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×0.84×1000/(2×100×50)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.23mm≤[ν]＝0.25mm满足要求！七、门架稳定性验算q 1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kNq2=Ggk(b+la)×5/4=0.04×(1.22+0.9)×5/4=0.12kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kNq 4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h)/(4×lb)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92kNq5=Ggk×(b+la+lb)=0.05×(1.22+0.9+0.9)=0.15kNN Gk =(q 1+q 2+q 3+q 4+q 5+G fk )/h 0=(0.92+0.12+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.36kN/m∑N Gik =((G 2k +G 3k )×h+G 1k )×((l a +b)×l b )=((24+1.1)×0.18+0.75)×((0.9+1.22)×0.9)=10.05kNN Q1k =Q 1k ×((l a +b)×l b )=1×((0.9+1.22)×0.9)=1.91kNN 1=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×N Q1k ]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+1.4×1.91]=19.4kNN 2=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+0.9×1.4×(N Q1k +2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+0.9×1.4×(1.91+2×0.09×22/(1.22×10))]=19.23kNN 3=0.9×[1.35×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×(0.7×N Q1k +0.6×2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.36×4.2+10.05)+1.4×(0.7×1.91+0.6×2×0.09×22/(1.22×10))]=20.85kNλ=k 0h 0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.38 σ＝ N w /(ΦA)＝20853.88/(0.38×489×2)＝55.38N/mm 2≤[σ]=1×205=205N/mm 2 满足要求！ 八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N ＝20.85/2=10.43kN≤[N]＝30kN满足要求！希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：1、常自认为是福薄的人，任何不好的事情发生都合情合理，有这样平常心态，将会战胜很多困难。
人防空腹无梁楼板计算(边跨加水平力精)
柱上板带内支座负弯矩Mx1=0.5*K*Mx0 柱上板带边支座负弯矩Mx1=0.23*K*Mx0 柱上板带正弯矩Mx3=0.3*K*Mx0 三、配筋计算
1-1、柱上板内支座带负钢筋
扁梁和板带各Mx01=0.5Mx1 γ s=α s/(1-(1-2*α s)^(1/2)) 板带净宽L0=Ly/2-b0 ρ 0=As/(b*h0) 水平力产生的负弯矩Mhγ s=α s/(1-(1-2*α s)^(1/2)) 扁梁支座配筋As=M/(γ s*fy*h0) 1564.508 0.9643108 3150 0.003544136 0 0.85698999 7349.37
β h：h≤80ห้องสมุดไป่ตู้取1.0，h≥2000取0.9，中间内插
800~1.0;900~0.99;1000~0.98;1100~0.975 1200~0.966;1300~0.958;1400~0.95; 1500~0.94;1600~0.93;1700~0.925;1800~0.91
跨度Ly（mm） 等效柱帽尺寸C（mm） 钢材等级HRB400 材料提高系数1.2 fc（KN/m2） 材料提高系数1.5 主肋总宽b0（mm） 有效高度h0=h-as
1000 0.037474635 1100.23 704.15 22.16
b0= α s=M/(fc*b0*h0*h0) 柱间板块每米负钢筋As=M/(γ s*fy*h0) 每肋 受压区高度x=fy*ρ 0*h0/(a1*fc)
1000 0.016060558 466.30 298.43 9.39
1-2、柱上板边支座带负钢筋
扁梁和板带各Mx01=0.5Mx1 γ s=α s/(1-(1-2*α s)^(1/2)) 板带净宽L0=Ly/2-b0 ρ 0=As/(b*h0) 水平力产生的负弯矩Mhγ s=α s/(1-(1-2*α s)^(1/2)) 扁梁支座配筋As=M/(γ s*fy*h0) 719.673 0.98390999 3150 0.001597827 0 0.941124785 3051.94
(完整版)地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书图一地下室剖面示意图图二计算平面一、条件：取跨度最大的区域进行计算，选择如图二所示计算区域。
地面标高H1=0.000m，顶板标高H2=-0.650m，底板标高H3=-4.850m，设计水位标高Hw=-1.550m；顶板厚度d1=250mm，考虑梁高，折算厚度取d1=300mm，底板厚度d2=400mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=4200mm。
底板建筑垫层厚d4=100mm，覆土容重γ`=20kN/m；二、计算：1、水浮力F w=|h3+d2-h w|×10=|-4.850+0.4+1.550|×10=37.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=300×0.001×25=7.5 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=400×0.001×25=10.0 kN/m(3)、覆土重量：G o=d o×γ=0.650×18=11.70 kN/m抗浮力G=∑(G o+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=∑(7.50+10+11.7)=29.2kN/m3、抗拔桩需承担浮力：nR>F w-G/K=37-29.2/1.05=9.2 kN/m图二所示中间桩，桩径1000，桩长取6m，根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（地基与基础）（2009版）基桩抗拔承载力特征值：R tk=T ua+G=∑λi q sik u i l i=0.75*45*3.14*1*2+0.7*35*3.14*1*4=520kN其中抗拔系数λ在残积粉质粘土层取0.75，圆砾层取0.7，桩位于残积粉质粘土层桩长取2m，圆砾层取4m。
图二所示，中间桩需承担抗浮面积为：s=14.4*14.2/4=51m2(取周边面积的四分之一)单桩需抵抗浮力为R=51*9.2=469.2kN< R tk=520kN满足要求正截面受拉承载力验算：N=1.35*469.2=634kN≤f y A s=300*3016=905kN满足要求。
楼地下一层计算书
(0.12+0.2*2+0.28+0.31+0.2*4+0.34+1*6)*2.2=18.15 9=9.00 3.7=3.70 4=4.00 3.7*1.4=5.18 14.3=14.30 14.3=14.30 8=8.00 2=2.00 1=1.00 1=1.00 20.5*1.2-0.91*1.2*2=22.42 20.5*1.6-0.91*1.015*2=30.95 1=1.00 2=2.00 1.7=1.70 2=2.00 1.7*1.4=2.38 2=2.00 2=2.00 2=2.00 25.9=25.90 3.15*3=9.45 25.9=25.90 第 5 页，共 19 页
95858673.xls
计算部位 筒灯孔 换气扇孔 墙砖CT06
规格类别 17=17.00 2=2.00 33.6*2.8-0.91*2.215=92.06 9=9.00
计算表达式
毛巾架BF14 淋浴玻璃隔断GL01 衣钩 石材ST01洗漱台m 洗漱台开孔 洗漱镜MS01(MT01包边) 女卫生间 地砖CT02 PT01平面吊顶 筒灯孔 换气扇孔 出风口 回风口 墙砖CT06 墙面涂料PT01 纸巾盒 卫生纸架 石材ST01洗漱台m 洗漱台开孔 洗漱镜MR01(MT01包边) 成品卫生间隔断 衣钩 女更衣室 地砖CT02 PT02平面吊顶 出风口 回风口
计算表达式
成品卫生间隔断 小便斗隔断 衣钩 女卫生间 地砖CT02 PT01平面吊顶 筒灯孔 换气扇孔 墙砖CT05 墙面涂料PT02 石材ST01洗漱台m 洗漱台开孔 洗漱镜MR01(MT01包边) 纸巾盒 卫生纸架 成品卫生间隔断 衣钩 茶水间 地砖CT01 PT02平面吊顶 换气扇孔 墙砖CT05 墙面涂料PT02 石材ST01操作台m(1孔) 库房 地砖CT01 PT01平面吊顶 80高不锈钢MT01踢脚线m 墙面涂料PT01 布草收发 地砖CT01
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地下室顶板计算（MB-1）8.1x8.5一．基本数据：1．柱网：8.1X8.5米双向。
2．材料：C35砼，HRB400。
3．荷载：恒荷载除自重外（含覆土及其他）取值27kN/M2，地下室顶板使用活荷载4kN/M2。
二．结构方案：采用450厚箱型截面无梁板楼盖，面层板厚度100，底面板厚70，普通肋宽（次肋）110、140，肋距910、940，填实柱顶4个空腔(800x800)作为柱帽，柱帽尺寸为2600X2540。
穿过柱帽的主肋每个方向有三根，沿8.1m主肋宽度分别为200、540、200，沿8.4m主肋宽度分别为200、600、200，柱帽为锥形柱帽，高度1000（含板厚），计算时按托板柱帽取1000x0.8=800（含板厚）。
实心砼等截面折算厚度：910x940h=910x940x450-280X780x780 h=251mm设计方法：a)地下室不考虑水平力对楼板的影响；b)采用直接设计法计算楼板内力；c)由于边缘支承于地下室砼外墙上，可按嵌固支承考虑，从而使边跨的内力计算与连续中跨相同。
三．荷载计算：1．空腹板自重：450厚楼板，面层板厚度100，底面板厚70，模盒厚度280，模盒自重取：0.1KN/m2。
空腹板平均自重：Q=[8.1x8.5x0.45-0.78x0.78x60x0.28-0.78x0.48x8x0.28]x25÷(8.1x8.5)+0.1=7.4kN/M2柱帽实心板自重：Q=0.8x25=20kN/M22.荷载：450厚空心板自重：7.4kN/M2覆土荷载及其他：27kN/M2使用荷载： 4.0kN/M2平时荷载：1.2x(7.4+27)+1.4 x4=46.88kN/M21.35x(7.4+27)+1.4 x0.7 x4=50.36kN/M2柱帽荷载：1.2x(20+27)+1.4 x4=62kN/M21.35x(20+27)+1.4 x0.7 x4=67.37kN/M23.配筋计算：沿8.1m计算：总弯矩：M0=qbl n2/8=50.36X8.5X(8.1-2X2.6/3)2/8=2169kN-mM柱负=0.5M0=0. 5X2169=1085kN-mM柱正=0.21M0=0.21X2169=456kN-mM中负=0.17M0=0.17X2169=369kN-mM中正=0.15M0=0.15X2169=325kN-m根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》GBJ130-90和《混凝土结构》（东南大学、同济大学、天津大学合编）当有柱帽时须考虑穹顶作用，弯矩折减20%，取：M设=0.8M柱负=0.8X1085=868KN-m柱上板带宽为：b f=8100/2=4050C35砼：f t=1.57N/mm2，f c=16.7N/mm2；HRB400钢筋：f y=360N/mm2；翼缘宽度b’f=4200mm，受压翼缘（下翼缘）高度h’f=70mm，受拉翼缘（上翼缘）高度h f=100mm，α1=1.0，β1=0.8，§b=0.55鉴别T形截面类型：假设受拉钢筋排成一排，取a s=25mm，h0=450-25=425mm，α1f c b’f h’f（h0-h’f/2）=1.0x16.7x4050x70x(425-70/2)=1846x106N-mm>868x106N-mm属于第一种类型的T形截面，以b’f代替b（腹板宽度）计算：αs=M/α1f c b’f h02=868x106/1.0x16.7x4050x4252=0.071§=1-√(1-2αs)=1-√(1-2x0.071) =0.074 <§b=0.55，可以γs=0.5x[1+√(1-2αs)]=0.5x[1+√(1-2x0.071) ]=0.962A s=M/f yγs h0=868x106/360x0.962x425=5897mm2验算受压区高度：x=f y A s/(α1f c b’f)=360X5897/(1X16.7X4050)=32<h’f=70符合第一类T型截面计算条件根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》GBJ130-90和《混凝土结构》（东南大学、同济大学、天津大学合编）当有柱帽时须考虑穹顶作用，弯矩折减20%，取：M设=0.8M柱正=0.8X456=364KN-m柱上板带宽为：b f=8100/2=4050C35砼：f t=1.57N/mm2，f c=16.7N/mm2；HRB400钢筋：f y=360N/mm2；翼缘宽度b’f=4050mm，受压翼缘（上翼缘）高度h’f=100mm，受拉翼缘（下翼缘）高度h f=70mm，α1=1.0，β1=0.8，§b=0.55鉴别T形截面类型：假设受拉钢筋排成一排，取a s=25mm，h0=450-25=425mm，α1f c b’f h’f（h0-h’f/2）=1.0x16.7x4050x100x(425-100/2)=2536x106N-mm>364x106N-mm属于第一种类型的T形截面，以b’f代替b（腹板宽度）计算：αs=M/α1f c b’f h02=364x106/1.0x16.7x4050x4252=0.030§=1-√(1-2αs)=1-√(1-2x0.030) =0.030 <§b=0.55，可以γs=0.5x[1+√(1-2αs)]=0.5x[1+√(1-2x0.030) ]=0.985A s=M/f yγs h0=364x106/360x0.985x425=2419mm2验算受压区高度：x=f y A s/(α1f c b’f)=360X2419/(1X16.7X4050)=13<h’f=100符合第一类T型截面计算条件根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》GBJ130-90和《混凝土结构》（东南大学、同济大学、天津大学合编）当有柱帽时须考虑穹顶作用，弯矩折减20%，取：M设=0.8 M中负=0.8X369=295KN-m跨中板带宽为：b f=8100/2=4050C35砼：f t=1.57N/mm2，f c=16.7N/mm2；HRB400钢筋：f y=360N/mm2；翼缘宽度b’f=4050mm，受压翼缘（下翼缘）高度h’f=70mm，受拉翼缘（上翼缘）高度h f=100mm，α1=1.0，β1=0.8，§b=0.55鉴别T形截面类型：假设受拉钢筋排成一排，取a s=25mm，h0=450-25=425mm，α1f c b’f h’f（h0-h’f/2）=1.0x16.7x4050x70x(425-70/2)=1846x106N-mm>295x106N-mm属于第一种类型的T形截面，以b’f代替b（腹板宽度）计算：αs=M/α1f c b’f h02=295x106/1.0x16.7x4050x4252=0.024§=1-√(1-2αs)=1-√(1-2x0.024) =0.024 <§b=0.55，可以γs=0.5x[1+√(1-2αs)]=0.5x[1+√(1-2x0.024) ]=0.988A s=M/f yγs h0=295x106/360x0.988x425=1952m2验算受压区高度：x=f y A s/(α1f c b’f)=360X1952/(1X16.7X4050)=11<h’f=70符合第一类T型截面计算条件根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》GBJ130-90和《混凝土结构》（东南大学、同济大学、天津大学合编）当有柱帽时须考虑穹顶作用，弯矩折减20%，取：M设=0.8 M中正=0.8x325=260kN-m跨中板带宽为：b f=8100/2=4050C35砼：f t=1.57N/mm2，f c=16.7N/mm2；HRB400钢筋：f y=360N/mm2；翼缘宽度b’f=4050mm，受压翼缘（上翼缘）高度h’f=100mm，受拉翼缘（下翼缘）高度h f=70mm，α1=1.0，β1=0.8，§b=0.55鉴别T形截面类型：假设受拉钢筋排成一排，取a s=25mm，h0=450-25=425mm，α1f c b’f h’f（h0-h’f/2）=1.0x16.7x4050x100x(425-100/2)=2536x106N-mm>260x106N-mm属于第一种类型的T形截面，以b’f代替b（腹板宽度）计算：αs=M/α1f c b’f h02=260x106/1.0x16.7x4050x4252=0.021§=1-√(1-2αs)=1-√(1-2x0.021) =0.022 <§b=0.55，可以γs=0.5x[1+√(1-2αs)]=0.5x[1+√(1-2x0.021) ]=0.989A s=M/f yγs h0=260x106/360x0.989x425=1720mm2验算受压区高度：x=f y A s/(α1f c b’f)=360X1720/(1X16.7X4050)=10<h’f=100符合第一类T型截面计算条件沿8.5m计算：总弯矩：M0=qbl n2/8=50.36X8.1X(8.5-2X2.54/3)2/8=2362kN-mM柱负=0.5M0=0. 5X2362=1181kN-mM柱正=0.21M0=0.21X2362=496kN-mM中负=0.17M0=0.17X2362=402kN-mM中正=0.15M0=0.15X2362=354kN-ma)柱上板带支座负弯矩配筋计算根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》GBJ130-90和《混凝土结构》（东南大学、同济大学、天津大学合编）当有柱帽时须考虑穹顶作用，弯矩折减20%，取：M设=0.8M柱负=0.8X1181=945KN-m柱上板带宽为：b f=8500/2=4250C35砼：f t=1.57N/mm2，f c=16.7N/mm2；HRB400钢筋：f y=360N/mm2；翼缘宽度b’f=4050mm，受压翼缘（下翼缘）高度h’f=70mm，受拉翼缘（上翼缘）高度h f=100mm，α1=1.0，β1=0.8，§b=0.55鉴别T形截面类型：假设受拉钢筋排成一排，取a s=25mm，h0=450-25=425mm，α1f c b’f h’f（h0-h’f/2）=1.0x16.7x4250x70x(425-70/2)=1938x106N-mm>945x106N-mm属于第一种类型的T形截面，以b’f代替b（腹板宽度）计算：s1c f0§=1-√(1-2αs)=1-√(1-2x0.074) =0.077 <§b=0.55，可以γs=0.5x[1+√(1-2αs)]=0.5x[1+√(1-2x0.074) ]=0.960A s=M/f yγs h0=945x106/360x0.960x425=6432mm2验算受压区高度：x=f y A s/(α1f c b’f)=360X6432/(1X16.7X4250)=33<h’f=70符合第一类T型截面计算条件b)柱上板带跨中正弯矩配筋计算根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》GBJ130-90和《混凝土结构》（东南大学、同济大学、天津大学合编）当有柱帽时须考虑穹顶作用，弯矩折减20%，取：M设=0.8M柱正=0.8X496=397KN-m柱上板带宽为：b f=8500/2=4250C35砼：f t=1.57N/mm2，f c=16.7N/mm2；HRB400钢筋：f y=360N/mm2；翼缘宽度b’f=4250mm，受压翼缘（上翼缘）高度h’f=100mm，受拉翼缘（下翼缘）高度h f=70mm，α1=1.0，β1=0.8，§b=0.55鉴别T形截面类型：假设受拉钢筋排成一排，取a s=25mm，h0=450-25=425mm，α1f c b’f h’f（h0-h’f/2）=1.0x16.7x4250x100x(425-100/2)=2662x106N-mm>397x106N-mm属于第一种类型的T形截面，以b’f代替b（腹板宽度）计算：s1c f0§=1-√(1-2αs)=1-√(1-2x0.031) =0.031 <§b=0.55，可以γs=0.5x[1+√(1-2αs)]=0.5x[1+√(1-2x0.031) ]=0.984A s=M/f yγs h0=397x106/360x0.984x425=2636mm2验算受压区高度：x=f y A s/(α1f c b’f)=360X2636/(1X16.7X4250)=14<h’f=100符合第一类T型截面计算条件c)跨中板带支座负弯矩配筋计算根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》GBJ130-90和《混凝土结构》（东南大学、同济大学、天津大学合编）当有柱帽时须考虑穹顶作用，弯矩折减20%，取：M设=0.8 M中负=0.8X402=321KN-m跨中板带宽为：b f=8500/2=4250C35砼：f t=1.57N/mm2，f c=16.7N/mm2；HRB400钢筋：f y=360N/mm2；翼缘宽度b’f=4050mm，受压翼缘（下翼缘）高度h’f=70mm，受拉翼缘（上翼缘）高度h f=100mm，α1=1.0，β1=0.8，§b=0.55鉴别T形截面类型：假设受拉钢筋排成一排，取a s=25mm，h0=450-25=425mm，α1f c b’f h’f（h0-h’f/2）=1.0x16.7x4250x70x(425-70/2)=1938x106N-mm>321x106N-mm属于第一种类型的T形截面，以b’f代替b（腹板宽度）计算：s1c f0§=1-√(1-2αs)=1-√(1-2x0.025) =0.025 <§b=0.55，可以γs=0.5x[1+√(1-2αs)]=0.5x[1+√(1-2x0.025) ]=0.987A s=M/f yγs h0=321x106/360x0.987x425=2167m2验算受压区高度：x=f y A s/(α1f c b’f)=360X2167/(1X16.7X4250)=11<h’f=70符合第一类T型截面计算条件d)跨中板带跨中正弯矩配筋计算根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》GBJ130-90和《混凝土结构》（东南大学、同济大学、天津大学合编）当有柱帽时须考虑穹顶作用，弯矩折减20%，取：M设=0.8 M中正=0.8x354=283kN-m跨中板带宽为：b f=8500/2=4250C35砼：f t=1.57N/mm2，f c=16.7N/mm2；HRB400钢筋：f y=360N/mm2；翼缘宽度b’f=4250mm，受压翼缘（上翼缘）高度h’f=100mm，受拉翼缘（下翼缘）高度h f=70mm，α1=1.0，β1=0.8，§b=0.55鉴别T形截面类型：假设受拉钢筋排成一排，取a s=25mm，h0=450-25=425mm，α1f c b’f h’f（h0-h’f/2）=1.0x16.7x4250x100x(425-100/2)=2662x106N-mm>283x106N-mm属于第一种类型的T形截面，以b’f代替b（腹板宽度）计算：αs=M/α1f c b’f h02=283x106/1.0x16.7x4250x4252=0.022§=1-√(1-2αs)=1-√(1-2x0.022) =0.022 <§b=0.55，可以γs=0.5x[1+√(1-2αs)]=0.5x[1+√(1-2x0.022) ]=0.989A s=M/f yγs h0=283x106/360x0.989x425=1874mm2验算受压区高度：x=f y A s/(α1f c b’f)=360X1874/(1X16.7X4250)=10<h’f=100符合第一类T型截面计算条件4.柱帽抗冲切验算:当柱截面为：b c xh c=500X500，柱帽高度为0时：冲切荷载：F l=qbl-q(b c+2h0)2=50.36X8.1X8.5-67.37x(0.5+2x0.425)2=3345kN临界截面周长：u m=2(b c+h c+2h0)=2(500+500+425x2)=3700相关计算参数：βs=b/l=1.0，取βs=2η1=0.4+1.2/βs=1.0αs=40(中柱) η2=0.5+αs h0/(4 u m )=1.65取：η=1.0，βh= 1.0 (h=450)1.2f tηu m h0=1.2X1.57X1.0X3700X425=2963kN<F l=3345kN截面不满足要求当采用锥形柱帽时，锥形柱帽厚1000mm，顶部厚450mm，按0.8x1000=800mm厚带锥形的柱帽验算：冲切荷载：F l=qbl-q(b c+2h0)2=50.36X8.1X8.5-67.37x(0.5+2x0.775)2=3184kN临界截面周长：u m=2(b c+h c+2h0)=2(500+500+775x2)=5100相关计算参数：βs=b/l=1.0，取βs=2η1=0.4+1.2/βs=1.0αs=40(中柱) η2=0.5+αs h0/(4 u m )=2.02取：η=1.0，βh= 1.0 (h=800)1.2f tηu m h0=1.2X1.57X1.0X5100X775=7447kN>F l=3184kN截面满足要求0.7βh f tηu m h0=0.7X1.0X1.57X1.0X5100X775=4344KN>F l=3184kN柱帽内不需配置抗冲切的箍筋或弯起钢筋四、柱帽外沿主肋斜截面抗剪计算：V=lbq/4- b’c h’c q/4=50.36x8.1X8.5/4-67.37x2.6X2.54/4=756KN剪力由支承于柱帽上的3根主肋承担，则：b=200+540+200=940截面受剪条件：h w/b1=(450-100-70)/200=1.4<40.25βc f c bh0=0.25X1.0X16.7X940X425=1668KN> V =756KN符合截面要求在肋梁内配置箍筋时(HRB400级钢筋)：V cs=0.7 f t bh0+f yv A sv h0/s>V=756KN0.7x1.57x940x425+360x425A sv/s>V=756KNA sv/s>2.07，主肋四肢箍，取10@100/200，则：A sv/s= 4x 78.5/100=3.14>2.07，满足要求五、截面配筋总汇沿8.1m配筋:1.跨中板带板底筋取b=4050mm, As=1720每米板宽度需配钢筋值1720/4.05=425跨中板带板底筋: 10@170=462>4252.跨中板带支座面筋取b=4050mm, As=1952每米板宽度需配钢筋值1952/4.05=482跨中板带板面筋: 10@160=491>4823.柱上板带板底筋取b=4050mm,As=2419柱上板带板底筋取值10@170:主肋梁底筋+板带底筋=520+10@170=1570+462x(4.05-0.54)=3192>24194.柱上板带支座面筋取b=4050mm,As=5897柱上板带板面筋取值10@160:主肋梁面筋+板带面筋+附加钢筋=625+10@160+2x320=2945+491x(4.05-0.54) +1884=6552>5897沿8.5m配筋:1.跨中板带板底筋取b=4250mm, As=1874每米板宽度需配钢筋值1874/4.25=441跨中板带板底筋: 10@170=462>441 2.跨中板带支座面筋取b=4250mm, As=2127每米板宽度需配钢筋值2127/4.25=500跨中板带板面筋: 10@150=524>500 3.柱上板带板底筋取b=4250mm,As=2636柱上板带板底筋取值10@170:主肋梁底筋+板带底筋=520+10@170=1570+462x(4.25-0.6)=3256>26364.柱上板带支座面筋取b=4250mm,As=6432柱上板带板面筋取值10@150:主肋梁面筋+板带面筋+附加钢筋=625+10@150+2x320=2945+524x(4.25-0.6) +1884=6742>6432。