7竖向荷载作用
土木工程毕业设计 第六章 竖向荷载(恒载 活载)作用下框架内力计算讲解
第六章竖向荷载（恒载+活载）作用下框架内力计算第一节框架在恒载作用下的内力计算本设计用分层法计算内力，具体步骤如下：①计算各杆件的固端弯矩②计算各节点弯矩分配系数③弯矩分配④调幅并绘弯矩图⑤计算跨中最大弯矩、剪力和轴力并绘图一、恒载作用下固端弯矩计算（一）恒载作用下固端弯矩恒载作用下固端弯矩计算(单位：KN·m) 表6.1弯矩图恒载作用下梁固端弯矩计算统计表6.2（二）计算各节点弯矩分配系数用分层法计算竖向荷载，假定结构无侧移，计算时采用力矩分配法，其计算要点是：①计算各层梁上竖向荷载值和梁的固端弯矩。
②将框架分层，各层梁跨度及柱高与原结构相同，柱端假定为固端。
③计算梁、柱线刚度。
对于柱，假定分层后中间各层柱柱端固定与实际不符，因而，除底层外，上层柱各层线刚度均乘以0.9修正。
有现浇楼面的梁，宜考虑楼板的作用。
每侧可取板厚的6倍作为楼板的有效作用宽度。
设计中，可近似按下式计算梁的截面惯性矩：一边有楼板：I=1.5Ir两边有楼板：I=2.0Ir④计算和确定梁、柱弯矩分配系数和传递系数。
按修正后的刚度计算各结点周围杆件的杆端分配系数。
所有上层柱的传递系数取1/3，底层柱的传递系数取1/2。
⑤按力矩分配法计算单层梁、柱弯矩。
⑥将分层计算得到的、但属于同一层柱的柱端弯矩叠加得到柱的弯矩。
（1）计算梁、柱相对线刚度图6.1 修正后梁柱相对线刚度（2）计算弯矩分配系数结构三层=5.37÷(5.37+1.18)=0.820①梁μB3C3μ=5.37÷(5.37+3.52+1.18)=0.533C3B3=3.52÷(5.37+3.52+1.18)=0.350μC3D3=3.52÷(3.52+1.18)=0.749μD3C3=1.18÷(5.37+1.18)=0.180②柱μB3B2=1.18÷(5.37+3.52+1.18)=0.117μC3C2=1.18÷(3.52+1.18)=0.251μD3D2结构二层①梁μ=5.37÷(1.18+1.18+5.37)=0.695B2C2=5.37÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.477μC2B2μ=3.52÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.313 C2D2=3.52÷(1.18+1.18+3.52)=0.5986 μD2C2=1.18÷(1.18+1.18+5.37)=0.1525②柱μB2B3μ=1.18÷(1.18+1.18+5.37)=0.1525B2B1=1.18÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.105 μC2C3μ=1.18÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.105 C2C1=1.18÷(1.18+1.18+3.52)=0.2007 μD2D3μ=1.18÷(1.18+1.18+3.52)=0.2007D2D1结构一层=5.37÷(1.18+1+5.37)=0.711①梁μB1C1=5.37÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.485 μC1B1=3.52÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.318 μC1D1=3.52÷(1.18+1+3.52)=0.618μD1C1=1.18÷(1.18+1+5.37)=0.156②柱μB1B2=1÷(1.18+1+5.37)=0.133μB1B0=1.18÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.107μC1C2=1÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.090μC1C0μ=1.18÷(1.18+1+3.52)=0.207D1D2μ=1÷(1.18+1+3.52)=0.175D1D0（三）分层法算恒载作用下弯矩恒载作用下结构三层弯矩分配表6.3B C D上柱偏心弯矩分配系数0固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次分配14.650 -13.883 226.915 20.861 -251.346 84.509 -112.810 二次分配14.512 -14.512 228.818 21.278 -250.096 105.707 -105.707恒载作用下结构二层弯矩分配表6.40.768 12.717 -28.301↑↑↑B C D偏心弯矩分配系数固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次分配 6.931 4.431 -4.607 308.811 46.295 47.232 -385.113 169.804 -113.072 -92.837二次分配 5.901 3.401 -9.302 300.595 44.486 45.423 -390.504 191.416 -105.826 -85.591恒载作用下结构一层弯矩分配表6.52.127 9.081 -7.935↑↑↑B C D偏心弯矩分配系数固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次二次7.030 5.338 -12.368 267.469 35.352 22.097 -324.919 357.349 -46.247 -15.172 -295.930图6.2 弯矩再分配后恒载作用下弯矩图（KN·m）（四）框架梁弯矩塑性调幅为了减少钢筋混凝土框架梁支座处的配筋数量，在竖向荷载作用下可以考虑竖向内力重分布，主要是降低支座负弯矩，以减小支座处的配筋，跨中则应相应增大弯矩。
高层建筑结构的荷载和地震作用
4、风振系数 z
１）风速特点： 风速的变化可分为两部分：一种是长周期的成分，其值一般在10min以上；另一种 是短周期成分，一般只有几秒左右。因此，为便于分析，通常把实际风分解为平均风 （稳定风）和脉动风两部分。稳定风周期长，对结构影响小；脉动风周期短，对结构 影响大。
２）风的动力效应：对于高度较大、刚度较小的高层建筑，脉动风压会产生不可
2）定义：风荷载体型系数是指风作用在建筑物表面所引起的压力(吸力)与原 始风速算得的理论风压的比值。
3）特点：风荷载体型系数一般都是通过实测或风洞模拟试验的方法确定，它 表示建筑物表面在稳定风压作用下的静态压力分布规律，主要与建筑物的体型与尺 度有关。
3.2 风荷载
+0.8 －(0.48+0.03H/L)
0.8+1.2/n1/2
3）计算：在计算风荷载对建筑物的整体作用时，只需按各个表面的平 均风压计算，即采用各个表面的平均风荷载体型系数计算。
4）风荷载体型系数的确定：根据设计经验和风洞试验 （１）单体风压体型系数
例:
-0.6
当表面粗糙时取μs = 0.8
-0.6
3.2 风荷载
（2）群体风压体型系数 对建筑群，尤其是高层建筑群，当房屋相互间距较近时，由于漩涡
第3章 高层建筑结构的荷载和地震作用
高层建筑结构主要承受竖向荷载和水平荷载。
1）竖向荷载
恒荷载 活荷载
2）水平荷载
风荷载 地震作用
与多层建筑结构有所不同，高层建筑结构—— 1）竖向荷载效应远大于多层建筑结构； 2）水平荷载的影响显著增加，成为其设计的主要因素； 3）对高层建筑结构尚应考虑竖向地震的作用。
3.1 竖向荷载
3.1 恒荷载
框架在竖向荷载作用下内力计算
A2
q1=10kN/m
B2
ic2 1
ib 0.777 ic2 1
A1
B1
8000
A 2
B 2
ic2 1
ic2 1
q 1 = 8 k N / m
A 1
B 1
ib 0.777
ic1 0.801
ic1 0.801
A 0
8 0 0 0
B 0
3、用力矩分配法计算第二层开口框架
（1）计算分配系数：
➢ 根据算得的各杆端弯矩值，作最后的弯矩图并求得 相应的剪力图和轴力图。
例题：
1882 12
42.667kNgm
(3)循环过程:A1
B1
用力矩分配法计算顶层开口框架
（1）计算分配系数：
A 2结 点
S A 2 A1 4 (0 .9 ic 2 )
S A 2 B 2 4 ib
S 4 (0 .9 ic 2 ib ) 4 1 .6 7 7
A2
A 2 A 1
S A 2 A1 S
6、计算梁跨中弯矩，计算梁剪力，绘制框架M、V图
例题：
用分层法计算 图示框架的内力
1、计算梁柱线刚度
Ic
bh3 12
1 12
0.4 0.553
1 12
0.0666
Ib
bh3 12
1 12
0.3
0 .7 3
1 12
0 .1 0 2 9
ic1
EIc H1
1 1 5 12
0.0666 E
1 12
1 2
，以作校核；
' ik
1 2
iik iik
(i)
➢ 计算荷载作用下各杆端产生的固端弯矩MFik，并写在相 应的各杆端部，求出汇交于每一节点的各杆固端弯矩之 和MFi，把它写在该节点的内框中；
竖向荷载的计算方法
竖向荷载的计算方法竖向荷载呢，简单说就是垂直方向作用在结构上的力。
在建筑结构里，这可是个很重要的事儿。
那咱们先来说说恒载的计算。
恒载就是那些固定不变的重量，像建筑物的自重啦。
比如说楼板，你就可以根据楼板的厚度、材料的密度来算出它的重量。
如果是混凝土楼板，混凝土的密度大概是一个固定的值，你量出楼板的面积和厚度，一乘就大概能知道这楼板自身的重量啦。
这就像是一个人本身的体重，稳稳地压在结构上，不会变来变去的。
墙的重量计算也类似哦，根据墙的类型，是砖墙还是混凝土墙，然后算出每立方米的重量，再乘以墙的体积就妥了。
再说说活载的计算。
活载可就调皮一些啦，它是可变的荷载。
像咱们人在建筑物里走来走去，家具的摆放啥的。
不同的建筑功能，活载取值可不一样呢。
比如说住宅里，按照规范呢，每平方米的活载取值有个大概的范围。
但是你要是在商场里，那活载取值就要大很多啦，毕竟商场里人多，而且可能还会有一些较重的货物临时堆放啥的。
计算活载的时候，就是用规定的活载取值乘以相应的面积。
就好像是根据不同的活动场景，预估会有多少“活动的重量”压在结构上。
还有雪荷载呢。
这雪荷载就看老天爷的心情啦。
不同地区的雪荷载标准值不一样哦。
在北方那些经常下雪的地方，雪荷载可能就比较大。
计算雪荷载的时候，也是根据当地的雪荷载标准值和屋面的面积来计算。
这就像是大自然偶尔给建筑物戴上的一顶“雪帽子”，不过这“帽子”的重量可得算清楚，不然结构可能就会被压得“喘不过气”啦。
总的来说，竖向荷载的计算虽然有点小复杂，但是只要咱们把各个部分的荷载计算清楚，再把它们加起来，就能知道结构到底承受了多少竖向的压力啦。
宝子们，是不是感觉也没有那么难呢？。
竖向极限承载力标准值
竖向极限承载力标准值竖向极限承载力标准值是指在竖向荷载作用下，材料或结构体所能承受的最大力量。
这一数值对于工程设计和结构安全至关重要，因此在工程实践中，需要对竖向极限承载力标准值进行准确的计算和评估。
首先，竖向极限承载力标准值的计算需要考虑材料的强度和稳定性。
材料的强度是指材料在受力作用下的抗压、抗拉等能力，而稳定性则是指材料在受力作用下的变形和破坏情况。
在计算竖向极限承载力标准值时，需要综合考虑材料的强度和稳定性，确保结构在受力作用下不会发生失稳和破坏。
其次，竖向极限承载力标准值的计算还需要考虑结构的几何形状和支座条件。
不同形状和支座条件的结构，在受到相同荷载作用下，其竖向极限承载力标准值会有所不同。
因此，在进行计算时，需要充分考虑结构的几何形状和支座条件，确保计算结果的准确性和可靠性。
另外，竖向极限承载力标准值的计算还需要考虑结构的荷载组合和荷载效应。
在实际工程中，结构往往同时受到多种不同方向和大小的荷载作用，因此在计算竖向极限承载力标准值时，需要综合考虑不同荷载的组合和效应，确保结构在受到复合荷载作用下的安全性和稳定性。
最后，竖向极限承载力标准值的计算需要遵循相关的设计规范和标准。
不同的材料和结构，在计算竖向极限承载力标准值时，需要遵循不同的设计规范和标准，确保计算结果符合国家和行业的要求。
因此，在进行计算时，需要充分了解和掌握相关的设计规范和标准，确保计算结果的准确性和合理性。
综上所述，竖向极限承载力标准值的计算是一个复杂而又重要的工作，需要综合考虑材料的强度和稳定性、结构的几何形状和支座条件、荷载组合和荷载效应，以及相关的设计规范和标准。
只有在充分考虑以上因素的基础上进行计算，才能得到准确可靠的竖向极限承载力标准值，确保工程设计和结构安全的可靠性和稳定性。
高层建筑 第三章荷载作用与组合
(3) 偶然荷载：在结构使用期间不一定出现，一旦出现， 其量值很大且持续时间较短的荷载。如地 震、爆炸力、撞击力等。 按作用方向：(1) 竖向荷载：荷载作用方向沿垂直方向的 荷载。如结构自重、楼屋面活荷载等。 (2)水平荷载：荷载作用方向沿水平方向的荷 载。如风荷载、水平地震作用等。 与多层建筑相比，高层建筑层数多、高度较大，其竖向荷 载的影响是与建筑高度成正比的线性关系，而水平作用所 产生的作用效应随建筑高度成非线性的增长。并逐渐成为 设计控制指标。 三、荷载代表值 荷载代表值是指为了方便设计给荷载规定以一定的量值。 包括：标准值、组合值、频遇值和准永久值。 其中标准值指正常情况下在设计基准期（如50年）内可能 出现的最不利荷载值，是荷载的基本代表值，而其他代表
离地面或海 平面高度
A 5 1.09 1.00 0.65 10 1.28 1.00 0.65 20 1.52 1.23 0.74 30 1.67 1.39 0.88 40 1.79 1.52 1.00 50 1.89 1.62 1.10 60 1.97 1.71 1.20 70 2.05 1.79 1.28 80 2.12 1.87 1.36 90 2.18 1.93 1.43 100 2.23 2.00 1.50 150 2.46 2.25 1.79 200 2.64 2.46 2.03
值是采用相应的系数乘以其标准值得出。系数查现行《建 筑结构荷载规范》（GB50009-2012）。 永久荷载应采用标准值作为代表值；可变荷载应根据设 计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表 值；偶然荷载应按建筑结构使用特点确定其代表值。 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现 的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进 行荷载组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶 然组合进行荷载组合。对于正常使用极限状态，应根据不 同的设计要求，采用荷载的标准组合或偶然组合、频遇组 合或准永久组合进行荷载组合。
不同竖向荷载作用下低_中_高压缩性土固结系数大小的统计分析_吕永高
2 .70 24 .4 15 .1
0.06
2 .71 23 .5 14 .3
0.08
2 .70 22 .3 15 .4
0.09
表 6 低压缩性土在不同载荷下的固结系数 (单位 :cm2·s -1)
土样号
200 kPa
400 kPa
921620
3 .0 ×10-3
2 .3 ×10 -3
971001
3 .7 ×10-3
第一作者通讯地址 :山东 省烟台市莱山区清泉路 32 号 , 烟台 大学土木工程系 邮编 :264005
图 3 低压缩土 Cv -P 变化
64
0.51
土样号 971004 35 .3
18 .5 2 .70 0 .975 24 .5 16 .3
0.52
土样号 971005 36 .0
18 .9 2 .70 0 .943 22 .5 15 .3
0.53
表 2 高压缩性土在不同载荷下的固结系数 (单位 :cm2·s -1)
土样号
200 kPa
2 .71 21 .7 13 .5
0.22
2 .70 21 .2 13 .5
0.38
2 .70 24 .6 16 .2
0.45
表 4 中压缩性土在不同载荷下的固结系数 (单位 :cm2·s -1)
土样号
200 kPa
400 kPa
971002 971013 971017
1 .7 ×10-3 3 .5 ×10-3 1 .8 ×10-3
1 .8 ×10 -3 3 .3 ×10 -3 1 .8 ×10 -3
〔收稿日期〕 2002 -06 -10
63
检测与分析
竖向荷载内力计算方法
竖向荷载内力计算方法我折腾了好久竖向荷载内力计算方法，总算找到点门道。
我一开始接触这个的时候，真的是两眼一抹黑，完全不知道从哪儿下手。
我就先从最基础的书本知识看起，那书上的公式啊，密密麻麻的。
我记得有个弯矩分配法的公式，看起来好复杂。
我最初尝试用这个方法的时候，就老是把那些系数搞混。
比如说这个节点的分配系数，我就经常错算成另一个的。
这就像是你去菜市场买菜，以为黄瓜的价格是西红柿的，结果结账的时候就发现错得离谱。
那我的计算结果也是错得一塌糊涂。
后来我发现，这种计算就像是搭积木，每一个数据和步骤都是一块积木块，少了或者错放了一块，整个“建筑”就塌了。
我开始非常仔细地对照书本上的例题来做。
每一步都要反复确认。
然后我又试了迭代法。
这个方法一开始用起来更头疼。
就好像你在一片黑暗里找东西，每走一步都好像要撞到墙上。
我找不到合适的初始值，计算得到的结果就是乱的。
我试了好些不同的初始值，有时候纯粹就是瞎猜一个数字。
但经过很多次失败后，我发现有些规律了。
你得结合结构的特性和一些已知的条件去选初始值，不能随便乱写。
我还自己做了一些小的结构模型示例，来验证这些计算方法。
像简单的梁结构或者小的框架结构。
这就有点像你学做菜，先从简单的番茄炒鸡蛋开始，再去尝试更复杂的菜。
通过这些自己做的小模型，我能更直观地看到内力的分布和计算结果是否合理。
对了，在计算过程中，数据的准确性也非常重要。
有次我因为在计算中把一个荷载数值写错了一位小数点，整个计算结果都是错的。
这就告诉我在计算的时候要打起一百二十分的精神，每个数据都要多次检查。
要是你正在路上走，不小心走错了一个路口，那最后到达的可能就是完全不同的地方，计算也是如此。
还有啊，画受力图也是个很关键的步骤。
很多时候我光看着文字描述很难想象出结构怎么受力的，但一旦画出来就清晰多了。
这就好比你要拼一个特别复杂的拼图，你得先有个完整的图在脑海里才好下手，受力图就给我提供了这样一个在脑海里的清晰结构。
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9竖向荷载作用下结构的内力分析9.1竖向荷载作用下框架内力分析1荷载及计算简图⑴计算方法框架在竖向荷载作用的内力计算可采用精确法(如弯矩分配法),也可采用近似法(如分层法).由于在竖向荷载作用下框架侧移很小,而且各层荷载对其他层杆件内力影响不大,本本工程手算采用弯矩二次分配法.⑵荷载计算计算以1轴为设计对象,板的受力计算简图如图①屋面梁的均布线荷载恒载计算------屋面板传来的梯型恒载0.5*3.6*5.5=9.90KN/m梁自重0.25*0.60*25=3.75KN/m女儿墙自重1.72*1.2=2.064KN/m活载计算------屋面板传来的梯型活载0.5*3.6*2.0=3.6KN/m②5~12层梁的均布线荷载恒载计算-------板传来的梯型恒载0.5*2.0*2.95=2.95KN/m0.5*3.6*2.95=5.31KN/m梁自重0.25*0.6*25=3.75KN/m外墙自重1.72*2.4=4.13KN/m集中力31.05KN活载计算------板传来的梯型活载0.5*2.0*2.0=2.0 KN/m0.5*3.6*2.0=3.6KN/m集中力 4.75KN③2~3层梁的均布线荷载恒载计算------板传来的梯型恒载0.5*3.6*2.95=5.31KN/m梁自重0.25*0.60*25=3.75KN/m外墙自重1.72*2.7=4.644KN/m 活载计算------板传来的梯型活载0.5*3.6*2.0=3.6KN/m 则1轴的横向框架恒荷载及活荷载分布如图:恒荷载示意图活载示意图⑶计算跨度框架梁、柱用轴线表示,节点间的水平距离为梁的计算跨度.柱计算高度对一般层可取层高,对底层取基础顶面与上层楼板顶面之间的高度.2内力计算⑴恒载作用下杆端弯矩计算 ① 框梁固端弯矩 屋顶框梁:Ⅰ梁自重、女儿墙自重1g =3.75+2.064=5.814KN/m2/ql R R B A ===5.814/2=2.907KNm KN ql M M B A .07.231290.6814.51222-=⨯-=-==Ⅱ板传来的梯型恒载m KN g /90.92=KN q a l R R B A 25.2590.928.19.62=⨯-=-== m KN l a l a ql M M B A .63.34)9.68.19.68.121(1290.69.9)21(123322233222-=+⨯-⨯⨯-=+--==4~12层框梁:Ⅰ梁自重、外墙自重1g =3.75+4.13=7.88KN/m2/ql R R B A ===7.88/2=3.94KNm KN ql M M B A .26.311290.688.71222-=⨯-=-==Ⅱ板传来的梯型恒载m KN g /31.52=KNc bc l c b l b lqc R A 36.4)458.148.17.529.68.17.5129.67.518(9.6128.131.5)45421218(12322323322323=⨯-⨯⨯-⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=--+-= mKN c l c bc ab lqc M A .725.3)158.129.68.18.17.537.52.118(9.6368.131.5)152318(363222232222-=⨯-⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=-+--= mKN c l c bc ab l qc M B .978.3)158.129.68.128.17.537.52.118(9.6368.131.5)1522318(363222232222-=⨯+⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-=+-+-=KN c bc l c b l b lqc R B 25.2)458.148.14.229.68.13.3129.63.318(9.6128.131.5)45421218(12322323322323=⨯-⨯⨯-⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=--+-= KN R qc R B A 53.225.228.131.52=-⨯=-=mKN c l c bc ab lqc M A .869.3)158.129.68.128.13.333.36.318(9.6368.131.5)1522318(363222232222-=⨯+⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-=+-+-=mKN c l c bc ab lqc M B .563.2)158.129.68.18.13.333.36.318(9.6368.131.5)152318(363222232222-=⨯-⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=-+--=KN bc l c b l b l qc R A 58.3)9.065.429.69.065.489.665.412(9.649.031.5)2812(42232322323=⨯⨯-⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=-+-⨯=KN R qc R B B 199.158.39.031.5=-⨯=-=m KN l c bc ab l qc M A .836.4)9.69.09.065.4365.425.212(9.61290.031.5)312(1222222222-=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=+--= m KN l c bc ab l qc M B .885.4)9.69.029.065.4365.425.212(9.61290.031.5)2312(1222222222-=⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-=⨯-+-= 板传来的梯型恒载m KN g /95.22'=KNc bc l c b l b l qc R A 23.0)450.140.173.129.60.173.1129.673.118(9.6120.195.2)45421218(12322323322323=⨯-⨯⨯-⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=--+-= mKN c l c bc ab l qc M A .466.0)150.129.60.10.173.1373.117.518(9.6360.195.2)152318(363222232222-=⨯-⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=-+--= mKN c l c bc ab l qc M B .465.0)150.129.60.120.173.1373.117.518(9.6360.195.2)1522318(363222232222-=⨯+⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-=+-+-=KN c bc l c b l b l qc R B 43.1)450.140.123.629.60.123.6129.623.618(9.6120.195.2)45421218(12322323322323=⨯-⨯⨯-⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=--+-= KN R qc R B A 05.043.120.195.22=-⨯=-=mKN c l c bc ab l qc M A .814.0)150.129.60.120.123.6323.667.018(9.6360.195.2)1522318(363222232222-=⨯+⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-=+-+-= mKN c l c bc ab l qc M B .785.0)150.129.60.10.123.6323.667.018(9.6360.195.2)152318(363222232222-=⨯-⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=-+--=KN bc l c b l b l qc R A 10.0)4.02.129.64.02.189.62.112(9.644.095.2)2812(42232322323=⨯⨯-⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=-+-⨯=KN R qc R B B 08.110.04.095.2=-⨯=-=m KN l c bc ab l qc M A .205.0)9.64.04.02.132.17.512(9.6124.095.2)312(1222222222-=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=+--=m KN l c bc ab l qc M B .202.0)9.64.024.02.132.17.512(9.61240.095.2)2312(1222222222-=⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-=⨯-+-= Ⅲ次梁传来的集中力F=31.05KNKN b a l Pb R A 66.8)4.25.43(9.64.205.31)3(3232=+⨯⨯=+= m KN l Pab M A .904.169.64.25.405.312222-=⨯⨯-=-=m KN l b Pa M B .696.319.64.25.405.312222-=⨯⨯-=-= 2~3层框梁Ⅰ梁自重、女儿墙自重1g =3.75+4.644=8.394KN/m96.282/9.6394.82/=⨯===ql R R B A KNm KN ql M M B A .303.331290.6394.81222-=⨯-=-==Ⅱ板传来的梯型恒载m KN g /31.52=KN q a l R R B A 54.1331.528.19.62=⨯-=-== mKN l a l a ql M M B A .574.18)9.68.19.68.121(1290.631.5)21(123322233222-=+⨯-⨯⨯-=+--==活载产生的梁固端弯矩(计算方法同上) 同上计算结果列于力矩二次分配法表中.⑵根据梁、柱线刚度,计算各节点弯矩分配系数 顶层(12层)边框架边节点13A ：13131313131213131313131244219130.39110.609444(2191334200)A B A B AA ABA B A A i i i μμμ⨯====-=+⨯+注:AiBi μ为i 层梁板框架梁A 节点分配系数,1-AiBi μ为i 层梁板框架柱A 节点分配系数.11层~9层边框架边节点10~12A121212121213121112121211121344219130.2420.3794444(21913342002)A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ⨯=====++⨯+⨯8层边框架边节点9A :999991098999109844234780.2090.3040.4874444(234783420054705)A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ⨯=====++⨯++7层~5层边框架边节点6~8A :8888898788898744234780.1760.4124444(23478254705)A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ⨯=====++⨯+⨯4层边框架边节点5A :5555565455565444246520.1600.3540.4864444(246525470575144)A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ⨯=====++⨯++3~2层边框架边节点3~4A :4444454344454344246520.1400.4304444(24652275144)A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ⨯=====++⨯+⨯1层边框架边节点2A :2222232122232144246520.1860.5670.2474444(246527514432844)A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ⨯=====++⨯++⑶纵向框梁产生的柱轴力R 及柱偏心弯矩M纵向框梁,按简支梁计算的支反力R 反向作用于柱上 恒载:1g --梁自重; 2g --板传来的; 3g --墙自重屋面:KN R A 88.13=; 5~12: KN R A 62.15= 2~4: KN R A 55.16= 屋面:m KN M A .74.1125.088.13=⨯= 9~12:m KN M A .95.1125.062.15=⨯= 5~8: m KN M A .34.215.062.15=⨯= 2~4: m KN M A .90.2175.055.16=⨯= 活载:m KN q l q o /8.12==; KN lqR 62.12==9~屋面: m KN M A .20.0125.062.1=⨯= 5~8: m KN M A .24.015.062.1=⨯= 2~4: m KN M A .29.0175.062.1=⨯=⑷弯矩二次分配①恒载作用下弯矩二次分配②活载作用下弯矩二次分配恒载作用下框架弯矩图M(kN m)活载作用下框架弯矩图M(kN m)⑸梁端剪力及柱轴力计算对与梁剪力的求解要根据以上梁实际受荷情况梁已求的梁端弯矩，再由实际受荷与弯矩求剪力。