汽轮机关系标准
汽轮机原理 第一章
目前常见的复速级内总的反动度 值约在5%～15%之间。
图1-23 带反动度的复速级的热力过程线
复速级的轮周功：复速级的轮周功等于两列动叶 上产生的机械功之和。
Wu Wu Wu u c1 cos1 c2 cos2 c1cos1 c2cos2
➢ β 的大小与喷嘴的进口状态（ 、 p0* v0* ）、压力比εn和蒸汽的 绝热指数κ有关。
Gn Gnc
k
2
1
2
k n
k 1
nk
k 1
2 k 1 k 1
1
0.546 n 1
n 0.546
三、蒸汽在喷嘴斜切部分中的膨胀
汽轮机弯曲型渐缩叶栅通道，在喉部后形成斜切出口通道，将此称为 斜切部分。它的存在极大地改变了叶栅通道的流动特性。
极限膨胀压力比 1d
k
1d
p1d p0
2 k1
k 1
sin 1
2k k1
汽流偏转角
sin 1 1
sin
1
ccr c1t
cr 1t
图1-13 蒸汽在喷嘴斜切部分的膨胀
第三节 蒸汽在动叶中的流动
圆周速度： u dmn
60
相对速度：W1、W2
绝对速度：C1、C2
➢ 进口速度三角形 ➢ 出口速度三角形
➢ 叶栅流道：喷嘴叶栅和动叶栅的安
装角s和s、喷嘴叶栅和动叶栅的 叶型进口几何角0g和0g、喷嘴叶 栅和动叶栅的叶型出口几何角1g和 1g、喷嘴出口汽流角1和动叶出口 汽流角2等
喷嘴叶栅和动叶栅的几何参数
喷嘴叶栅结构尺寸：
1000kw 汽轮机发电机组 技术参数
标题：深度解析1000kw汽轮机发电机组技术参数在现代工业生产中，汽轮机发电机组已成为一种常见的发电设备，其性能参数直接关系到电力生产的效率和质量。
而1000kw汽轮机发电机组作为常见规格之一，其技术参数更是备受关注。
在本文中，将从深度和广度两个角度对1000kw汽轮机发电机组的技术参数进行全面评估和解析，以便读者更好地理解和掌握这一主题。
**1. 1000kw汽轮机发电机组的基本参数**我们来看一下1000kw汽轮机发电机组的基本技术参数。
一般来说，它包括额定功率、额定转速、额定电压、额定电流、机组效率等参数。
在实际选择和运行中，这些参数将直接影响着发电机组的使用效果和成本。
额定功率的大小将直接关系到发电机组的实际输出能力，额定转速则会对发电机组的运行稳定性和寿命产生影响。
额定电压和电流参数也将直接关系到发电机组的供电能力和安全性。
**2. 1000kw汽轮机发电机组的技术指标细节**我们需要深入了解1000kw汽轮机发电机组的技术指标细节。
这些包括某些特殊工况下的技术指标、容错能力、环保性能等。
特别是在一些特殊工况下，如高温、高海拔、高湿度等情况下，发电机组的性能表现将会有所不同。
另外，随着环保意识的增强，发电机组的环保性能也成为了重要的考量因素。
**3. 1000kw汽轮机发电机组的技术参数与其他规格发电机组的比较**除了深入了解1000kw汽轮机发电机组的技术参数外，我们还需要将其与其他规格的发电机组进行比较。
这样有助于我们更好地把握1000kw汽轮机发电机组的优势和劣势。
与500kw或2000kw汽轮机发电机组相比，1000kw的优势是什么？在实际的工程应用中，如何选择适合自己的发电机组规格，将是一个需要权衡的问题。
**4. 总结与展望**通过对1000kw汽轮机发电机组技术参数的深度和广度的全面评估与解析，我们对这一主题有了更深入的理解。
在未来的发电机组选型和使用中，我们需要充分考虑其基本参数、技术指标细节以及与其他规格发电机组的比较，以便更好地选择和使用适合自己的发电机组。
电厂汽轮机运行参数与煤耗关系分析
电厂汽轮机运行参数与煤耗关系分析作者：董尚军来源：《大东方》2016年第07期摘要：目前，火电仍是我国电力生产的主要方式，煤耗就成为影响电力生产经济效益的重要因素，因为燃煤成本大约占发电成本的60%。
降低发电煤耗，提高能源利用率，不仅提高了发电厂的经济效益，而且节能减排有利于环境和可持续发展，所以研究降低煤耗的措施具有重要的意义。
影响煤耗的因素除了煤质和锅炉运行工况以外，还与汽轮机运行状态有关，因此本文对汽轮机运行参数与煤耗关系进行了分析。
关键词：汽轮机；运行参数；煤耗；关系；火电厂一、研究汽轮机运行参数与煤耗关系的方法目前，研究汽轮机运行参数与煤耗关系的方法[1]主要有以下这些：1.常规热平衡法该方法逻辑清晰，易于理解，但在逐级求解加热器从高压到低压抽气量的热平衡方程非常复杂，不易探求其内在规律，影响实际应用。
2.矩阵法矩阵法实为在热平衡法建模基础上的二次建模，其数形结合的思想适于计算机编程，但用于汽轮机运行参数与煤耗关系的研究，方法还不够成熟。
3.火用分析法火用分析法也称为㶲分析法。
㶲表示单位质量的物质包含的热量可用性。
㶲分析的理论基础是热力学第二定律，即孤立系统中的熵增原理。
由于求解过程涉及高阶矩阵求逆，方法较为复杂，所以实际应用受限。
4.循环函数法该方法将复杂的热力系统分为主循环及若干并列的辅助循环，然后分别计算主、辅循环的热经济指标，计算机计算量大为减少，但热力系统调整时端差的计算比较麻烦。
5.等效焓降法这种方法实为定流量分析方法，由于不需要全盘重新计算就能探明系统变化的经济性，可以方便地算出系统局部变化对整机系统的影响，因而实用性很强。
通过上面分析不难看出，采用等效焓降法分析汽轮机运行参数与煤耗关系是较好的选择。
二、汽轮机运行参数与煤耗关系的计算模型与煤耗偏差分析1.煤耗偏差计算模型热力设备运行参数偏离目标的相对变化值和绝对变化值可用以下关系表达：（1）（2）式（1）、（2）中，[∆bb]i表示某一运行参数偏离基准值所引起的标准煤耗的绝对变化量，单位是g/（kW·h）；bb表示发电标准煤耗率，单位也是g/（kW·h）；[δη]i表示某一运行参数偏离基准值所引起的某分效率的相对变化量，单位是%；[δq]i表示某一运行参数偏离目标值所引起的热耗率相对变化率，单位是%；式（1）中的“-”表示标准煤耗与各分效率的关系是反比关系，也就是各分效率升高则标准煤耗降低；式（2）没有“-”，说明标准煤耗与热耗率的关系是正比关系，即热耗率提高，标准煤耗也升高。
汽轮机真空和负荷的关系
汽轮机真空和负荷的关系
汽轮机真空和负荷之间存在密切的关系。
汽轮机的真空是指汽轮机排汽端真空泵抽出的空气与蒸汽的混合物中的气体分子数目与相同状态下的大气中的气体分子数目的比值。
而汽轮机的负荷则是指汽轮机在单位时间内所做的功，它通常以汽轮机的进汽量来表示。
汽轮机的真空和负荷之间的关系主要表现在以下几个方面：
1.真空影响汽轮机的出力：当汽轮机的真空降低时，汽轮机的排汽压力会升高，导致
汽轮机的出力下降。
因为汽轮机的出力与排汽压力成反比，所以真空的降低会导致汽轮机的出力减少。
2.负荷变化会影响真空：当汽轮机的负荷发生变化时，汽轮机的进汽量也会相应地发
生变化。
如果进汽量增加，汽轮机的排汽量也会增加，这可能会导致真空的下降。
相反，如果进汽量减少，汽轮机的排汽量也会减少，这可能会导致真空的升高。
3.真空和负荷共同影响汽轮机的经济性：汽轮机的经济性通常以热效率来表示。
汽轮
机的热效率与真空和负荷都有关系。
当真空和负荷都处于较优状态时，汽轮机的热效率会达到最高。
因此，在实际运行中，需要根据机组的实际情况来调整汽轮机的真空和负荷，以达到最优的经济性。
总之，汽轮机真空和负荷之间存在密切的关系，它们共同影响着汽轮机的出力、经济性和运行稳定性。
因此，在汽轮机的运行过程中，需要根据实际情况来合理调整真空和负荷，以保证机组的安全、经济和稳定运行。
调速系统,迟缓率,速度变动率,重叠度
调速系统,迟缓率,速度变动率,重叠度汽轮机调速系统的迟缓率是指在调速系统中由于各部件的摩擦、卡涩、不灵活以及连杆、绞链等结合处的间隙、错油门的重叠度等因素造成的动作迟缓程度。
机械液压型调速器最好的迟缓率ε= 0.3,0.4 %。
采用电液压式数字型调速器灵敏度很高,迟缓率(人工死区)可以调节到接近于零。
速度变动率是指汽轮机由满负荷到空负荷的转速变化与额定转速之比,其计算公式为:δ=(n1 - n2)/n×100%式中n1汽轮机空负荷时的转速, n2: 汽轮机满负荷时的转速, n汽轮机额定转速。
对速度变动率的解释如下:汽轮机在正常运行时,当电网发生故障或汽轮发电机出口开关跳闸使汽轮机负荷甩到零,这时汽轮机的转速先升到一个最高值然后下降到一个稳定值,这种现象称为"动态飞升"。
转速上升的最高值由速度变动率决定,一般应为4,5 %。
若汽轮机的额定转速为3000转/分,则动态飞升在120,150转/分之间。
速度变动率越大,转速上升越高,危险也越大。
调速系统的调差系数kδ为汽轮机调速系统的静态频率调节效应系数kf的倒数。
调差系数的计算公式为:kδ=?f(%)/?P(%)式中: ?f(%): 电网频率变化的百分数,?P(%): 汽轮发电机组有功功率变化的百分数。
调差系数的大小对维持系统频率的稳定影响很大。
为了减小系统频率波动,要求汽轮机调速系统有合理的调差系数值,一般为4%,5 % 一次调频的相关基础知识 2010-06-22 18:441、何为一次调频及二次调频,DEH的一个主要任务是通过改变调门的开度来调节汽机的转速，汽轮发电机组在并网运行期间，其转速与电网频率对应，电网中所有发电机组输出功率的总和与所有负载消耗功率的总和平衡时，电网频率保持稳定。
也就是说，并网机组的转速是由电网中所有机组共同调节的。
对于电网中快速的、小的负荷变动所引起的转速变动，汽轮机调节系统利用锅炉的蓄能，不用改变机组负荷的设定值，调节系统测到转速的变化，自动改变调门的开度，即自动改变发电机的功率，使之适应电网负荷的随机变动，达到调节汽轮机转速的目的，这就是一次调频。
汽轮机通流效率与机组热耗率关系的计算
汽轮机通流效率与机组热耗率关系的计算李刚;胥建群;汤涛;刘浩民【摘要】建立汽轮机组变工况热力计算程序,并给出各缸效率与热耗率关系的数学模型,对上海汽轮机厂600 MW超临界汽轮机进行热力计算,分析通流性能变化与热耗率的关系.计算结果显示:级组效率变化与热耗率及本缸效率变化量成线性关系;级组承担功率越大、越靠近排汽端,则级组效率变化对热耗率与本缸效率的影响越大;低压缸效率改变对热耗率的影响最大,高压缸其次,中压缸最低;基于数学模型的计算结果与变工况热力计算基本一致,表明该数学模型计算精度很高.【期刊名称】《江苏电机工程》【年(卷),期】2014(033)004【总页数】4页(P13-16)【关键词】汽轮机;通流效率;热耗率;热力计算【作者】李刚;胥建群;汤涛;刘浩民【作者单位】苏州热工研究院,江苏苏州215004;东南大学能源与环境学院,江苏南京210096;上电电力股份有限公司,上海200090;东方电气股份有限公司,四川成都610036【正文语种】中文【中图分类】TK26汽轮机通流部分是将蒸汽热能转换为功的核心部件，其完善程度对机组能耗水平有重要影响。
当汽轮机通流部分性能偏离设计值（比如通流部件出现腐蚀，结垢，汽封磨损等），必将引起汽轮机组热力特性的变化。
因此，估算通流部分性能偏差对整机热经济性的影响，可以为通流部分的设计及优化、改造提供支持[1-5]。
本文将编制汽轮机变工况热力计算程序，并给出缸效率与热耗率关系的数学模型。
以600 MW 超临界汽轮机[6]为例，详细计算各级组效率、缸效率及机组热耗率间的关系；并采用缸效率与热耗率关系的数学模型验证该600 MW 超临界汽轮机变工况热力计算的正确性。
1 汽轮机变工况热力计算程序当汽轮机组特性发生变化后，整个汽轮机及热力系统的质量和能量平衡将重新分配。
为此，对变工况前后的汽轮机及热力系统必须做一些简化。
计算过程的假设条件：（1）各轴封漏汽率保持设计值；（2）主汽流量、主汽温度、再热温度、背压恒定不变；（3）各加热器抽汽管道与阀门压损系数不变，加热器端差保持设计值；（4）凝结水泵、疏水泵焓、给水泵焓升不变；（5）当某个级组效率在较小范围变化时，除低压缸末级组外，其他各级组效率保持不变；（6）低压缸末级组效率随蒸汽平均湿度变化，湿度每增加1个百分点，末级组效率将下降1个百分点[5]。
汽轮机胀差和轴向位移的关系
汽轮机胀差和轴向位移的关系说到汽轮机胀差和轴向位移，这俩货啊，真是让人又爱又恨。
爱的是它们能告诉我们汽轮机内部的运行状态，恨的是一旦它们出了问题，那可真是头疼不已。
咱们先说说胀差吧。
胀差，说白了就是汽轮机转子和汽缸之间的相对膨胀量。
转子膨胀得比汽缸多了，那就是正胀差；汽缸膨胀得比转子多了，那就是负胀差。
这个数值啊，可重要了，要是胀差超限了，热工保护就得动作，主机就得脱扣，动静部分一碰，设备可就完了。
我记得有一次，咱们厂的汽轮机启动时，胀差就往正方向使劲窜。
那阵子，我急得跟热锅上的蚂蚁似的，围着汽轮机转来转去。
最后还是老赵有经验，他一看，说：“这暖机时间太短了，升速也太快，得慢慢来。
”咱们一听，赶紧调整了启动方案，这才把胀差给稳住了。
再来说说轴向位移吧。
轴向位移，又叫串轴，就是汽轮机转动部分和静止部分在轴向上的相对位置变化。
全冷状态下，一般以转子推力盘紧贴推力瓦为零位，向发电机方向移就是正值，反方向就是负值。
这个位移啊，它反映的是汽轮机内部动静部分的位置关系，一旦位移大了，动静部分就可能摩擦碰撞，那可就麻烦大了。
有一次，咱们机组负荷变化大，轴向位移也跟着变。
我当时一看那表，心里就咯噔一下，赶紧叫来小李：“小李，你看看这轴向位移怎么这么大？”小李一看，也是一脸紧张：“师傅，这负荷变化太大了，得赶紧调整。
”咱们俩手忙脚乱地调整了一番，总算是把轴向位移给稳住了。
说到胀差和轴向位移的关系啊，这俩货还真是互相影响。
胀差变化时，轴向位移也跟着变；轴向位移变化时，胀差也必然受影响。
就像是两个好哥们儿，形影不离的。
有一次，咱们机组停机惰走过程中，由于泊桑效应的影响，胀差往负方向窜得厉害。
我当时一看那胀差指示器，心里就凉了半截。
赶紧叫来老王：“老王，你看看这胀差怎么成这样了？”老王一看，也是一惊：“这泊桑效应太厉害了，得赶紧采取措施。
”咱们俩赶紧商量了一番，采取了相应的措施，这才把胀差给稳住了。
而这时，轴向位移也跟着发生了变化，咱们又赶紧调整了一番。
汽轮机组电功率与供热蒸汽量的关系分析
内燃机与配件0引言我们想要研究汽轮机供热蒸汽量和发电煤耗的影响规律，通过分析再热和高压缸排汽供热的数据，来总结规律。
分别计算主蒸汽流量1890t/h、1670t/h、1500t/h、1200t/h 工况下的热经济性能指标，1200t/h工况下的高压缸的排汽的质量是最差的。
参数为3.5MPa，275.5℃，仅能够达到供热的基本标准。
在此基础上分析主蒸汽流量和热经济性能质保，得出最佳的改造方案。
主蒸汽流量在不同数据下，机组工作状况也不同，在纯凝状态下和有差异的抽汽供热工况下的发电功率时得到不同数据结果，主蒸汽流量和蒸汽在汽缸内部的做功是成正比的，流量越高，做功越大，发电功率也上升。
纯凝状态下的机组发电功率最大，前提是主蒸汽流量一定。
因为供热抽出的蒸汽不能在汽轮机内做功，供热蒸汽量增加，机组电功率会降低，机组出力会减少，供热抽气量越大，机组发电功率降低更大。
1再热工况供热电功率与供热蒸汽量的关系根据主蒸汽流量工况的不同，定量分析机组发电标准煤耗率与供热关系，由于机组对外供热凝气器冷源损降低，热效率就提高了，煤耗也下降。
供热状态下机组发电煤耗率是低于纯凝状态下的机组发电美好率的。
供热蒸汽量每增加300t/h，500MW凝汽式机组发电标准煤耗率下降约3-4g/（kWh）。
当主蒸汽流量为1800t/h，供热抽汽量为60t/h时，此时的机组发电煤耗率最低。
（图1）2发电煤耗率与供热蒸汽量的关系再热抽汽供热时候会降低凝气器冷源损失，提高机组热效率，导致煤耗下降，供热时汽轮机组发电的煤耗率降低，低于工况下的机组发电煤耗率。
机组发电煤耗最低的时候是600MW凝汽式机组，通过图我们能看出汽轮机组电功率与供热蒸汽量的关系分析王丽娜（哈尔滨汽轮机厂有限责任公司，哈尔滨150046）摘要:本文通过汽轮机热力性能试验，分别对不同机组进行了隔离工况试验、供热工况试验，同时也进行了凝汽器真空严密性试验以及凝汽器循环水试验，为机组性能诊断做扎实的数据准备，建立了基于热平衡法的供热机组热经济性分析的计算模型。
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标准名称 电站汽轮机热力性能验收试验规程 电站汽轮发电机组噪声测量方法 固定式发电用汽轮机规范 特种用途工业汽轮机技术条件 汽轮机叶片 磁粉探伤方法 汽轮机承压件 水压试验技术条件 汽轮机铸钢件 磁粉探伤及质量分级方法 汽轮机铸钢件 超声波探伤及质量分级方法 汽轮机清洁度 汽轮机焊接工艺评定 高压加热器 技术条件 汽轮机可靠性评定规范(内部使用) 汽轮发电机漏水、漏氢的检验 凝汽器胶球清洗装置和循环水二次过滤装置 大型汽轮发电机定子端部绕组模态试验分析和固有频率测量方法及评 定 汽轮机旋转零部件 静平衡 汽轮机低压给水加热器 技术条件 汽轮机调节系统 技术条件 一般用途工业汽轮机 技术条件 火力发电厂汽轮机、锅炉、汽轮发电机参数系列标准 汽轮机用联轴器等重要锻件 技术条件 汽轮机防锈技术条件 地热发电用汽轮机技术条件 汽轮机用模锻动,静叶片,热轧静叶片毛坯技术条件热轧静叶片毛坯 汽轮机油漆技术条件 汽轮机动叶片测频方法 汽轮机组成套供应范围 汽轮机叶轮锻件超声波探伤方法 汽轮机组运行规程(试行)(全国地方小型火力发电厂) 汽轮机用铸造静叶片技术条件 凝汽器性能试验规程 汽轮机清洁度 汽轮机转速控制系统 验收试验 汽轮机调节控制系统试验导则 汽轮机叶片超声波检验技术导则 汽轮机表面式给水加热器性能试验规程 大型汽轮发电机自并励静止励磁系统技术条件 汽轮机随机备品备件供应范围 工业汽轮机用挠性联轴器 汽轮机调节(控制)系统技术条件 汽轮机 金属高温裂纹开裂和扩展速率试验方法 汽轮机隔板 挠度试验方法 300MW 级汽轮机运行导则 汽轮机用模锻动,静叶片,热轧静叶片毛坯技术条件模锻静叶片毛坯 汽轮机用模锻动、静叶片，热轧静叶片毛坯技术条件 模锻动叶片毛坯 射水抽气器 性能试验规程 射汽抽气器性能试验规程 汽轮机辅机 型号编制方法 汽轮机 总装技术条件 汽轮机图形符号 汽轮机 冷油器（管式）尺寸系列和技术条件
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JB/DQ 1605.3-1990 引进型300MW,600MW 汽轮机末3级叶片验收技术条件
JB/DQ 1605.1-1990 引进型300MW,600MW 汽轮机末级叶片验收技术条件 JB/DQ 1605.2-1990 引进型300MW,600MW 汽轮机次末级叶片验收技术条件 JB/T 10087-1999 JB 4057-1985 JB/T 56128-1999 JB 2900-1981 JB/T 6296.1-1992 JB/T 6296.2-1992 ZB K54012-88 ZB K54013-88 ZB K54014-88 ZB K54015-88 ZB K54016-88 SD 116-1984 JB/T 6695-1993 JB 6732-1993 JB 2654-1981 JB/T 6296.4-1992 ZB K54035-90 ZB K54017-88 JB/DQ 2654-1990 JB 3141-1982 汽轮机铸钢件 技术条件 汽轮机组的机械振动标准 高压加热器 产品质量分等（内部使用） 汽轮机油漆技术条件 汽轮机管道附件 弯头、三通、缩节 汽轮机管道附件 对焊衬环 射汽轴气器 加工装配技术条件 射水轴气器加工装配技术条件 汽轮机冷油器(管式)尺寸系列和技术条件 凝汽器 加工装配技术条件 发电用汽轮机型号编制方法 火力发电厂凝汽器管选材导则 汽轮机润滑油系统技术条件 汽轮机及被驱动机械噪声限值 恒力弹簧吊架 汽轮机管道附件 压力表针阀 汽轮机冷作 技术条件 汽轮机辅助机型号编制方法 大型汽轮发电机励磁变流器 汽轮机直叶片(HQ系列)型线
标准号 ZB K54037-90 ZB K54039-90 ZB K54038-90 JB 3329-1983 JB/T 3082-1991 JB 5253.1-1991 ZB K54036-90 JB/T 10086-1999 JB 2862-1981 JB/T 56082-1996 JB/Z 209-1984 ZB K54010-88 JB/T 6469-1992 JB/T 6470.1-1992 JB/T 6470.2-1992 JB/T 6504-1992 ZB K54011-88 ZB K54012-88 ZB K54013-88 ZB K54014-88 ZB K54015-88 ZB K54016-88 SD 116-1984 ZB K54030-89 ZB K54019-88 ZB K54020-88 JB 4273-1986 JB 4274-1986 JB/Z 362.1-1989 JB/Z 362.2-1989 JB/Z 362.3-1989 JB/Z 209-1984 ZB K54010-88 JB/T 6469-1992 JB/T 6470.1-1992 JB/T 6470.2-1992 JB/T 6504-1992 ZB K54009-88 JB/T 6304-1992 ZB K54002-87 ZB K54003-87 ZB K54004-87 JB 3925-1985 JB 1265-1985 JB 1266-1985 JB 4058-1985 JB/T 10087-1999 JB 4057-1985 JB/T 56128-1999 JB 2900-1981 JB/T 6296.1-1992 汽轮机调节系统 技术条件 汽轮机铸钢件补焊 技术条件 汽轮机铸钢件 技术条件 汽轮机旋转零部件 静平衡标准 汽轮机油箱用油位指示器
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序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52
标准号 GB/T 13399-1992 GB/T 8117-1987 GB/T 7441-1987 GB/T 5578-2007 JB/T 6765-1993 JB/T 9628-1999 JB/T 9629-1999 JB/T 9630.1-1999 JB/T 9630.2-1999 JB/T 4058-1999 JB/T 6315-1992 JB/T 8190-1999 JB/T 50086-1997 DL/T 607-1996 DL/T 581-1995 JB/T 8990-1999 JB/T 3329-1999 JB/T 8184-1999 JB/T 10085-1999 JB/T 6764-1993 SD 264-1988 JB/T 9638-1999 JB/T 2901-1992 JB/T 6506-1992 JB/T 3073.3-1991 JB/T 2900-1992 JB/T 6320-1992 JB/T 9627-1999 JB/T 1582-1996 SD 251-1988 JB/T 3073.5-1993 JB/T 3344-1993 JB/T 4058-1999 JB/T 4273-1999 DL/T 711-1999 DL/T 714-2000 JB/T 5862-1991 DL/T 650-1998 JB/T 8188-1999 JB/T 9559-1999 JB/T 10086-2001 JB/T 8189-1999 JB/T 4274-1999 DL/T 609-1996 JB/T 3073.1-1991 JB/T 3073.2-1991 JB/T 3596-2001 JB/T 4056-2001 JB/T 9636-1999 JB/T 9637-1999 JB/T 3077-1991 JB/T 9634-1999 汽轮机安全监视装置 技术条件
标准名称 汽轮机、汽轮发电机转子和主轴锻件超声波探伤方法 汽轮机与轮发电机连接尺寸 汽轮机包装技术条件 汽轮机精锻动叶片技术条件 汽轮机低压给水加热器 技术条件 汽轮机调节系统 技术条件 一般用途工业汽轮机 技术条件 大型汽轮发电机定子端部绕组模态试验分析和固有频率测量方法及评 定 汽轮机旋转零部件 静平衡 火力发电厂固定式发电用凝汽汽轮机的热工检测控制技术导则 汽轮机承压铸钢件技术条件 高压加热器技术条件 汽轮机金属高温裂纹开裂和扩展速率试验方法 汽轮机投运前油系统冲洗技术条件 汽轮机 参数系列 供热式汽轮机参数系列 固定式发电用汽轮机技术条件 汽轮机低压给水加热器 技术条件 汽轮机随机备品备件供应范围 汽轮机铜合金铸件技术条件 汽轮机保温技术条件 汽轮机铜合金铸件技术条件 汽轮机调频叶片振动强度安全准则 汽轮机管道附件 氩弧焊对焊衬环 汽轮机焊接转子超声波探伤规程 汽轮机铸铁件技术条件 汽轮发电机氢油水系统控制设备 产品质量分等 汽轮机总装技术条件