50W 谐振复位正激变换器设计
(完整版)50W反激变换器的设计
50W反激变换器的设计(CCM)电源规格输入电压：85Vac ~ 264Vac输出电压：5Vdc 输出电流：10A确定变压器初次级的匝比n设定最大占空比: D=0.45工作频率: f=100KHz，T=1/f=10uS最大磁通密度: B=0.2则主功率管开通时间为：Ton=T*D=10uS*0.45=4.5uS选择变压器的磁芯型号为EER2834磁芯的截面积：Ae=85.5mm最低输入电压:Vin= 85 * √2 –20 = 100.2 V ( 设定低频纹波为20V ）根据伏·秒平衡原理有：Vin * Ton = n * ( V o + Vf ) * Toff( 设定整流管压降为1V ）变压器的匝比n: n = 13.67设定电源工作在连续模式Ip2 = 0.4 * Ip10.5 * ( Ip1 + Ip2 ) * Vin * D = Pout /η( 设定电源的效率η为0.8 ）Ip1 = 1.98 A Ip2 = 0.79 A变压器的感量L = ( Vin * Ton ) / ( Ip1 – Ip2 ) = 379 uH变压器的初级匝数Np = ( Vin * Ton ) / ( Ae * B ) = 27 T变压器的次级匝数Ns = Np / n = 2 T变压器的实际初次级匝数可以取Np = 27 T Ns = 2 T重新核算变压器的设计最大占空比：Vin * D = n * ( V o + Vf ) * ( 1 – D )D = 0.447最大磁通密度：Bmax = ( Vin * Ton ) / ( Np * Ae )Bmax = 0.195 T初级电流Ip1 和Ip2：0.5 * ( Ip1 + Ip2 ) * Vin * D = Pout /ηIp2 + ( Vin * Ton ) / L = Ip1Ip1 = 1.99 A Ip2 = 0.8 A Ip_rms = 0.93A次级电流Is1和Is2Is1 =Ip1*n=26.87A Is2=Ip2*n =10.8AIs_rms = 12.56A次级电压折射到初级的电压V or = n * ( V o + Vf ) = 81V初级功率管Mosfet 的选择Vmin = (√2 * 264 + V or +50 ) / 0.8 = 630 VIp_rms = Ip_rms / 0.8 = 1.16 A( 设定应力降额系数为0.8 ）可以选择Infineon 的IPP60R450E6次级整流管Diode 的选择Vmin = (√2 * 264 / n + 5 +15 ) / 0.8 = 60 VIs_rms = Is_rms / 0.8 = 15.7 A( 设定应力降额系数为0.8,噪音为15V ）可以选择IR 的30CTQ060PBF输出电容的选择设定输出电压的纹波为50mv输出电流的交流电流：Isac_rms = 0.5 * ( Is1 + Is2 ) * √D * ( 1- D )Isac_rms = 9.36AResr = Vripple / Isac_rms = 5.34 mohm选择Nichicon 电容HD 系列6.3V/3900uF 四个并联使用50W反激变换器的设计(DCM)电源规格输入电压：85Vac ~ 264Vac输出电压：5Vdc 输出电流：10A 确定变压器初次级的匝比n设定最大占空比: D=0.3工作频率: f=100KHz，T=1/f=10uS最大磁通密度: B=0.2则功率管开通时间：Ton=T*D=10uS*0.3=3uS假设关断时间：Toff=7uS，Tr=4uS选择变压器的磁芯型号为EER2834磁芯的截面积：Ae=85.5mm最低输入电压:Vin= 85 * √2 –20 = 100.2 V ( 设定低频纹波为20V ）根据伏·秒平衡原理有：Vin * Ton = n * ( V o + Vf ) * Tr( 设定整流管压降为1V ）变压器的匝比n: n = 12.53设定电源工3作在续模式Io = Tr/T * Ip2Ip2=Io*T/Tr=25AIp1 = Ip2/n=1.99 A变压器的感量L = ( Vin * Ton ) / Ip1 = 151 uH变压器的初级匝数Np = ( Vin * Ton ) / ( Ae * B ) = 18 T变压器的次级匝数Ns = Np / n = 1.4 T=2T变压器的实际初次级匝数可以取Ns = 2 T Np=Ns * n=25.1T=26T开关电源一次滤波大电解电容开关电源决定一次侧滤波电容，主要影响电源的性能参数为输出低频交流纹波与保持时间.滤波电容越大，电容器上的Vin(min)越高，可以输出较大功率的电源，但相对价格也提高了。
PWM单端正激变换器谐振磁复位分析与设计
Ｌ ｍ
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（ ） 关 管的 关断状 态Ｉ ，】 在 ｔ时刻 ， ２开 ｔｔ ３ 功率开
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－
Ａｎ ｌ ｓｓａ ｄ Ｄｅ ｉｎ ｏ ｓ ｎ ｎ ｓ ｔＴｅ ｈ ｏｏ ｙ ａ ｙ ｉ ｎ ｓ ｆＲｅ ｏ ａ ｔＲｅ ｅ ｃ ｎ ｌｇ ｇ ｆ ｒ ａ Ｓｎ ｌ． ｄ ｄ Ｆ ｒ ｒ ｎ ｅ ｔ ｒ Ｏ ｉ ｇｅ Ｅｎ ｅ ｏ ｗａ ｄ Ｃｏ ｖ ｒｅ
换器 的磁 芯 为单 磁 化 方 向 ，易 于 引起 磁 芯 饱和 ， 必
该 电路 是 利 用 功 率变 压 器 的 励 磁 电感 与 功 率开 关管 输 出 电容 ｃ 、 璐整流 二 极管 外 接并 联 电容 自激振 荡来 实现 磁复 位 的 。图 ２示 出谐 振 磁复 位 过 程 的等效 电路 。 图 ２和 图 １ 由 ｂ可阐述 电路 的主要 工
维普资讯
第 ４ 卷 第 ６期 １
２０ ０ ７年 ６月
电力 电子 技 术
Ｐ ｗｅ ｅ ｔ ｎ ｃ ｏ ｒＥｌｃｒ ｉｓ ｏ
Ｖｏ． ， ． １ ４ｌ Ｎｏ６
Ｊｎ ２０ ｕ ｅ， ０ ７
Ｐ ＷＭ单端正激变换器谐振磁复位分析与设计
王英武 ， 王俊峰 ， 刘佑 宝
Ａｂ ｔ ａ ｔＴ ｅ ａ ａｙ ｉ ｏ ｅ ｏ ａ ｔｒ ｓ ｔｔ ｃ ｎ ｌｇ ｏ ｉ ｇｅ ｅ ｄ ｄ ｆ ｒ ａ ｄ ｃ ｎ ｅ ｔｒ ｉ ｒ ｓ ｎ ｅ ． ｈ ｆ ｃ ｓ ｏ ｓ ｒ ｃ ： ｈ ｎ ｌｓｓ ｆｒ ｓ ｎ ｎ ｅ ｅ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ｆｒ ａ ｓｎ ｌ — ｎ ｅ ｏ ｗ ｒ ｏ ｖ ｒ ｓ ｐ ｅ ｅ ｔｄ Ｔ ｅ ｅ ｆ ｔ ｆ ｅ ｅ
一种新型谐振磁复位的单端正激变换器设计
一种新型谐振磁复位的单端正激变换器设计设计概要：
本文介绍了一种新型的谐振磁复位的单端正激变换器设计。
该设计采用谐振电感元件和磁复位电感元件，以提高能量转换效率和减少开关损耗。
基本设计原理：
该变换器由输入电源、开关管、电感元件、输出负载等组成。
其基本工作原理是通过开关管的开关控制，将输入电源的直流信号转换为高频的脉冲信号，通过谐振电感元件和磁复位电感元件，将能量传递给输出负载。
设计步骤：
1.根据输出负载的需求确定变换器的输入电压和输出电压。
2.选择合适的谐振电感元件和磁复位电感元件。
3.设计开关管的驱动电路，确保开关管能够正常工作，并根据需求控制开关频率。
4.设计谐振电感元件和磁复位电感元件的数值，以实现合适的谐振频率和磁复位效果。
5.进行模拟和实验测试，优化参数，提高能量转换效率和输出稳定性。
6.根据实际需求，设计过流保护和过温保护电路，确保变换器的安全性能。
结果与讨论：
通过实验测试，该设计能够有效提高能量转换效率，并减少开关损耗。
谐振电感元件和磁复位电感元件的使用，可以降低开关管的工作压力和温度，延长开关管的使用寿命。
结论：
本设计提供了一种新型的谐振磁复位的单端正激变换器设计，通过合理选择和设计电感元件，能够实现高效、稳定的能量转换，适用于各种场景的电源转换应用。
谐振复位双开关正激变换器的
谐振复位双开关正激变换器的日期:•谐振复位双开关正激变换器概述•谐振复位双开关正激变换器的基本原理•谐振复位双开关正激变换器的设计方法•谐振复位双开关正激变换器的实验研究与验证•谐振复位双开关正激变换器的应用领域与前景•结论与参考文献谐振复位双开关正激变换器概述随着电力电子技术的发展，电力变换系统的能效和可靠性要求不断提高。
正激变换器作为一种常见的直流变换器，具有输出电压稳定、效率高等优点，被广泛应用于各种电子设备中。
然而，传统的正激变换器在负载突变或输入电压变化时，容易出现磁复位不完全的问题，影响其性能和可靠性。
为了解决这一问题，研究者提出了谐振复位双开关正激变换器。
背景谐振复位双开关正激变换器的出现，有效地解决了传统正激变换器在负载突变或输入电压变化时出现的磁复位不完全问题，提高了电力变换系统的能效和可靠性。
这对于推动电力电子技术的发展，提高电力电子设备的性能和可靠性具有重要意义。
意义背景与意义结构谐振复位双开关正激变换器由磁复位电路、主开关管、谐振开关管、输出滤波器等组成。
其中，磁复位电路由磁复位开关和磁复位电容组成，主开关管和谐振开关管用于控制能量的传输，输出滤波器用于减小输出电压的纹波。
工作原理在谐振复位双开关正激变换器中，当磁复位电容通过磁复位开关充电时，主开关管关闭，谐振开关管开启，能量通过谐振开关管传递到输出端。
当磁复位电容充满电后，磁复位开关关闭，主开关管开启，谐振开关管关闭，能量通过主开关管传递到输出端。
由于磁复位电容的作用，磁复位电路可以在输入电压变化或负载突变时，实现快速的磁复位，提高了正激变换器的性能和可靠性。
结构与工作原理性能特点快速磁复位：由于磁复位电路的存在，谐振复位双开关正激变换器可以在输入电压变化或负载突变时，实现快速的磁复位，提高了电力变换系统的响应速度和稳定性。
高效率：谐振复位双开关正激变换器在正常工作时，由于其优化的电路设计和控制策略，可以保持较高的效率。
50W 谐振复位正激变换器设计
电力电子应用课程设计班级电气3113 学号 1111221129 姓名姜飞虎专业电气工程及其自动化系别电气工程系指导教师陈万丁卫红淮阴工学院电气工程系2014年6月前言电力电子技术中，高频开关电源的设计主要分为两部分，一是电路部分的设计，二是磁路部分的设计。
相对电路部分的设计而言，磁路部分的设计要复杂得多。
磁路部分的设计，不但要求设计者拥有全面的理论知识，而且要有丰富的实践经验。
在磁路部分设计完毕后，还必须放到实际电路中验证其性能。
由此可见，在高频开关电源的设计中，真正难以把握的是磁路部分的设计。
高频开关电源的磁性元件主要包括变压器、电感器。
为此，本文将对高频开关电源变压器的设计，特别是正激变换器中变压器的设计，给出详细的分析，并设计出一个用于输入48V(36～75Vdc)，输出5Vdc/10A的正激变换器的高频开关电源变压器。
一、设计目的通过本项目分析设计，加深学生对单管直流/直流变换电路的理解，掌握一般小功率DC/DC变换器主电路工作原理及相应控制方法，熟悉正激变换器中变压器复位的基本原理及相应的复位方式，熟悉开关电源中的磁性元件的设计方法；输入：36～75Vdc，输出：5Vdc/10A二、设计任务1、分析谐振复位正激电路工作原理，深入分析功率电路中各点的电压波形和各支路的电流波形；2、根据输入输出的参数指标，计算功率电路的关键器件电压电流等级，并选取实际功率器件，设计正激变换器中脉冲变压器，包括原副边绕组匝数计算，导线选取，磁芯选择等。
3、焊接电路板，并调试。
三、总体设计3.1开关电源的发展开关电源被誉为高效节能电源，代表着稳压电源的发展方向，现已成为稳压电源的主流产品。
开关电源分为DC/DC和AC/DC两大类。
前者输出质量较高的直流电，后者输出质量较高的交流电。
开关电源的核心是电力电子变换器。
按转换电能的种类，可分为直流-直流变换器（DC/DC变换器），是将一种直流电能转换成另一种或多种直流电能的变换器；逆变器，是将直流电能转换成另一种或多种直流电能的变换器；整流器是将交流电转换成直流电的电能变换器和交交变频器四种。
正激变换器磁设计 -回复
正激变换器磁设计-回复正激变换器磁设计是电力电子领域的重要研究方向之一，其在能源转换和电力供应中起到至关重要的作用。
本文将从基本原理、设计步骤、优化方法和实践案例等方面，逐步回答有关正激变换器磁设计的问题。
首先，我们需要了解正激变换器的基本原理。
正激变换器是通过磁场存储和释放能量来实现电力变换的装置。
它由输入电源、开关管、磁性元件、滤波元件和负载等组成。
其工作过程如下：当开关管导通时，输入电源的能量被储存在磁性元件中；而当开关管关断时，储存在磁性元件中的能量被释放到负载中，完成能量变换。
接下来，我们可以分步来进行正激变换器磁设计。
第一步，确定变换器的输入和输出参数。
输入参数包括输入电压、输入电流和输入频率；输出参数包括输出电压、输出电流和输出功率等。
这些参数是决定磁性元件尺寸和工作条件的基础。
第二步，选择适当的磁性元件。
磁性元件主要包括变压器和电感器。
变压器主要用于电压变换，电感器主要用于电流滤波。
选择合适的磁性元件需要考虑功率损耗、尺寸、效率和成本等因素。
第三步，计算和设计磁性元件的参数。
对于变压器，我们需要计算匝数比、磁路断面积和线圈电流等。
对于电感器，我们需要计算电感值和允许电流等。
这些参数的计算需要应用磁路分析和电磁学等基本原理。
第四步，优化设计。
通过参数的优化设计，我们可以提高正激变换器的效率、减小尺寸和成本等。
常用的优化方法包括改变磁路材料、调整线圈层数和改变磁路形状等。
最后，我们可以通过实践案例来验证磁设计的合理性和可行性。
通过实际制作和测试，我们可以评估设计的性能和特性，优化设计参数，并进行必要的调整和改进。
总结起来，正激变换器磁设计是一个复杂而关键的工作，需要深入理解基本原理、通过计算和分析来选择和设计磁性元件，并进行优化和实践验证。
随着电力电子技术的不断发展和创新，正激变换器磁设计将继续具有重要的研究和应用价值。
正激变换器磁性元件的设计
正激变换器磁性元件的设计正激变换器磁性元件除了变压器外，还有一个电感器，即扼流圈。
一般的资料上都是从变压器开始算起的，但本人认为应该从电感器开始算起比较好，这样比较明了，思维可以比较清楚。
因为正激变换器起源于BUCK变换器，而BUCK变换器，其功率的心脏是储能电感，因此，正激变换器的功率心脏是扼流圈，而不是变压器，变压器只有负责变电压，并没有其它的功能，功率传输靠得是电感。
当然一般书上从变压器算起，也未尝不可，但这样算，思路不是很明确，也不容易让读者理解。
下面我演示一下我的算法，希望对读者能有所帮助。
电感器的设计首先，以滤波电感为研究对象，进行研究。
在一个周期中，开关管开通的时候，滤波电感两端被加上一个电压，其电流不是突变的，而是线性的上升的，有公式I=V*TON/L，这几项分别表示电感电流的增量，输入电压，开通时间，电感量。
而这个电压是变压器副边放出的。
在开关管关断的时候，电感器以一个恒定的电压放电，其电流即会线性的下降，同样遵守这个公式，即I=V o*TOFF/L，一个周期中，放电电流等于充电电流，所以上两式相等，再用1-D代替TOFF，D代替TON，于是从上两式中得到V o=V*D。
画出电感两端的电压电流波形如下图。
电感两端电压电流波形上有电流波形，下为电压波形。
所以，我设计的第一步就是确定这个原边电流的波形。
第一步，确定电感充电电压值。
首先，确定开关管开通的时候，加在电感器两端的电压V，这个电压由设计者自己设定，选定这个电压后，最大占空比D即确定了。
第二步，设定电感电流的脉动值IR，不妨自己把电感电流的曲线图画出来，大概和上面的相似。
然后再选定一个脉动电流的值，即上升了的电流或是下降的电流的值。
因为输出功率和输出电压是已知的，那么平均电流值IO就是知道的。
第三步，根据上面的条件，确定这个电流的波形。
要确定这个波形，要知道其峰值IP吧，上面的条件已经足够求出这个峰值了，有方程式IR/2+（IP-IR）=IO，解出IP=IO+IR/2第四步，设定电感量。
谐振复位双开关正激变换器的研究1154683111
谐振复位双开关正激变换器的研究摘要：推荐了一种谐振复位双开关正激型DC/DC变换器。
它不仅克服了谐振复位单开关正激变换器开关电压应力大和变换效率低的缺点，而且具有占空比可以大于50％的优点。
因此，该变换器可以应用于高输入电压、宽变化范围、高效率要求的场合。
对该拓扑的工作原理和特性进行了详细的描述。
最后通过实验证实了该拓扑的上述优点。
关键词：谐振复位;双开关;正激变换器1 概述谐振复位单开关正激变换器，如图1所示，是一种结构比较简单、应用十分广泛的DC/DC变换器。
它通过谐振电容Cr上的电压对变压器进行复位，该复位电压可以大于输入电压，因此，该变换器的占空比可以大于50％，适合于宽输入范围的场合。
但和通常的单开关正激变换器一样，它的开关电压应力比较大，是输入电压的2倍左右，用于较高输入电压的场合有一定的困难。
另外，每次开关S开通之前，Cr上电压为输入电压，在S开通时，不仅将S的寄生电容上的能量CossVin2/2消耗在开关上，同时也将Cr上的能量CrVin2/2消耗在S上。
而Cr又是外并的谐振电容，其值可能远远大于开关的寄生电容，所以，可以认为该变换器的等效开关损耗大大增加，效率将会受到严重影响。
双开关正激变换器克服了主开关电压应力大的缺点，它每个开关的电压应力等于输入电压，是单开关正激的一半左右，适用于高压输入场合。
而且双开关正激变换器是利用输入电压给变压器进行复位，结构上也比较简单，激磁能量和漏感能量回馈到输入侧，转换效率比较高。
因此，这种双开关正激DC/DC拓扑被广泛地应用于工业界，不仅仅是高压输入场合。
但是，这种双开关正激变换器有它的突出缺点，即只能工作在占空比小于50％的状态，所以，不适合用在变换范围非常宽的场合。
本文推荐了一种谐振复位双开关正激变换器，它综合了单开关谐振正激和双开关正激的优点，不仅可以工作在占空比大于50％的状态，而且又采用双开关结构，大大减小了开关的电压应力。
因此，该变换器适用于高电压输入、宽变化范围的场合。
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电力电子应用课程设计班级电气3113 学号 1111221129 姓名姜飞虎专业电气工程及其自动化系别电气工程系指导教师陈万丁卫红淮阴工学院电气工程系2014年6月前言电力电子技术中，高频开关电源的设计主要分为两部分，一是电路部分的设计，二是磁路部分的设计。
相对电路部分的设计而言，磁路部分的设计要复杂得多。
磁路部分的设计，不但要求设计者拥有全面的理论知识，而且要有丰富的实践经验。
在磁路部分设计完毕后，还必须放到实际电路中验证其性能。
由此可见，在高频开关电源的设计中，真正难以把握的是磁路部分的设计。
高频开关电源的磁性元件主要包括变压器、电感器。
为此，本文将对高频开关电源变压器的设计，特别是正激变换器中变压器的设计，给出详细的分析，并设计出一个用于输入48V(36～75Vdc)，输出5Vdc/10A的正激变换器的高频开关电源变压器。
一、设计目的通过本项目分析设计，加深学生对单管直流/直流变换电路的理解，掌握一般小功率DC/DC变换器主电路工作原理及相应控制方法，熟悉正激变换器中变压器复位的基本原理及相应的复位方式，熟悉开关电源中的磁性元件的设计方法；输入：36～75Vdc，输出：5Vdc/10A二、设计任务1、分析谐振复位正激电路工作原理，深入分析功率电路中各点的电压波形和各支路的电流波形；2、根据输入输出的参数指标，计算功率电路的关键器件电压电流等级，并选取实际功率器件，设计正激变换器中脉冲变压器，包括原副边绕组匝数计算，导线选取，磁芯选择等。
3、焊接电路板，并调试。
三、总体设计3.1开关电源的发展开关电源被誉为高效节能电源，代表着稳压电源的发展方向，现已成为稳压电源的主流产品。
开关电源分为DC/DC和AC/DC两大类。
前者输出质量较高的直流电，后者输出质量较高的交流电。
开关电源的核心是电力电子变换器。
按转换电能的种类，可分为直流-直流变换器（DC/DC变换器），是将一种直流电能转换成另一种或多种直流电能的变换器；逆变器，是将直流电能转换成另一种或多种直流电能的变换器；整流器是将交流电转换成直流电的电能变换器和交交变频器四种。
开关电源的高频化是电源技术发展的创新技术，高频化带来的效益是使开关电源装置空前的小型化，并使开关电源进入更广泛的领域，特别是在高新技术领域的应用，推动了高新技术产品的小型化、轻便化，另外开关电源的发展与应用在节约资源及保护环境方面都具有深远的意义。
3.2 DC/DC变换器的基本拓扑3.2.1 概述直流变换器按输出与输入间是否有电气隔离可分为两类：没有电气隔离的称为不隔离的直流变换器，有电气隔离的称为有隔离的直流变换器。
有隔离的变换器可以实现输入与输出间的电气隔离，通常采用变压器隔离，变压器本身具有变压的功能，有利于扩大变换器的应用范围。
变压器的应用还便于实现多路不同电压或多路相同电压的输出。
3.2 .2 电路拓扑变换器的电路拓扑多达上百种，包括降压式(Buck)变换器、升压式变换器、升降压式变换器、Cuk变换器、Zeta变换器、Sepic变换器、正激变换器、反激式变换器、推挽式变换器、半桥式变换器、全桥变换器等。
在进行变换器的设计工作之前，首先要选择电路拓扑。
这是一件非常重要的工作，其他所有的设计选择、元器件选择、磁芯元件设计、环路补偿等等都取决于它。
如果电路拓扑发生改变，这些也必须随着改变。
本课题要求研究降压式正激变换器，正激变换器具有电路结构简单、输入输出电压隔离、可以多路输出等优点，广泛应用在中小功率变换场合。
(1) 降压式(Buck)变换器降压式变换器是一种输出电压等于或小于输入电压的单管非隔离直流变换器。
具有电路简单，调整方便，可靠性高；对功率晶体管及续流二极管耐压的要求低；电源带负载能力强，电压调整率好等优点。
但在这种电路中，功率晶体管和负载直接与整流电源串联，故万一晶体管被击穿时，负载两端的电压便升高到整流电源电压，负载会因承受过电压而损坏。
(2) 正激变换器正激式变换器实际上是在降压式变换器中插入隔离变压器而成，变压器的引入，不仅实现了电源侧与负载侧间的电气隔离，也使该变换器的输出电压可以高于或低于电源电压，还可实现多输出。
而Q 的占空比可在比较合理的范围内变化，通常选择在0.45上下变化，这时在同样输出功率下，Q 的计算功率较小。
这种变换器的优点是：可方便地实现交流电网和直流输出端机架之间的隔离；能方便的实现多路输出。
在占空比的变化范围不能改变的情况下，可方便地通过改变高频变压器的匝比，使之满足交流电网电压在一定范围内变化时能稳压的要求。
四、器件选择4.1变压器在开关电源中的变压器其主要的目的是传输功率，将一个将电源的能量瞬时地传输到负载。
此外，变压器还提供其他重要的功能：(1)通过改变初级与次级匝比，获得所需要的输出电压； (2)增加多个不同的匝数次级，获得不同的多路输出电压；(3)为了安全，要求离线供电或高压和低压不能共地，变压器方便地提供安全隔离。
在正激变换器中，变压器的主要作用不是储存能量而是纯粹的变压功能(即对输入电压进行升压或降压)。
需要综合考虑占空比和匝比来进行设计。
虽然储能能力常常是选择电感器的主要依据，但变压器储能仅是单纯的励磁能量，与负载电流无关，只随输入电压的变化而变化。
确保变压器复位也是一个问题，它限制了变压器的占空比要保持低于0.45。
本设计要求输入电压为直流48V,波动值为36V-75V,输出电压为5V ，输出电流为10A,功率要求为50W 。
变压器输入输出电压关系式为：120N N DU U i ⨯=一般选择占空比D 为0.45,则N2/N1=25:108.所以为了使变压器在输入电压波动范围内都保持工作，因此变压器的匝比希望选择25:108。
下面计算变压器的参数：(1)确定最大磁感应强度考虑高温时饱和磁感应强度B S 会下降，同时为降低高频工作时磁芯损耗，工作最大磁感应一般为2000-2500G S 。
(2)根据输出功率选择磁芯 面积乘积的粗略预算公式：434)(cm fB K PoAeAw AP ⨯∆⨯==注：Ae----磁芯有效截面积； Aw ----线圈窗口面积； Po----输出功率(W)；B ∆----磁通密度变化量(T)；f----变压器工作频率（HZ ）； k----正激变化器中值为0.014；代入公式得：4343148.0)1010015.0014.050(cm AP =⨯⨯⨯= 查附表1选择P 型2616的磁芯，A e ＝0.948mm 2，A w =0.407mm , V e =3.53cm 3，,P=123.5W,f=200KHZ 。
查附表2得到磁芯尺寸（mm ）：d1=25.5, d2=21.2, d3=11.5，d4=5.4，h1=16.0,h2=11.0,a=18.0,b=3.8,Ie=37.6mm,I/A=0.4mm -1。
(3)计算副边匝数 周期5101-==fT S,最大占空比为0.45， t on =4.5×10-6S计算输出电压加上满载时二极管和次级IR 压降：V U 4.54.05'0=+=由电磁感应定律可得：∆Φ=2'0N T U355.210948.015.0105.44.5104.5466'02≈=⨯⨯⨯⨯=⨯∆B ⨯=∆Φ=---e A T U N(4)计算原边匝数变压器输入输出电压关系式为：120N N DU U i ⨯= 所以 12N N ≥ minmax '0Ui D U=3645.04.5⨯= 2.164.5≈0.333由变压器的性质得：21N N n =则 865.755.22.164.521≈=⨯=⨯=N n N 如果取5匝，将大大增加了伏/匝、磁感应变化量和磁芯损耗。
如果取6匝，减少了磁芯损耗，但是增加了线圈损耗。
因为以上结果接近5匝，选取5匝。
此时由ND U U IN ⨯=0,'D =0.32。
(5)副边电流有效值为：A =⨯=⨯=66.532.010'02D I I(6)原边电流有效值为：()A =+⨯⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯=57.305.011221N N I I(7)选择线径：根据导线的电流密度J=4A/mm 2， 所以原边绕组所选截面积为：J I 1 =3.57/4 = 0.8925 mm 2副边绕组所选截面积约为：JI 2 =5.66/4 = 1.415 mm 24.2 电感电感常为储能元件，其特点是流过其上的电流有很大的惯性，换句话说，由于磁通连续性，电感上的电流必须是连续的，否则将产生很大的电压尖峰波。
它是磁性元件，存在磁饱和的问题。
在开关电源中有一个不可忽视的问题，电感的绕线所引起两个分布参数的现象。
其一是绕线电阻，这是不可避免的，其二是分布式杂散电容，随绕制工艺、材料而定。
由于是直流电感， MPP （钼坡莫合金磁粉芯）或者铁粉芯是比较适合的。
为了做到小体积，选择MPP ，rI f D V L c on ⨯⨯⨯=*其中0V V V inr on -=inrV V D 0*=, I C =D I -10因此L=H =⨯⨯⨯μ72.24.071.141032.055电感值为5.44H μ，直流电流为10A ，储能为mJ 272.000272.0102=⨯。
根据电流有效值选择导线的线径，因为A =⨯==66.532.0100D I I ，所以选择导线的截面积约为1.415 mm 2，电流较大时，仍需采用多股并绕，但由于电感中的交流成分较小，必要时可选用较粗的导线绕制。
4.3 电容由经验公式得:1%U0 = △IWC1 即 1%U0 = △IfCπ21所以 C = U f 0%12I⨯∆π==⨯U f 0001.02.30I π1001.05014.32103.0⨯⨯⨯⨯⨯=0.0956F4.4 电阻R=Ω==5.0105I V 4.5二极管D1为整流二极管、D2为续流二极管。
其所承受的电压为相等，为：V N N V V in8.2821==电流分别为：A =⨯==66.532.01001D I I DA =⨯=-=25.868.010102D I IDD3为复位二极管。
其电流、电压如下V V D 483=A ==57.313I IDD1选用5EQ100类型的二极管，D2 、D3选用10YQ045类型的二极管。
4.6 开关管开关电源中所出现的故障中约百分之六十是功率开关管损坏引起的。
开关电源中采用的开关管是MOSFET 管，有些还采用IGBT 管以及GTO 管。
IGBT 主要用在高功率大输出的场合，GTO 主要用于中功率较小输出的场合，而MOSFET 主要用于小功率小输出的场合，该设计是50W 谐振复位正激变换器的设计，输出功率只有50W ，输入电压为48伏，输出电压为5伏，为小功率小输入小输出，因此在此处采用MOSFET 管已经足够。