挑梁验算
5.2 挑梁验算
挑梁抗弯承载力计算和抗剪承载力计算 按一般梁验算公式进行。 (参见钢筋混凝土过梁的受弯受剪公式)
5.2 挑梁验算
挑梁下砌体局压承载力 N l f Al
式中： N l 2 R R为挑梁倾覆荷载设计值 Al 1.2bhb b和hb 分别为挑梁宽与高
挑梁验算
水平裂缝 F=0.2~0.3Nu F hb 挑梁本身破坏 砌体局压破坏 x0 L1 L3 α—阳台57.10 雨蓬750 抗倾覆验算取为450
L2
Gr
撬开－倾覆破坏 F=0.8Nu
水平裂缝 F=0.2~0.3Nu
挑梁的破坏
5.2 挑梁验算
钢筋混凝土挑梁计算倾覆点至墙外边缘的距离可 按下列规定采用： 当L1≥2.2hb时， x0 0.3hb ，且不大于0.13L1。 当L1＜2.2hb时，x0 0.13l1。 式中 L1——挑梁埋入砌体墙中的长度； x0——计算倾覆点至墙外边缘的距离； hb——挑梁的截面高度。 挑梁下设有构造柱时，取0.5 x0．
0.7 过梁与墙梁视作均载 1.25 " 一字墙"； 1.5 &值可按下列公式 计算： M r 0.8Gr l 2 x0
式中 Gr——挑梁的抗倾覆荷载，为挑梁尾端 上部45°扩展角的阴影范围内本层的砌体与 楼面恒荷载标准值之和； L2——Gr作用点至墙外边缘的距离。
5.2 挑梁验算
挑梁的抗倾覆按下列公式进行验算：
M ov M r
式中
Mr——挑梁抗倾覆力矩设计值； Mov——挑梁的荷载设计值对计算倾覆 点产生的倾覆力矩。
5.2 挑梁验算
挑梁的最大弯矩设计值Mmax与最大剪力Vmax 设计值按下列公式计算： M max M ov
式中 Vo——挑梁的荷载设计值在挑梁墙边缘处截 面作用下的剪力。 挑梁抗弯承载力计算和抗剪承载力计算按钢 筋混凝土过梁公式进行。
砖混边挑梁计算
挑 梁 计 算多层砖混住宅,楼面恒载标准值为4.0KN/m2，活载标准值为2.0KN/m2；阳台恒载标准值为4.5KN/m2，活载标准值为2.5KN/m2，240厚KP1砖采用MU10砖与M5混合砂浆砌筑。
墙体重量（包括双面抹灰）为5.24 KN/m2，栏杆重量3.5 KN/m2计算。
挑梁截面尺寸为240 mm X300 mm，自重为1.87KN/m（包括抹灰）；封头梁截面尺寸为200 mm X300 mm，自重为2 .1KN/m（包括抹灰）；A、楼面挑梁计算 TL1-1一、抗倾覆验算:b=240h=300L=1200L1=1880L2=3180（1）确定计算倾覆点到墙外边缘的距离X0L1=1880> 2.2h=660mmXo=0.3h=90mm符合0.13L1=244mm>Xo=120mm故取Xo=120mm因有构造柱0.5Xo=45mm（2）确定倾覆力距MovL+Xo= 1.245m1、挑梁、栏杆、墙产生的产生倾覆力距Mov1挑梁自重g1 1.87KN/m栏杆重g2 3.50KN/m外加墙重g3 3.50KN/mMov1=1.2x（g1+g2+g3)xL2/2=8.25KN.M2、阳台在挑梁产生倾覆力距Mov2阳台恒载 4.50KN/m2阳台活载 2.50KN/m2挑梁受荷面积S=L/20.60m阳台设计值g4= 5.34KN/mMov2=1/2xg4x(L+X0)2= 4.14KN.M3、边梁在挑梁产生倾覆力距Mov3边梁自重ga 1.56KN/m边梁上栏杆重gb 3.50KN/m边梁长度Lb3900mm边梁受荷面积S= L/20.60m边梁设计值q11.41KN/m边梁跨中弯矩M=1/8xqxLb221.70KN.M边梁剪力F=1/2xqxLb22.25KNMov3=FX(L+Xo)27.71KN.M总倾覆力距Mov= Mov1+ Mov2+ Mov3=40.10KN.M（3）确定抗倾覆力距Mr=0.8Gr(X2-X0)Gr为抗倾覆荷载，X2为Gr作用点到墙外边缘的距离。
悬挑梁验算
悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=5.09/1=5.09kN第2排：F'2=F2'/n z=5.09/1=5.09kN荷载设计值：q=1.3×g k=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/n z=8.57/1=8.57kN第2排：F2=F2/n z=8.57/1=8.57kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×13.94×106/141000=98.867N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×17.487×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=20.666N/mm2τmax=20.666N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=4.111mm≤[ν]=2×l x/250=2×1300/250=10.4mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-8.499kN,R2=26.413kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到 φb'值为0.93。
γ0M max/(φb'W x f)=1×13.94×106/(0.929×141×215×103)=0.495≤1符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2 =8.499/2=4.25kN螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=8.499×103/(4×3.14×16×2.5)=16.908mm螺栓验算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×8.499×103/(4×π×162/4)=10.568kN/mm2≤0.85×[f t]=42.5N/mm2 符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：f cc=0.95×f c=0.95×11.9=11.305N/mm2γ0N/2 =4.25kN ≤2×(b2-πd2/4)×f cc=2×(802-3.14×162/4)×11.305/1000=140.158kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm符合要求！11.3 移动钢平台验算计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图四、面板验算面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+0.9×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+10/2)×1]=11.844k N/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×0.9×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×0.9×1.5×(1.3×2+10/2)×1=11.286kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×12+0.117×11.286×12=1.376kN·mσ=M max/ W=1.376×106/(37.5×103)=36.7N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+0.9×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×1+1.3×0.169]=4.66kN/mp1=1.1×0.9×1.5×P k=1.1×0.9×1.5×10=14.85kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×1+0.169=2.559kN/mp2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.66×(22/8-02/2)+14.85×2/4=9.755kN.mσ=M max/(γx W X)=9.755×106/(1.05×102×103)=91.085N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.559×20004/(384×206000×712×104)×(5-24(0/2)2)+10×20003/(48×206000×712×104)=0.365mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm 次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.66×2/2=4.66kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.559×2/2=2.559kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×0.9×1.5×10/2=7.425kNR1=4.66kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=5kNR2=2.559kN内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=12.761kNM max=9.942kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 12.761/(6.000/3.600)=7.657kNσ=M max/(γx W X)+N/A=9.942×106/(1.05×108.000×103)+7.657×103/(21.95×102)=91.160 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=3.694mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3600.00+100)/250.00=14.800mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=12.761kN剪力图(kN)标准值：R'外=7.523kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=15.541kNM max=6.443kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 15.541/(3.000/3.000)=15.541kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.443×106/(1.05×108.000×103)+15.541×103/(21.95×102)=63.897 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.647mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+100)/250.000=12.400mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=15.541kN剪力图(kN)标准值：R'内=9.101kN七、钢丝绳验算外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=59.036°sinα=sin59.036°=0.857内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=45°sinβ=sin45°=0.707标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[7.523/0.857,9.101/0.707]=12.871kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[12.761/0.857,15.541/0.707]=21.978kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×197.500/10.000=16.195kN>T'=12.871kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算节点二σ=T/(2A)=21.978×103/[2×3.14×(20/2)2]=34.997 N/mm2 < [f]= 65N/mm2 拉环强度满足要求！九、焊缝验算节点三σf=T/(h e×l w)=21.978×103/(6.000×120.000)=30.525N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！节点三σf=T/(h e×l w)=20.230×103/(6.000×120.000)=28.097N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。
第7-1章 圈梁、过梁、挑梁
• 7.1 圈梁 • 7.2 过梁 • 7.3 挑梁 • 7.4 墙梁
教学要求：
掌握过梁、挑梁、墙梁的受力性能及破坏形态 掌握过梁、挑梁、墙梁的计算方法及构造要点
7.1 圈梁
➢ 圈梁的作用
① 增强房屋的整体性和空间刚度
② 防止地基不均匀沉降而使墙体开裂
✓ 设置在基础顶面部位和檐口部位的圈梁对抵抗不均匀沉降 作用最为有效。
钢筋混凝土过梁端部支承长度≥ 240mm
7.2 过梁
三、过梁的破坏形式
过梁有三种破坏形式
跨中正截面受弯破坏（竖向裂缝） 支座斜截面受剪破坏（阶梯形斜裂缝） 支座滑移破坏(墙端水平或阶梯裂缝)
7.2 过梁
四、过梁上的荷载
砌体与过梁存在组合作用
• 砖砌平拱过梁：
工作机理： 类似于拱
破坏形式： 正截面受弯破坏 斜截面受剪破坏 支座滑移破坏
7.2 过梁
四、过梁上的荷载
• 钢筋砖过梁： 工作机理： 类似于带拉杆的拱 破坏形式： 正截面受弯破坏 斜截面受剪破坏
• 钢筋混凝土过梁： 工作机理：墙梁，简化为简支梁设计：
7.2 过梁
四、过梁上的荷载
7.2 过梁
砌体与过梁存在组合作用，当过梁上墙体高度足够时，施加在 过梁上的竖向荷载将通过墙体内的工作用直接传给支座
荷载取值
按墙体的均布自重 采用
按高度为ln/3的墙 体的均布自重采用
混凝土 砌块砌体
按墙体的均布自重 采用
梁板荷 载
砖和 小型砌块砌体
按梁板传来的荷载 采用
梁板荷载不予考虑
五、过梁计算
7.2 过梁
1. 砖砌平拱过梁的承载力计算
规范7.2.3
挑梁计算
挑梁计算书一、TL1名称梁截面高度梁截面有效高度梁截面宽度梁挑出长度梁埋入长度层高HRB335抗拉强度C25抗压强度代号h h0 b L L1H fy fc 数值350 315 240 1.5 2.3 3 300 11.9 单位mm mm mm m m m N/mm N/mm名称梁挑出左开间梁挑出右开间梁埋入左开间梁埋入右开间C25抗拉强度HPB235抗拉强度代号Lt1Lt2Lm1Lm2ft fyv βcα1数值 3.6 3.3 3.6 3.3 1.27 210 1 1单位m m m m N/mm2N/mm2⒈荷载计算:G k=5*(Lt1+Lt2)/2= 17.25 kNQ k= 0 kNg1k=4*(Lt1+Lt2)/2+26*b*h/106= 15.984 kN/Mq1k=2.5*(Lt1+Lt2)/2= 8.625 kN/Mg2k=4*(Lm1+Lm2)/2= 13.8 kN/MGr=5.2*(2L1*H-L12/2)= 58.006 kNL2=(12L1*H-5*L12)/(12*H-3*L1)= 1.94 m∵L1= 2.3 m > 1.2*h= 0.42 m∴χo=0.3*h=0.11 m⒉内力及抗倾覆验算:Mov1=(1.35*Gk+1.4*0.7*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.35*g1k+1.4*0.7*q1k)*(L+χo)2=76.06 kN.MMov2=(1.2*Gk+1.4*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.2*g1k+1.4*q1k)*(L+χo)2= 73.48 kN.M ∴Mov= 76.06 kN.MMr=0.8*[1/2*g2k*(L1-χo）2＋Gr*(L2-χo)]=111.5825 kN.M >Mov∴满足要求Vo1=1.35*(Gk+g1k*L)+1.4*0.7*(Qk+q1k*L)= 68.33 kNVo2=1.2*(Gk+g1k*L)+1.4*(Qk+q1k*L)= 67.58 kN∴V max= 68.33 kNM max=Mov= 76.06 kN.M⒊配筋计算：a s=M ov/(α1*fc*b*h o2)= 0.268 <0.399ζ＝1-（1-2a s)1/2=0.3194 <0.55As=ζ*b*ho*fc/fy=957.79 mm2配HRB335:3根￠=22A s= 1140 mm2h w/b=h o/b= 1.31 <40.25*βc *fc*b*ho=224.91 kN >V max= 68.33 kN0.7*ft*b*ho= 67.21 kN <V max= 68.33 kNA sv/s=(V max-0.7*ft*b*ho)/(1.25fyv*ho)= 0.01 mm2/m 取s=150 mm 则A sv=2.042 mm2箍筋配￠8@150(双肢箍)A sv= 100.4800 mm2∴满足要求二、WTL1名称梁截面高度梁截面有效高度梁截面宽度梁挑出长度梁埋入长度层高HRB335抗拉强度C25抗压强度代号h h0 b L L1H fy fc 数值350 315 240 1.5 3.3 3 300 11.9单位mm mm mm m m m N/mm2N/mm2名称梁挑出左开间梁挑出右开间梁埋入左开间梁埋入右开间C25抗拉强度HPB235抗拉强度代号Lt1Lt2Lm1Lm2ft fyv βcα1数值 3.6 3.3 3.6 3.3 1.27 210 1 1单位m m m m N/mm2N/mm2⒈荷载计算:G k=5*(Lt1+Lt2)/2= 17.25 kNQ k= 0 kNg1k=7*(Lt1+Lt2)/2+26*b*h/106= 26.334 kN/Mq1k=2.0*(Lt1+Lt2)/2= 6.9 kN/Mg2k=7*(Lm1+Lm2)/2= 24.15 kN/M∵L1= 3.3 m > 1.2*h= 0.42 m∴χo=0.3*h=0.11 m⒉内力及抗倾覆验算:Mov1=(1.35*Gk+1.4*0.7*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.35*g1k+1.4*0.7*q1k)*(L+χo)2=91.88 kN.MMov2=(1.2*Gk+1.4*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.2*g1k+1.4*q1k)*(L+χo)2= 86.37 kN.M ∴Mov= 91.9 kN.MMr=0.8*1/2*g2k*(L1-χo）2=98.61 kN.M >Mov∴满足要求Vo1=1.35*(Gk+g1k*L)+1.4*0.7*(Qk+q1k*L)= 86.76 kNVo2=1.2*(Gk+g1k*L)+1.4*(Qk+q1k*L)= 82.59 kN∴V max= 86.76 kNM max=Mov= 91.9 kN.M⒊配筋计算：a s=M ov/(α1*fc*b*h o2)= 0.324 <0.399ζ＝1-（1-2a s)1/2=0.4071 <0.55As=ζ*b*ho*fc/fy=1220.7 mm2配HRB335:4根￠=20A s= 1256 mm2h w/b=h o/b= 1.31 <40.25*βc *fc*b*ho=224.91 kN >V max= 86.76 kN0.7*ft*b*ho= 67.21 kN <V max= 86.76 kNA sv/s=(V max-0.7*ft*b*ho)/(1.25fyv*ho)= 0.24 mm2/m 取s=150 mm 则A sv=35.4620 mm2箍筋配￠8@150(双肢箍)A sv= 100.4800 mm2∴满足要求三、TL1名称梁截面高度梁截面有效高度梁截面宽度梁挑出长度梁埋入长度层高HRB335抗拉强度C25抗压强度代号h h0 b L L1H fy fc 数值300 315 240 1.5 2.3 3 300 11.9 单位mm mm mm m m m N/mm2N/mm2名称梁挑出左开间梁挑出右开间梁埋入左开间梁埋入右开间C25抗拉强度HPB235抗拉强度代号Lt1Lt2Lm1Lm2ft fyv βcα1数值 2.9 2.4 2.9 2.4 1.27 210 1 1单位m m m m N/mm2N/mm2⒈荷载计算:G k=5*(Lt1+Lt2)/2= 13.25 kNQ k= 0 kNg1k=4*(Lt1+Lt2)/2+26*b*h/106= 12.472 kN/Mq1k=2.5*(Lt1+Lt2)/2= 6.625 kN/Mg2k=4*(Lm1+Lm2)/2= 10.6 kN/MGr=5.2*(2L1*H-L12/2)= 58.006 kNL2=(12L1*H-5*L12)/(12*H-3*L1)= 1.94 m∵L1= 2.3 m > 1.2*h= 0.36 m∴χo=0.3*h=0.09 m⒉内力及抗倾覆验算:Mov1=(1.35*Gk+1.4*0.7*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.35*g1k+1.4*0.7*q1k)*(L+χo)2=57.93 kN.MMov2=(1.2*Gk+1.4*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.2*g1k+1.4*q1k)*(L+χo)2= 55.92 kN.M ∴Mov= 57.93 kN.MMr=0.8*[1/2*g2k*(L1-χo）2＋Gr*(L2-χo)]=106.3916 kN.M >Mov∴满足要求Vo1=1.35*(Gk+g1k*L)+1.4*0.7*(Qk+q1k*L)= 52.88 kNVo2=1.2*(Gk+g1k*L)+1.4*(Qk+q1k*L)= 52.26 kN∴V max= 52.88 kN M max=Mov= 57.93 kN.M⒊配筋计算：a s=M ov/(α1*fc*b*h o2)= 0.204 <0.399ζ＝1-（1-2a s)1/2=0.2311 <0.55As=ζ*b*ho*fc/fy=693.13 mm2配HRB335:3根￠=22A s= 1140 mm2h w/b=h o/b= 1.31 <40.25*βc *fc*b*ho=224.91 kN >V max= 52.88 kN0.7*ft*b*ho= 67.21 kN <V max= 52.88 kNA sv/s=(V max-0.7*ft*b*ho)/(1.25fyv*ho)= -0.17 mm2/m 取s=150 mm 则A sv=-25.989 mm2箍筋配￠8@150(双肢箍)A sv= 100.4800 mm2∴满足要求二、WTL1名称梁截面高度梁截面有效高度梁截面宽度梁挑出长度梁埋入长度层高HRB335抗拉强度C25抗压强度代号h h0 b L L1H fy fc 数值350 315 240 1.5 3.3 3 300 11.9单位mm mm mm m m m N/mm2N/mm2名称梁挑出左开间梁挑出右开间梁埋入左开间梁埋入右开间C25抗拉强度HPB235抗拉强度代号Lt1Lt2Lm1Lm2ft fyv βcα1数值 3.6 3.3 3.6 3.3 1.27 210 1 1单位m m m m N/mm2N/mm2⒈荷载计算:G k=5*(Lt1+Lt2)/2= 17.25 kNQ k= 0 kNg1k=7*(Lt1+Lt2)/2+26*b*h/106= 26.334 kN/Mq1k=2.0*(Lt1+Lt2)/2= 6.9 kN/Mg2k=7*(Lm1+Lm2)/2= 24.15 kN/M∵L1= 3.3 m > 1.2*h= 0.42 m∴χo=0.3*h=0.11 m⒉内力及抗倾覆验算:Mov1=(1.35*Gk+1.4*0.7*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.35*g1k+1.4*0.7*q1k)*(L+χo)2=91.88 kN.MMov2=(1.2*Gk+1.4*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.2*g1k+1.4*q1k)*(L+χo)2= 86.37 kN.M ∴Mov= 91.9 kN.MMr=0.8*1/2*g2k*(L1-χo）2=98.61 kN.M >Mov∴满足要求Vo1=1.35*(Gk+g1k*L)+1.4*0.7*(Qk+q1k*L)= 86.76 kNVo2=1.2*(Gk+g1k*L)+1.4*(Qk+q1k*L)= 82.59 kN∴V max= 86.76 kNM max=Mov= 91.9 kN.M⒊配筋计算：a s=M ov/(α1*fc*b*h o2)= 0.324 <0.399ζ＝1-（1-2a s)1/2=0.4071 <0.55As=ζ*b*ho*fc/fy=1220.7 mm2配HRB335:3根￠=25A s= 1472 mm2h w/b=h o/b= 1.31 <40.25*βc *fc*b*ho=224.91 kN >V max= 86.76 kN0.7*ft*b*ho= 67.21 kN <V max= 86.76 kNA sv/s=(V max-0.7*ft*b*ho)/(1.25fyv*ho)= 0.24 mm2/m 取s=150 mm 则A sv=35.4620 mm2箍筋配￠8@150(双肢箍)A sv= 100.4800 mm2∴满足要求。
挑梁抗倾覆验算
挑长l（m） 1.86层高H(m)2.9混凝土容重KN/m 225墙体抹灰容重KN/m 220砌体容重KN/m 220挑梁根部弯矩M OV1(KN*m)79.7楼面恒载标准值KN/m 25挑梁埋入墙体内长度l 1(m) 2.8挑梁截面高度h（m）0.35挑梁截面宽度b（m）0.24挑梁计算倾覆点距墙边距离x 0(m)0.105挑梁下墙体长度（m） 3.6墙体剩余长度(m)0.8房间1长L 1（m） 4.8房间1宽B 1（m） 2.6房间2长L 2（m） 4.8房间2宽B 2（m） 3.9α1=B 1/(2*L 1)0.27083333α2=B 2/(2*L 2)0.40625楼面传给挑梁的线荷载(KN/m)12.8610165梁自重及抹灰(KN/m) 2.38挑梁尾部45度扩散角及本曾砌体自重本层楼面恒载对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr1对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr2总弯矩值Mr111.278695是否满足满足挑长l（m） 1.86层高H(m) 2.85混凝土容重KN/m 225墙体抹灰容重KN/m 220砌体容重KN/m 220挑梁根部弯矩M OV1(KN*m)49.9楼面恒载标准值KN/m 2 5.5挑梁埋入墙体内长度l 1(m) 3.8挑梁截面高度h（m）0.35挑梁截面宽度b（m）0.24挑梁计算倾覆点距墙边距离x 0(m)0.105挑梁下墙体长度（m） 4.2墙体剩余长度(m)0.4顶层1、几何参数TL-1挑梁抗倾覆计算2、计算67.000341344.2783534房间1长L 1（m） 4.8房间1宽B 1（m） 2.6房间2长L 2（m） 4.8房间2宽B 2（m） 3.9α1=B 1/(2*L 1)0.27083333α2=B 2/(2*L 2)0.40625楼面传给挑梁的线荷载(KN/m)14.1471181梁自重及抹灰(KN/m)2.38本层楼面恒载对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr2总弯矩值Mr90.2580626是否满足满足2、计算90.2580626。
悬挑梁验算
㈢、悬挑梁(槽钢)验算.1、强度验算。
（计算简图如下图所示）①最大弯矩Mmax：Mmax=10.8×1.2+10.8×=15.12KN·m 2700 200 1000根据查表得槽钢的[σ]=21KN/mW=M/[σ]=15.12×100/21=72cm<[16a的[W]=108.3cm3因此，强度满足。
②抗弯验算。
根据查表得：槽钢的抗弯允许应力为17KN/m2W=M/[σ]=15.12×100/17=88.9m3<[16a的[W]=108.3cm因此，满足要求。
2、挠度验算。
（用叠加法求挠度）查表得槽钢[16a的惯性矩lx为866.20cm4，弹性模量E为2.06×10Mpa。
得外立杆作用于槽钢产生的挠度：Fa=PL3/3EL=10.8×1.2×109/（3×2.06×105×866.2×104）=0.16mm则槽钢的总挠度：F=Fa+Fb=0.16+3.5=3.66mm<L/150=8mm 满足要求。
㈣、脚手架稳定性验算。
1、不组合风荷载验算：按公式：N/ϕA≤fc/rn…………………………①其中：N为轴向力。
ϕ为格构式压杆稳定系数。
fc为钢材的抗压、弯强度设计值，即fc=205N/mm2rn为材料强度附加分项系数，查表得rn=1.5607，钢管的回转半径r=15.8mm。
又根据脚手架的布置情况，查表得μ=1.50长细比λx=1.8×1.5/15.8×10-2=171，查表得ϕ=0.243代入①式，得N/ϕA=10.8×106/0.243×489=90.9<fc/rn=205/1.5607=131.4N/mm2。
满足要求2、组合风荷载演算。
按公式N/ϕA+M W /W≤f其中M W为风荷载标准值产生的弯矩，按下列公式计算M W=0.85×1.4M Wk/10=0.85×1.4Wklah2/10=0.85×14×1.5×1.82×Wk=0.58×Wk=0.58×0.7×1.3×Uz×Us×Wo=0.58×0.7×1.3×0.089×1.7×0.7=0.056VKN·MN/ϕA+M W /W=90.9+5.6×104/5080=101.9N/mm2<f=205N/mm2满足要求。
多排悬挑架主梁验算
第一节、工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】工程基本情况各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师二、施工平面布置三、施工要求1、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
四、技术保证条件1、安全网络2、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
第二节、编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）相关施工设计图纸等。
第三节、施工计划一、施工进度计划二、材料与设备计划1、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。
截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
2、U型螺栓应符合现行国家标准《钢结构设计规范》(GB50017)的有关规定。
固定钢梁的钢筋拉环应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010)规定。
主要材料参数表【多排悬挑架主梁验算】第四节、施工工艺技术一、技术参数【多排悬挑架主梁验算】二、工艺流程多排悬挑脚手架预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置三、施工方法多排悬挑脚手架定距定位，悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设置。
1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。
上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。
建筑结构——挑梁
在挑梁埋入墙体较深、梁上墙体高度较大时，由于挑梁 下墙边砌体的局部压应力（相应于图16-17（b）局部受压 裂缝④）随外荷载的增加而不断增大，将使挑梁埋入段前 下方砌体局部压碎，发生局部受压破坏。
2B1.6.2挑梁的抗倾覆验算
砌体中钢筋混凝土挑梁抗倾覆验算可按下式进行： Mr ≥ Mov
2B1.6 挑梁
挑梁本身的承载力，应按《混凝土结构设 计规范》的规定进行计算，本节重点讨论挑梁 的抗倾覆验算和挑梁下砌体的局部受压承载力 验算。
2B1.6.1挑梁的受力性能
试验研究结果表明，挑梁在悬挑端集中力F，墙体自重及上 部荷载作用下，共经历三个阶段。 １．弹性阶段
当在挑梁端部施加外荷载F后，挑梁与墙体上、下界面的竖 向正应力分布如图16-17所示，随着F的增加，应力也逐渐增大， 挑梁与墙体上界面墙边处的竖向拉应力将首先达到墙体沿通缝截 面的抗拉强度而出现水平裂缝， 如图16-17。此水平裂缝出现 时的外荷载F约为倾覆时外荷载的（20～30%）。在此裂缝产 生之前，挑梁下墙体的变形呈直线分布，墙体的压应力远小其抗 压强度。由于在此水平裂缝出现前，挑梁与墙体共同工作，整体 性很好，故可将此阶段视为弹性工作阶段。
３．破坏阶段
挑梁除了由于自身正截面、斜截面承载力 不足而发生破坏外，还有可能发生以下两种破 坏形态(图16-18)。
图 16—18
（１）挑梁的倾覆破坏
出现阶梯形斜裂缝③的过程中，由于墙体的整体性尚未 完全破坏，挑梁仍处于平衡状态，直至斜裂缝贯通将墙体 分割成两部分，表明挑梁处于临界状态。此时，荷载稍微 增加，斜裂缝以内的墙体以及这个范围内的其它抗倾覆荷 载已不能有效地抵抗挑梁倾覆，挑梁发生倾覆破坏。
图16-17 挑梁ห้องสมุดไป่ตู้应力分布与裂缝
墙梁、过梁及挑梁与计算方法
式中 M1j--- 荷载设计值Q1,F1作用下，按连续梁或框架分 析的托梁支座M.
砌体结构
M2j --- 荷载设计值Q2作用下，按连续梁或框架分析的
托梁支座M.
M--- 考虑组合作用的托梁支座M系数。无洞口墙梁取
0.4 有洞口墙梁，按公式（5.11）计算。
当支座两边的墙体均有洞口时， 取a i 较小值。
砌体结构
• 对偏开洞墙梁，由于靠近跨中的洞口边缘一侧存在较 大的压应力，托梁承受较大的弯矩，一般处于大偏心 受拉状态。
二、破坏形态 1. 正截面受弯破坏
当托梁中配筋较少，砌体强度较高，且墙 体高跨比较小时，首先在跨中部位托梁自下 而上出现垂直裂缝，随着荷载增加，裂缝增 多、扩展并贯通全截面，其中一条主裂缝上 升到墙体，最后由托梁内钢筋屈服导致墙梁 破坏。
自承重墙梁可不验算墙体受剪承载力和砌体局部受 压承载力。
（2）计算简图：
砌体结构
各计算参数图示
2.荷载计算：
砌体结构
使用阶段的荷载：
（1）承重墙梁：
a.托梁顶面荷载设计值Q1,F1→ 分别取托梁自重及本层楼盖 的恒载和活载。
b.墙梁顶面的荷载设计值Q2→ 取托梁上各层墙体自重，墙 梁顶面以上各层楼（屋）盖的恒载和活载
砌体结构
砌体结构
3. 支座上方墙体局压破坏 由于墙体高跨比较大，在顶部荷载作用下，支座
上方砌体竖向压应力高度集中，当超过砌体局部抗 压强度时，砌体被压碎。
砌体结构
三、墙梁设计
（1）计算内容： • 正截面受弯承载力计算 • 斜截面受剪承载力计算 • 梁端砌体局部受压承载力计算 • 施工阶段托梁承载力计算
7.托梁在施工阶段的承载力验算： 墙梁是在托梁上砌筑墙体而逐渐形成的，故应按R/C受 弯构件进行托梁在施工阶段的受弯和受剪承载力验算。
悬挑钢梁的验算
悬挑钢梁的验算1、设计荷载取值计算荷载面如下图阴影部分1300×1800mm2。
每层外架固定荷载钢管(3×2+1.3×4+1.4×2+3×2+3.3×2)×36.4 KN/m=894.72N扣件16×13.2N/个+2×18.4 N/个+3×14.6 N/个=262.6N竹笆6 N/m2(1.3×1.8×2)=28.08N槽钢14.53 N/m×1×3.5+2×1.3×12.37 N/m=83.017N每层固定荷载为894.72+262.6+28.08+83.47=1268.41710个楼层，20个步架的固定荷载为10×12684.17N考虑架子处于施工状态，要求活荷载为3KN/m2×3=9考虑荷载的分项细数，10个楼层的设计施工荷载12.68×1.2+9×1.3×1.8×1.4=44.7KN2、计算简图每根立杆荷载为44.17÷2＝22.35ＫＮ3、锚固端验算采用Ф20锚卡，验算时取最外一道锚卡，ｗ×1.5=22.35×0.6+22.35×1.7锚固力ｗ＝34.27ＫＮ锚卡的屈服荷载为 3.14(20/2)2×290N/ mm2=91.06KN>34.27KN满足要求。
4、锚卡的锚固强度验算只计入砼钢筋的长度，不计钩作用，偏于安全F=πｄｈτｂ其中F—锚固力，d—锚固直径，h—锚筋的锚固深度，τｂ--砼粘结强度，取2.5 N/ mm2根据所选材料F=3.14×20×150×2.5=23.25KN>22.35KN5、槽钢挑梁的承载验算弯距M=22.35KN×1.5=33.525KNm因选【16Ｗｘ＝116.2×2=232.4cｍ2>145.4 cｍ2(可)Ｗmax=(Fb2/6EI)(3 L-b)+FL3/3EI=(22.35×0.62/6×2×108N/ mm2×2×563.7×10-8m4)(31.7-0.6)+(22.35×1.73/3×2×108×2×563.7×10-8)=6、纵向槽钢梁的验算为简便取单跨验算：Ｗmax=22.35KN110=2458.5 KN/mmσ=Μ/ＮＷ=2458.5 KN/mm/[σ]=2458.5×102×10-1Kgcm×14.5/1700 Kg/cm3=13.1cm3因选用【14a为使挑梁保证安全，在脚手架每隔三层卸一次荷，因此钢梁实际所承受的荷载要少2/3。