锅监金属典型案例分析
火力发电厂金属受监部件失效分析.
火力发电厂金属受监部件失效分析吉林省电力科学研究院有限公司刘铁军1．概述现代火力发电厂金属受监设备及部件种类繁多、材质复杂、工作环境恶劣（如高温、高压、腐蚀介质、烟气磨损等），在各种复杂应力的长期作用下，经常会发生锅炉受热面管爆漏、凝汽器铜管泄漏、汽轮机叶片断裂、高温螺栓断裂等停机事故，甚至发生汽轮发电机大轴断裂、主蒸汽管道爆漏等重大恶性事故，严重影响了发电机组的安全稳定运行，同时造成了重大的经济损失和人员伤害。
火电厂受监金属部件失效分析目的不在于制造出具有无限使用寿命的设备，而是要保证设备在设计寿命期限内不发生早期失效。
通过失效分析过程检测、分析和预警，将设备失效限制在预定范围内，避免设备和人身重大事故的发生。
金属设备及其部件失效分析常从最薄弱部位开始，收集失效部件残存的失效过程信息，明确失效类型，查找失效原因，采取改进及预防措施，防止同类失效事件在设计寿命期限内再次发生，指导和改进金属设备及其部件的设计、制造、安装、选材和运行。
火电厂金属监督专工以及相关锅炉、汽机等专业技术人员不可能成为金属失效分析专家，但在受监金属部件失效分析过程中应了解金属失效分析的一些基本知识，同时应准确定位自己在失效分析过程中的技术监督职能作用，清楚自己应该干什么，能够干什么。
及时提供失效设备的异常运行数据及相关资料，组织有关人员从设备运行和检修方面进行专题论证分析，协调相关专业进行取样、制样及委托检验工作，这是受监金属部件失效分析过程的一项重要组成部分，也是金属监督专工的职责所在。
2．受监金属部件失效分析2.1受监金属部件失效分析范围《火力发电厂金属技术监督规程》DL438—2000规定了火力发电厂金属部件监督的适用范围，受监金属部件失效分析工作主要应在此范围内开展。
2.1.1工作温度≥450℃高温承压金属部件(包括主蒸汽和高温再热蒸汽管道、过热器和再热器管、联箱、阀壳和三通)，与主蒸汽管道相联的小管道。
2.1.2工作温度≥435℃导汽管。
锅炉检验案例分析及水处理部分要点分析
锅炉检验案例分析及水处理部分要点分析本文对三起检验案例事故逐一进行分析，并对锅炉检验水处理部分要点进行论述，以保障锅炉安全经济运行。
关键词：锅炉；检验案例；水处理要点一、检验案例分析检验案例一：一起因无锅炉水预处理引起的爆管事故分析某水泥管厂SZL10-1.25-AII型锅炉采用阳离子交换树脂软化器。
锅炉使用仅6个月就发现水冷壁管有爆管，停炉检验发现：锅炉结垢严重，锅筒结垢最厚8mm水冷壁和对流管束全部堵死。
厂家让我去分析原因。
到现场后，经过询问得知：该炉水源水为地下水未经预处理即进入离子交换器，因此我怀疑是地下水浊度超标加上水中铁锰造成树脂污染中毒失效而使锅炉结垢严重造成爆管。
取地下水水样分析结果证实了上述观点。
水源水化验结果为：硬度为7.2；浊度22；PH 为7.2；铁2.8.因此对该炉做如下处理：1.更换全部水冷壁管和对流管束；2.对地下水进行预处理即加入混凝剂混凝沉淀过滤，增加除铁锰设备。
或者采用自来水作为水源水。
3.加强水质监测工作，设专人做水质化验员。
地下水会污堵交换剂层，妨碍离子交换设备的正常工作。
水中悬浮物对下向流运行的离子交换器的危害是在离子交换树脂内可能形成泥饼，从而造成树脂结块，水流分布不均匀，影响出水质量。
由于在反洗时难以冲散泥饼，被冲成块状的泥饼会沉入树脂层底部，这不仅会增加交换器的水流阻力，而且泥沙会被水流带走，污堵后级离子交换器。
对上向流的浮床离子交换器，地下水会直接污堵树脂层，造成水流阻力急剧增大，以致无法运行。
降低水的浊度方法就是过滤处理。
过滤的作用有两种即机械筛分和吸附凝聚。
铁污染：阴阳离子树脂都可能发生铁的污染。
对于阳离子树脂发生的是离子性污染，由于阳离子树脂与铁的亲和力强，所以它吸附了三价铁后不易被再生下来。
原水中的二价铁，使用铁盐做混凝剂的预处理设备运行不当，再生剂工业盐酸中存在大量三价铁，都会造成阳离子树脂的铁污染。
对于阴离子交换树脂，三价铁进入后由于碱性条件生成氢氧化铁，附着于阴离子树脂颗粒上，造成铁的污染。
金监、锅监是安全管理工作的重要环节
立金属室和锅炉研究室， 技术支持主要来自 广东省 电力试验研究所。电厂通过合约的方式与其签订服 务合同， 保证了电厂的金监、 锅监工作的顺利开展，
达到双赢。
5 采用先进的在线监控设施 设备的安全运行，还依赖于先进的监控设施。 该厂引进了锅炉四管防爆漏检测系统， 通过实时监 控炉膛的噪音变化， 及时报警， 避免事故进一步扩 大。 该系统还可通过输人资料，由系统应用知识库 规则推理出爆管的直接原因和可能的原因， 并对爆 管机理作出分析， 得到处理方案和预防措施， 可明 显提高机组的运行安全性和事故分析的准确性。自 2000- 04- 03第一台机组投人商业运行， 历年锅炉四 管爆漏情况是2000 年4 次、 2001年2 次、 2002 年1 次、2003 年的0 次、 2004 年0 次。机组刚投产时四 管爆漏较多， 主要是设计、安装、材质方面的原因 导致的， 经过几年的探索和技术改造， 很好地解决 了再热器管频繁爆漏的问题。 加强机组检修时的技 术监督和检验工作，并及时处理存在的设备隐患， 取得了一定成效， 四管爆漏已明显减少， 2003年开 始，连续2 年实现零爆漏目 标。
6 成立锅炉防磨防爆小组 该厂还专门成立了防磨防爆小组， 并设立防磨 防爆专项基金， 对锅炉四管进行专项的跟踪和落实。 特别是在机组检修期间， 对于监控部件，防磨防爆 小组成员要深人现场进行监督检查， 对存有疑问的 技术问题要专门进行探讨论证， 制定完善的处理方 案。 结合《 防止电力生产重大事故的25项重点要求》 和发电企业安全性评价， 加强防磨管理， 从组织、 安 全、 技术上不断完善锅炉四管防磨的管理， 量化和 细化监督责任，做到防患未然。
电站锅炉检验的主要内容及典型案例分析
电站锅炉检验的主要内容及典型案例分析电站锅炉检验是电站运行管理中的重要一环，其主要内容包括锅炉压力部件的检验、非破坏检测和燃烧系统检验等。
通过定期检验，可以及时发现锅炉中存在的问题，确保锅炉的安全可靠运行。
下面我们将分析电站锅炉检验的主要内容及典型案例，以便更好地了解电站锅炉检验的重要性和实施方法。
一、锅炉压力部件检验1. 强检强检是对锅炉压力部件进行定期或非定期的全面检验，包括锅炉本体、炉墙、水冷壁、过热器、再热器等。
通过强检可以检验锅炉结构的完整性和安全性，及时发现裂纹、变形、腐蚀等问题，确保锅炉的安全运行。
2. 渗漏检验渗漏检验是对锅炉压力部件进行检验，主要是检查焊缝和管子是否存在渗漏现象，及时发现漏点，并进行修复或更换，以确保锅炉的正常运行。
二、非破坏检测1. 超声波检测超声波检测是利用超声波在材料中的传播特性，对锅炉压力部件进行检测，主要用于检测焊缝、管道、热交换器等部件的缺陷和裂纹，以及变形和腐蚀等问题。
2. 磁粉探伤磁粉探伤是利用磁粉在磁场作用下流动的特性，对锅炉压力部件进行检测，主要用于检测表面和近表面的裂纹、缺陷等问题，可以有效发现锅炉中存在的隐患。
三、燃烧系统检验1. 燃烧效率检测燃烧效率检测是对锅炉燃烧系统进行检验，主要是检查燃料的燃烧效率，以及燃烧系统的调试情况，以确保燃料的充分燃烧，减少污染物的排放。
典型案例分析电站锅炉检验中，有许多典型案例可以作为参考。
下面我们将介绍两个典型案例，以便更好地了解电站锅炉检验的实施情况和效果。
案例一：锅炉压力部件渗漏问题某电站的锅炉在进行渗漏检验时，发现了一处炉墙管道的渗漏问题。
经过仔细检测，发现是管道焊缝处存在开裂和腐蚀，严重影响了锅炉的安全运行。
经过修复和更换管道，确保了锅炉的正常运行，避免了因渗漏问题而引发的安全事故。
案例二：燃烧效率问题某电站的锅炉在进行燃烧效率检测时，发现了燃烧器喷嘴的堵塞和燃烧不充分的问题，导致燃烧效率严重下降。
安全生产综合监管行业特大事故案例分析
安全生产综合监管行业特大事故案例分析安全生产综合监管行业特大事故案例分析引言：安全生产综合监管是保障社会安全与生产安全的重要工作，旨在预防和减少事故的发生，保障人民群众的生命财产安全。
然而，在现实中还是不时发生一些特大事故，给人们的生活和生产带来了巨大的伤害和损失。
本文将通过分析一起安全生产综合监管行业的特大事故，探讨其原因和教训，以期提高安全生产综合监管的效能。
一、事故概况该特大事故发生在某省的钢铁生产企业，该企业经营多年，一直以来安全生产工作严格规范，受到了监管部门的表彰和奖励。
然而，在一次高温炉冶炼作业中，因操作不当和设备故障引发了爆炸事故。
事故共造成10人死亡，30人重伤，直接经济损失高达一亿元。
二、事故原因分析1.人为操作不当：经调查发现，事故发生时操作人员在进行高温炉冶炼作业时没有严格遵守操作规程，违背了安全操作要求。
操作人员在处理异常情况时没有及时采取正确的应对措施，导致了事故的发生。
2.设备维护不彻底：事故发生前，炉冶炼设备虽然经过了常规的维护保养，但存在一些隐患问题未得到及时发现和修复。
这导致了设备在高温环境下的运行过程中出现了故障，为事故的发生埋下了隐患。
3.监管不到位：监管部门对企业的安全生产工作进行了定期检查和评估，企业也顺利通过了相关评审。
然而，在事故发生前没有对炉冶炼作业进行全面的安全评估，也没有加强对操作人员的培训和监督，导致了事故发生。
三、事故教训和改进措施1.加强培训和教育：为了提高操作人员的安全意识和操作能力，企业应加强培训和教育力度，提高员工的安全技能。
企业可以聘请专业的培训机构进行培训，定期进行演练和实操，提高员工对安全事故的应急处理能力。
2.完善监管机制：监管部门应加强对企业的日常监管，全面了解企业的生产情况和安全风险。
对于存在安全隐患的企业应加大监督力度，要求企业进行全面的安全评估，确保安全措施的有效执行。
3.加强设备维护：企业应加强对设备的维护和检修，定期进行设备的全面检查，发现问题及时修复。
600℃等级火电机组金属部件应用现状及近几年事故典型案例分析-2015.10宁夏 - 复件
10
11
566
593
96.5
71.0
88.9
66.2
1 概况
1.2.3 工艺方面变化 （1）受热面夹屏管下弯管弯曲半径的偏小，加工、
制造工艺等控制不当，引起弯管弯弧处在冷弯后 形成开裂；
1 概况
（2）减温器的实际结构与设计不符，缺少对喷水管 有限位作用的限位圈或者限位装置不能起到有效 作用，导致喷水管反复震荡而发生断裂。此外， 减温器的筒体没有检查孔，出现问题难于发现； （3）高温承压部件的壁厚增加，如果材料表面存在 开口型缺陷，会在开口末端形成三向拉应力状态， 使得部件脆性断裂倾向增大； （4）新型材料热处理制度控制精度要求更加严格， 如P91钢的热处理时的回火温度区间一定要严格 控制，一旦出现偏差，就会导致P91硬度和金相 组织的不合格；
1 概况
（5）奥氏体钢冷弯后会出现形变诱发马氏体 相变，导致性能下降，最直接的检查方法 是变形的管子出现一定磁性； （6）叶片表面喷丸处理增加疲劳性能，但喷 丸效果不好，叶片没有形成压应力，会导 致叶片断裂；
1 概况
1.2.4 运行方式的问题：调峰、低负荷、启停速率、给水加氧 1.2.5 制造环节的影响
3 汽轮机存在的主要问题
裂纹
3 汽轮机存在的主要问题
3 汽轮机存在的主要问题
3 汽轮机存在的主要问题
3.2 高温螺栓应用情况
3 汽轮机存在的主要问题
3.3阀杆应用情况
4 承压管道存在的问题
（1）P91管道（硬度小于180HB、金相组织不合格。） 问题：检验问题、硬度转换、二次热加工
4 承压管道存在的问题
防微杜渐 做好金属监督
防微杜渐做好金属监督火力发电厂锅炉的过热器、省煤器、水冷壁、再热器（简称四管）运行中爆破，是影响火电机组安全、经济运行的主要因素之一。
因此，降低锅炉四管爆破事故，防微杜渐，以提高机组的可利用率应引起我们的重视。
锅炉受热面是锅炉的主要传热元件，由于锅炉“四管”处于特殊的运行环境中，承受着温度、压力、腐蚀以及应力等多种作用，可以说工作条件很恶劣。
省煤器布置于尾部烟道，吸收烟气余热并经受着调整灰粒的冲刷和磨损；锅炉水冷壁管布置于炉膛四周，不仅承受着高温烟气的热量而且还经受着高温烟气的腐蚀；过热器和再热器则是锅炉承压受热面中工质温度和金属温度最高的部件，其工作的可靠性与金属的高温性能有很大关系。
在过去的十年里，我厂累计发生17次爆管事件，其中末级过热器在***年发生过一次，而在今年2月11日和2月14日，末级过热器先后两次发生爆管，爆口位置为11屏第9根和22屏第10根，且都位于过渡焊缝上方300～400mm范围内，其中22屏第10根在过渡焊缝至上方100mm范围内也有明显胀粗，最大胀粗率为5.33%，超出了2.5%的安全值。
这种连续的末级过热器爆管事故引起了我厂领导和各部门的高度重视。
针对上述情况，效率部联合机械维修分部对末级过热器其它管道的过渡焊缝上方300～400mm范围内和过渡焊缝至上方100mm范围内管道的壁厚和外径做了详细测量，严格把关，同时对管子的外观进行细致观察，确定是否存在表面缺陷。
另外对末级过热器上侧联箱出口区域管道的壁厚和外径也进行了抽样测量。
经过大量的测量工作和调查分析，结果显示，其它管道的壁厚和外径均在可靠值范围内，外观检测也未发现有裂纹和腐蚀等缺陷存在，这就在宏观上排除了同样位置继续爆管的可能。
但是在微观方面是否存在由于长时间或是短时间高温过热而使金相组织发生明显变化导致强度降低的隐性问题，还有待作进一步的分析验证。
此次连续两次的末级过热器爆管事件的发生，再次表明我厂的金属监督工作依然任重而道远。
锅炉检验案例
2002年12月4日，东风汽车公司特检所在 对一台4T锅炉进行例行的内部检验时， 检出该锅炉锅筒底部出现一鼓包变形的 严重隐患。
锅炉基本情况
1、锅炉型号：DZL4-13 （4T∕h，1.27MPa） 2、设备使用编号：002 3、制造单位：某锅炉厂 4、制造日期：1986年3月 5、投运日期：1988年6月。
2、由于锅炉严重结垢，锅筒底部大量沉积
垢渣，加之未严格按规程进行定期排污
，使锅筒底部受炉膛火焰加热侧金属产 生的热量无法通过炉水及时进行传递， 形成金属过热，直接导致鼓包变形的产 生。
经清理后的锅筒内部底侧状况
下一步处置措施：
1、彻底清除水垢，进一步将鼓包变形处彻底 打磨直至露出金属光泽，以通过可靠测厚 确定变形部位材料厚度。 2、对变形部位进行X射线探伤检测，以查清有 无内部缺陷。 3、进行水压试验检验。 4、依据检测结果和《锅炉定期检验规则》 确定该锅炉的处理方案。 特检所 2002-12-11
检验情况
1、鼓包变形位于该锅炉锅筒下部受宽190mm， 鼓包高度14.3mm
3、锅炉锅筒内壁水位线以下普遍结生水垢
4、集箱内壁附着一层水垢
5、烟管外壁附着水垢
原因分析
1、造成该锅炉锅筒鼓包变形的根本原因 是水质处理监督、控制不力，锅筒内壁 严重结生水垢，垢层厚度达1.5mm以上， 大大超出国家允许范围。
锅炉压力容器检验工作中的事故案例分析
锅炉压力容器检验工作中的事故案例分析锅炉压力容器是具有爆炸危（wei）险的特种设备 ,在经济建设和人民生活中得到广泛使用，因用途不同,其设计创造千变万化、形状各异。
有数十米高的电站锅炉、高塔容器及数千立方米的球型容器;同时，它们承受高温、高压、易燃易爆剧毒或者强腐蚀性介质。
为达到安全使用目的，需定期对其进行在役检验。
但在过去的检验工作中，曾经发生过中毒、窒息、辐射、坠落、爆炸等事故，造成人身伤害及财产损失，教训深刻。
一、检验中常见的危（wei）险缺陷、表现形式及易产生事故类型在锅炉压力容器检验过程中，依据锅炉压力容器设备种类及使用范围不同，对其内部受压元件、连接件、支撑件等不同部件、部位，采用化学、物理、辐射等方法进行检验，因此，由设备本身结构、用途及采用的检验方法、工具不同，存在多种危（wei）险缺陷及表现形式，并可能产生多样事故。
其主要危（wei）险缺陷、表现形式及易产生事故类别如下：1.设备、设施及保护缺陷1) 强度、刚度不足，稳定性差，如支撑件锈蚀开裂等。
2) 设备设施之间及本身密封不良，如管道、阀门泄露蒸汽、热水、化学介质等。
3) 无检验平台，未搭设脚手架防护设施。
4) 脚手架搭设支撑不当、防护距离不足、防护用材不对等防护设施缺陷。
主要事故类别：坠落、烫伤、中毒、窒息。
(安全管理交流)2.电危害1) 带电设备漏电。
2) 静电，电火花。
3) 雷电。
4) 使用非安全电压，如照明检验设备。
主要事故类别：触电、爆炸。
3.电磁辐射危害1) x，γ射线现场辐射。
2) 放射源丢失扩散辐射。
主要事故类别：人体损伤。
4.高低温物质危害1) 高温蒸汽、热水运行设备及输送管道;高温炉膛;高温炉渣。
2) 压力容器储存低温气体等。
主要事故类别：灼伤、烫伤、冻伤。
5.运动物体危害1) 折装部件及检验工具坠落。
2) 焊接飞溅物。
3) 炉膛内结焦、耐火材料坠落。
4) 保温层、外包铁皮坠落。
主要事故类别：人体伤害、火灾。
金属加工行业生产安全事故案例剖析
金属加工行业生产安全事故案例剖析随着我国经济的快速发展，金属加工行业作为一个重要的工业领域，也在不断地壮大和发展。
然而，随着行业规模的扩大以及技术的不断进步，生产安全事故也在随之增多。
本文将以几起金属加工行业生产安全事故案例为例，对事故的成因、危害与应对措施进行分析，并提出建议，以期为相关企业提供借鉴和参考。
一、某金属加工企业燃爆事故分析某金属加工企业某日发生燃爆事故，造成数人死亡、多人受伤。
初步调查显示，其原因主要是企业安全管理不力，安全管理制度不健全，没有有效防范措施，同时管理人员对安全生产缺乏足够的重视。
这起事故的危害不言而喻，一方面对企业的生产和经济利益造成了极大损失，另一方面，还对员工的生命安全和健康造成了威胁。
为了避免这类燃爆事故的再次发生，企业必须严格按照国家有关安全生产的法律法规，建立完善的安全管理制度和应急处置预案，不断提高员工安全意识和技能水平。
二、某金属加工企业机器故障事故分析某金属加工企业在生产过程中，某机器发生故障，造成工件损坏和生产停滞。
经过调查发现，故障主要是由于设备设施老化、管理不善和维护不及时所致。
这起事故的危害虽然较为轻微，但依然给企业带来了很大损失。
实践证明，设备设施的定期维修和保养是预防机器故障事故的重要手段。
因此，为了提高生产效率、降低设备故障率，企业必须定期检查设备的运行状况，及时发现问题并进行维修，同时加强对设备的保养和维护。
三、某金属加工企业大规模停电事故分析某金属加工企业在生产过程中，因某电缆短路，造成大规模停电。
经过调查发现，这起事故主要是由于企业电气设备老化和管理不善，没有及时更换设备，较大程度地增加了电气设备故障的概率，进而导致停电事故的发生。
这起事故时长较长，严重影响了企业的正常生产秩序，同时也增加了维护和修复的成本。
因此，企业要在电气设备的维修和更新上下更大的功夫，加强设备维护管理，定期检查电缆、接头等部位。
同时，企业应建立完善的电气设备管理制度，对电气设备的运行情况实行监督和管理，确保设备的安全运行，降低电气故障发生的概率。
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某发电公司1999年2号汽轮机高压转子弯曲事故某发电公司汽轮机为亚临界一次中间再热、单轴三缸三排汽、冲动凝汽式汽轮机，型号为k一300-170—3，额定出力为300MW。
高压缸主汽门前蒸汽压力为16.2MPa、温度540℃，高压缸排汽压力为3.88MPa、温度333℃。
汽轮机高中压汽缸分缸布臵，高压缸采用双层缸加隔板套型式，蒸汽的流向设计成回流式，高中压缸设有法兰和螺栓加热装臵，高压转子采用整体锻造式结构。
事故前工况： #2汽轮机用中压缸冲转，机组的转速为1200转/分， #2机B级检修后第一次启动，处中速暖机状态；高压缸正在暖缸，高压缸法兰及螺栓加热已投入；主汽及再热蒸汽温度压力正常，各缸体膨胀、差胀、振动值均在正常范围。
事故经过：1999年4月11日，#2机组B级检修结束后，经过一系列准备与检查后，#2机于4月12日15时55分开始冲转，15时57分机组冲转至500r/min，初步检查无异常。
16时08分，升速至1200r/min，中速暖机，检查无异常。
16时15分，开启高压缸倒暖电动门，高压缸进行暖缸。
16时18分，机长吴X令副值班员庄XX开高压缸法兰加热进汽手动门，令巡检员黄×开高、中压缸法兰加热疏水门，操作完后报告了机长。
16时22分，高压缸差胀由16时的2.32mm上升2.6lmm，机长开启高压缸法兰加热电动门，投入高压缸法兰加热。
1 6时25分，发现中压缸下部金属温度高于上部金属温度55℃，机长安排人就地检查中压缸及本体疏水门，无异常，经分析认为温度测点有问题，联系热工处理。
17时13分，热工人员将测点处理完毕，此时中压缸上下缸温度恢复正常。
17时27分，投中压缸法兰加热装臵。
17时57分，主值余××在盘上发现#2机#2瓦水平振动及大轴偏心率增大，报告值长。
13时02分，经就地人员测量，#2瓦振动达140μm，就地明显异音。
手动打闸，破坏真空停机。
18时08分，#2机转速到零，投盘车，此时转子偏心率超出500μm，指示到头，#2机停炉，汽机闷缸，电动盘车连续运行。
18时18分至24分，转子偏心率降至40—70μm后，又逐渐增大到300μm并趋向稳定，电动盘车继续运行。
在13日经过讨论决定：鉴于14小时的电动盘车后，转子偏心率没有减少，改电动盘车为手动盘车180度方法进行转子调直。
并认为，高压转子如果是弹性变形，可利用高压缸上、下温差对转子的径向温差逐渐减少，使转子热弯曲消除。
经讨论还决定，加装监视仪表，并有专人监视下运行。
13日12时40分起到18时30分，三次手动盘车待转子偏心率下降后，改投电动盘车，转子偏心率升高，并居高不下，在300μm左右。
15日19时20分，高压缸温度达145℃，停止盘车，开始做揭缸检查工作。
设备损失情况1.转子弯曲最大部位在高压缸喷嘴和平衡汽封处，最大弯曲值0.44mm。
2.平衡汽封磨损严重，磨损量约1.2mm，磨损部位在下部左侧；高压后汽封的下部左侧磨损约0.30mm；高压第6、7、8级隔板阻汽片下部左侧磨损约0.80- 1.00mm，第9、10级阻汽片下部左侧磨损约0.40-0.60mm；第l、2、3级阻汽片下部左侧容损约0.60--0.80mm.第4、5阻汽片下部左侧有少量磨损。
3、高压缸后油挡下部左侧和上部左侧局部钨金磨损严重，钨金回油槽磨去一半约1.00mm，高压缸前油挡钨金齿左侧磨去0.35mm，铜齿磨去约0.45mm。
事故发生扩大的原因4月12日16时18分，运行人员在操作#2汽机高压缸法兰加热系统的过程中，漏掉了对高压缸法兰加热左右两侧回汽门的操作(或检查)，使得高压缸左侧法兰加热回汽门开度很小，右侧法兰加热回汽门全开；当16时22分，机长开启高压缸法兰加热电动门投入法兰加热后，从16时27分起。
高压缸左、右两侧的法兰的温差开始增大，56分时达100℃(左侧法兰金属温度为150.43℃，右侧为250.45℃)。
在高压缸左右温差大的期间，运行监盘人员没有及时发现，因而造成高压缸缸体膨胀不均，转子偏心率增加，高压缸内动静摩擦，轴承油挡磨损，高压转子弯曲。
事故暴露的问题1.部分运行人员工作失职，责任心不强。
#2机大修后运行人员未对系统进行启动前的全面检查。
机长在下令投入高压缸法兰加热系统时，考虑不全面，下令不准确，没有要求操作人对高压缸法兰加热系统中的阀门的状态进行细致的核查；在#2机上监盘的机长、主、副值班员，监视机组的主要运行状态不认真，#2机高压缸左右两侧法兰温差增大及转子偏心率增大达38分钟没有发现；值长对机组启动过程中的重要参数跟踪监视不到位，掌握机组的运行工况不全面。
2.运行部在技术管理上存在漏洞，投产已两年，运行规程还不够完善，现场没有正式的《机组启动前各系统检查卡》和启动期间专用记录表：已有的《整组启动操作卡》可操作性差。
3. 运行部贯彻落实五项重点反措不及时，不得力。
结合现场实际制订和执行重点反措的实施细则落实不到位。
4.参加机组大修后启动的运行行政、技术管理人员。
未能很好地履行对运行人员执行运行规程状态的监督和技术把关的职责，没有及时发现汽机重要参数严重超限的重大问题。
5.电厂领导对各级安全生产责任制落实不力，对有关规章制度、规程的建立；健全检查督促力度不够，对运行管理要求不严，对上级下达的反措没有认真研究，贯彻落实。
造成事故的原因是由于运行人员操作检查不到位，监视运行参数不认真、工作责任心不强造成的设备损坏事故。
防止事故的对策1、立即组织运行人员针对此次事故找出存在的问题，举一反三，吸取教训。
要求每个运行职工写出对‚4. 12‛事故的认识和感受。
2. 运行部立即组织编写《机组启动前系统检查卡》、《启动期间专用记录表》，完善细化汽机运行规程及《机组启动典型启动操作票》。
3.运行部要根据汽轮机制造厂的规定制定机组在各种状态下的典型启动曲线、停机曲线和惰走曲线。
4.对照总公司提出的重点反措，运行、检修、燃料、生产、行政部（保卫）要进一步制定完善的实施细则。
5、在全厂范围内，立即开展一次查思想、查管理、查隐患、查制度、查火险的安全活动。
6.健全各项安全生产规程制度，完善技术管理，进一步加强安全生产保证体系，全面落实各级安全生产责任制。
7.强化技术培训，进一步提高各级人员的技术素质，近期利用学习班时间组织学习安规、运规和重点反措，在五月--六月由运行部和安监部门组织进行闭卷考试。
今后要把运行人员的培训工作作为经常性工作长抓不懈，逐步提高运行人员的素质水平。
8.在这次事故处理中，采取停盘车的方法进行直抽是不慎重，也是不科学的，幸好汽缸温度较低，未引起事故扩大，今后要严格执行运行规程和制造厂的有关规定，避免类似的事件发生。
关于某发电公司‚3.10‛电站锅炉爆炸事故分析1993年3月10日，某发电公司一号机组发生一起特大锅炉炉膛爆炸事故（按《电业生产事故调查规程》界定），造成死亡23人，重伤 8人，伤16人，直接经济损失778万元。
该机组停运132天，少发电近14亿度。
一、事故经过1993年3月10日14时07分24秒，某发电公司1号机组锅炉发生特大炉膛爆炸事故，人员伤亡严重，死23人，伤24人（重伤8人）。
某发电公司1号锅炉是美国ABB－CE公司（美国燃烧工程公司）生产的亚临界一次再热强制循环汽包锅炉，额定主蒸汽压力17.3兆帕，主蒸汽温度540度，再热蒸汽温度540度，主蒸汽流量2008吨/时。
1993年3月6日起该锅炉运行情况出现异常，为降低再热器管壁温度，喷燃器角度由水平改为下摆至下限。
3月9日后锅炉运行工况逐渐恶化。
3月10日事故前一小时内无较大操作。
14时，机组负荷400兆瓦，主蒸汽压力15.22兆帕，主蒸汽温度513度，再热蒸汽温度512度，主蒸汽流量1154.6吨/时，炉膛压力维持负10毫米水柱，排烟温度A侧110度，B侧158度。
磨煤机A、C、D、E运行，各台磨煤机出力分别为78.5％、73％、59％、38％，B磨处于检修状态，F磨备用。
主要CCS（协调控制系统）调节项目除风量在‚手动‛调节状态外，其余均投‚自动‛，吹灰器需进行消缺，故13时后已将吹灰器汽源隔离。
事故发生时，集中控制室值班人员听到一声闷响，集中控制室备用控制盘上发出声光报警：‚炉膛压力‘高高‛’、‚MFT‛（主燃料切断保护）、‚汽机跳闸‛、‚旁路快开‛等光字牌亮。
FSS （炉膛安全系统）盘显示MFT的原因是‚炉膛压力‘高高‛’引起，逆功率保护使发电机出口开关跳开，厂用电备用电源自投成功，电动给水泵自启动成功。
由于汽包水位急剧下降，运行人员手动紧急停运炉水循环泵B、C（此时A泵已自动跳闸）。
就地检查，发现整个锅炉房迷漫着烟、灰、汽雾，人员根本无法进入，同时发现主汽压急骤下降，即手动停运电动给水泵。
由于锅炉部分PLC（可编程逻辑控制）柜通讯中断，引起CRT（计算机显示屏）画面锅炉侧所有辅助设备的状态失去，无法控制操作，运行人员立即就地紧急停运两组送引风机。
经戴防毒面具人员进入现场附近，发现炉底冷灰斗严重损坏，呈开放性破口。
二、事故造成后果该起事故死亡23人，其中电厂职工6人（女1人），民工17人。
受伤24人，其中电厂职工5人，民工19人。
事故后对现场设备损坏情况检查后发现：21米层以下损坏情况自上而下趋于严重，冷灰斗向炉后侧例呈开放性破口，侧墙与冷灰斗交界处撕裂水冷壁管31根。
立柱不同程度扭曲，刚性梁拉裂；水冷壁管严重损坏，有66根开断，炉右侧21米层以下刚性梁严重变形，0米层炉后侧基本被热焦堵至冷灰斗，三台碎渣机及喷射水泵等全部埋没在内。
炉前侧设备情况尚好，磨煤机、风机、烟道基本无损坏。
事故后，清除的灰渣934立方米。
该起事故最终核算直接经济损失778万元人民币，修复时间132天，少发电近14亿度。
因该炉事故造成的供电紧张，致使一段时间内本地区的企业实行停三开四，杭州地区停二开五，浙江省工农业生产受到了严重影响，间接损失严重。
三、事故原因该起锅炉特大事故极为罕见，事故最初的突发性过程是多种因素综合作用造成的。
以下仅将事故调查过程中的事故机理技术分析结论综合如下：1.运行记录中无锅炉灭火和大负压记录，事故现场无残焦，可以认定，并非煤粉爆炸。
2.清渣过程中未发现铁异物，渣成份分析未发现析铁，零米地坪完整无损，可以认定，非析铁氢爆炸。
3.锅炉冷灰斗结构薄弱，弹性计算确认，事故前冷灰斗中积存的渣量，在静载荷下还不会造成冷灰斗破坏，但静载荷上施加一定数量的集中载荷或者施加一定数量的压力，有可能造成灰斗失稳破坏。
4.事故发生后的检验结果表明，锅炉所用的水冷壁管材符合技术规范的要求，对水冷壁管断口样品的失效分析证实，包角管的破裂是由于冷灰斗破坏后塌落导致包角管受过大拉伸力而造成的。