延迟焦化装置的腐蚀
延迟焦化装置腐蚀原因分析与对策
延迟焦化装置腐蚀原因分析与对策延迟焦化装置是炼油厂中重要的装置，用于将重油转化为高附加值的产品。
由于延迟焦化装置工作环境的特殊性，容易导致腐蚀问题的出现。
本文将对延迟焦化装置的腐蚀原因进行分析，并提出相应的对策。
延迟焦化装置腐蚀的原因主要有以下几个方面：1.高温高压环境：延迟焦化装置工作温度高达600℃以上，压力在15-40MPa范围内。
这种极端的工作环境使得装置内的金属材料暴露在高温高压下，容易导致金属表面发生腐蚀反应。
2.存在的硫化物和氯化物：延迟焦化装置中的原料油中含有大量的硫化物和氯化物。
在高温高压下，这些化合物会与金属表面发生反应，形成硫化物和氯化物，导致金属材料的腐蚀。
3.化学物质的腐蚀：延迟焦化装置中存在大量的酸性物质和腐蚀性物质，如硫酸、氯化氢等。
这些物质会直接侵蚀金属材料的表面，导致腐蚀问题的出现。
为了解决延迟焦化装置的腐蚀问题，可以采取以下对策：1.合理选择材料：在设计和建设时，应根据延迟焦化装置的工作条件选择能够承受高温高压环境的耐腐蚀材料，如不锈钢、镍基合金等。
还应注意材料与原料油中的化学物质的相容性。
2.设备维护与保护：定期进行设备的检修和维护，及时清除设备表面的腐蚀产物和沉积物。
并使用正确的腐蚀抑制剂和润滑油，形成保护膜来降低腐蚀速度。
3.改善原料油的质量：通过提高原料油的质量，减少硫化物和氯化物的含量，可以降低对设备的腐蚀作用。
可以采用疏水剂和粘度控制剂来减少原料油中的腐蚀物质的含量。
4.优化操作条件：通过调整延迟焦化装置的操作条件，如温度、压力等，可以降低设备的腐蚀速度。
还可以采取措施降低气液速度，减少腐蚀的机械冲刷作用。
延迟焦化装置腐蚀的原因主要包括高温高压环境、存在的硫化物和氯化物以及化学物质的腐蚀。
为了解决这些问题，可以采取合理选择材料、设备维护与保护、改善原料油质量和优化操作条件等对策，以降低延迟焦化装置的腐蚀问题。
延迟焦化装置加热炉的腐蚀及对策探讨
延迟焦化装置加热炉的腐蚀及对策探讨延迟焦化装置加热炉是延迟焦化装置中的重要设备，其作用是将原料煤在高温下进行热解反应，从而得到焦炭和其他附属产品。
在加热炉的运行过程中，由于高温、高压等因素的影响，加热炉的金属部件容易受到腐蚀的影响。
本文将重点探讨延迟焦化装置加热炉腐蚀问题的现状和对策探讨。
一、延迟焦化装置加热炉腐蚀问题的现状延迟焦化装置加热炉在工作过程中受到多种因素的影响，导致其金属部件容易受到腐蚀。
主要表现在以下几个方面：1. 高温气体腐蚀：在加热炉内部燃烧过程中，产生的高温气体中含有大量的腐蚀性物质，如二氧化硫、水蒸气、氧气等，这些物质会对加热炉的金属部件产生腐蚀作用。
3. 热应力腐蚀：由于加热炉在工作过程中需要经受高温、高压等严苛的工况，金属部件容易受到热应力的影响，从而引发腐蚀问题。
以上几个方面的腐蚀问题，严重影响了加热炉的正常运行，同时也给设备的维护和管理带来了很大的困难。
针对延迟焦化装置加热炉腐蚀问题，可以采取以下对策来加以解决：1. 选择耐腐蚀材料：加热炉的金属部件可以选择耐腐蚀材料进行制造，以提高其抗腐蚀能力。
可以选用耐高温合金钢、不锈钢等材料，这些材料具有较强的抗腐蚀性能，可以有效延长加热炉的使用寿命。
2. 表面涂层防护：对加热炉内部金属部件进行表面涂层处理，提高其表面的抗腐蚀能力。
可以采用耐腐蚀涂料、耐高温涂料等进行表面涂层，形成一层保护膜，有效阻隔腐蚀性物质对金属表面的侵蚀。
3. 加强排放气体治理：对加热炉排放的高温气体进行治理，减少其中的腐蚀性物质含量。
可以采用干法脱硫、湿法脱硫等技术对烟气中的二氧化硫进行处理，降低腐蚀性物质的排放。
4. 定期维护检查：加热炉在使用过程中，需要定期进行维护检查，及时发现并处理腐蚀问题。
对金属部件进行清洗、修复、更换等工作，保证设备的正常运行。
5. 增强炉体结构设计：在加热炉的结构设计中，可以采用一些增强措施，如增加衬里、加固设备结构等方式，提高加热炉的整体抗腐蚀能力。
延迟焦化装置工艺防腐蚀对策
延迟焦化装置工艺防腐蚀对策腐蚀是制约炼化装置长周期运行的主要因素，不仅浪费了宝贵的石油资源，造成装置非计划停工、物料损失，而且会引起火灾、爆炸、环境污染等灾难性事故，给炼厂企业的生产经营和安全环保带来巨大影响。
目前各家炼化企业也逐渐加大了对防腐蚀管理、防腐蚀技术研究、腐蚀控制措施的完善，这也为装置长周期安全稳定运行提供基础保障。
下面针对某炼油厂延迟焦化装置工艺防腐蚀对策进行论述。
一、延迟焦化装置存在的腐蚀形式根据焦化装置工艺特点易发生腐蚀部位有：温度高于204℃以上的高温重油部分，分馏塔的底部、轻重蜡段和柴油段、以及分馏塔相应的高温重油管线及管件、加热炉前的原料油管线、加热炉炉管等，腐蚀形式为高温硫化物腐蚀；温度低于120℃的低温部位，分馏塔顶部塔盘、冷却器及相应管线等，腐蚀形式为露点腐蚀、湿硫化氢腐蚀、铵盐引起的垢下腐蚀；加热炉还有辐射段炉管外壁的高温氧化、蠕变，内壁的高温硫化物腐蚀、空气预热器的硫酸露点腐蚀；另外由于低频热疲劳、极冷引起焦炭塔塔体变形和焊缝开裂。
某炼油厂延迟焦化装置主要加工原料为减压渣油，同时掺炼罐区污油，以及催化装置外甩油浆。
由于焦化原料油含硫量较大，且杂质较多造成装置出现多种腐蚀形式。
表1大庆油与俄油中杂质含量对比2俄油0.40.03 2.736.567自装置投产以来，发生过因腐蚀导致设备管线泄漏装置被迫降量甚至分炉的情况。
发生过泄漏的部位主要集中在顶循系统，包括顶循泵出口管线与副线阀连接焊道处；顶循下回流管线水平管段；顶循空冷入口三通部位，另外在检修期间检查分馏塔上部塔盘、塔顶空冷器入口弯头部位出现了结盐现象。
经电话调研国内同类焦化装置也曾出现类似的腐蚀问题。
图1分馏塔塔盘结盐情况二、延迟焦化装置防腐蚀措施针对焦化装置生产工艺特点，在腐蚀防控方面总体思路为低温部位以工艺防腐为主，材质升级为辅；高温部位以材质升级为主，工艺防腐为辅。
1、高温部位腐蚀防护焦化装置高温腐蚀类型包括高温硫化物的均匀腐蚀、加热炉内炉管的蠕变和高温氧化等。
延迟焦化装置腐蚀原因分析与对策
延迟焦化装置腐蚀原因分析与对策延迟焦化装置是对石油进行加工处理的设备之一。
在设备运行过程中，腐蚀问题一直是一个值得关注的问题。
腐蚀会导致设备受损，影响生产效率和生产效益。
因此，深入了解延迟焦化装置腐蚀的原因并采取相关的对策非常重要。
腐蚀的原因主要有以下几个方面：1. 废气中含有酸性物质在延迟焦化过程中，热炉烟气是一种酸性气体，含有硫化氢和二氧化硫等酸性成分。
这些气体会在设备表面形成酸性湿润环境，从而导致设备腐蚀。
2. 高温延迟焦化装置的运行温度较高，设备表面可能出现高温氧化作用，导致设备损耗。
3. 氧化作用热炉烟气中除了含有酸性物质，还含有氧气，氧气会在高温下和设备表面的金属产生氧化反应，形成金属氧化物，从而使得设备产生腐蚀。
4. 金属材料延迟焦化装置中所使用的金属材料有其自身的不足之处，如钢材易生锈，铜材易变脆等问题，这些问题都会导致设备在使用中发生腐蚀。
针对以上几个方面的问题，应采取以下对策：1. 采取腐蚀抑制措施在延迟焦化过程中，采取一些腐蚀抑制措施能够有效降低腐蚀的产生，如增加热交换器的表面积、增加设备表面的防腐涂层等措施。
2. 选择耐腐蚀性材料选用更加耐腐蚀的材料，如钛合金、奥氏体不锈钢等，可以有效地解决设备的腐蚀问题。
3. 检测和维护设备定期对设备进行检测和维护，及时发现问题并进行修复，可以有效地减少设备的腐蚀问题。
4. 设备运行条件控制控制设备运行环境，注意环境湿度、温度等因素，可以有效地减小设备的腐蚀情况。
综上所述，延迟焦化装置腐蚀问题是一个需要注意的问题，应该采取相应措施来预防和消除腐蚀现象。
通过不断地加强设备的维护和保护，可以提高设备的使用寿命，保证生产效率和经济效益。
延迟焦化装置腐蚀风险及相关优化建议
延迟焦化装置腐蚀风险及相关优化建议摘要：延迟焦化装置是炼油厂加工重质原料的主要装置之一，通过延迟焦化加工可将原油中的轻质组分转化为轻质油品，进而提高炼厂的经济效益。
但是由于延迟焦化装置具有高温、高压、低温的特点，因此其在加工过程中容易产生严重的腐蚀问题，同时也会产生大量的酸性水，进而加剧设备腐蚀问题。
根据延迟焦化装置腐蚀情况进行分析发现，影响延迟焦化装置腐蚀的因素较多，如设备材质、操作条件、油品性质等都会对延迟焦化装置造成不同程度的腐蚀。
针对上述问题提出了几点优化建议：①采取适当的缓蚀剂，减缓设备腐蚀；②调整操作条件，保证稳定运行；③通过改善设备材质及改进操作方式来减缓腐蚀。
关键词：延迟焦化装置；腐蚀风险；优化措施引言在渣油的轻质处理过程中，推迟焦化是一个必不可少的设备，它具有成本低、操作简单等优点，并且可以适应大多数的原材料，通过与工厂里的其它流程结合起来，可以对渣油的高效率使用起到很好的推动作用，从而为炼化集成的发展奠定了坚实的技术基础。
然而，随着炼制的石油品质的持续恶化，炼焦装置的腐蚀问题也在急剧增加，对炼焦装置的正常运转造成了很大的冲击，因此，必须对炼焦系统中普遍存在的腐蚀危险因素进行识别，及早制定相应的预防对策，确保炼焦系统的安全生产。
一、装置概况某炼厂延迟焦化装置由四部分组成，即原料预处理、加热炉、焦化分馏塔、冷焦水处理塔。
加热炉包括一次炉管、二次炉管和两台加热炉，其中一次炉管为三层，即底封、侧封和顶封，二次炉管为四层，即底封、侧封和顶封。
焦化分馏塔主要是对一次炉生产的干气产生气进行分馏。
冷焦水处理塔循环水系统主要用于对冷焦水进行处理。
装置使用的原料为二次蜡油和二次渣油。
装置的原料经过加热后，进入分馏塔进行加工，通过分馏塔上的一组加热后，通过压缩机送至冷焦水处理系统进行进一步处理。
在装置加工过程中，二次蜡油和二次渣油需要进入冷焦水处理系统中进行处理，以便于后续使用。
在冷焦水处理系统中有一台机械过滤器和两台文丘里过滤器。
延迟焦化装置腐蚀原因分析与对策
延迟焦化装置腐蚀原因分析与对策延迟焦化装置是在炼油厂中用于生产石油焦的核心设备之一，它由于长时间运行在高温、高压、高腐蚀和高腐蚀环境下，容易受到腐蚀的影响。
本文将分析延迟焦化装置腐蚀的原因，并提出相应的对策。
延迟焦化装置腐蚀的原因主要包括以下几个方面：1. 高温高压环境：延迟焦化装置工作温度较高，常常超过800摄氏度，炉内气体压力也较高。
高温高压环境下，金属材料容易发生氧化反应，造成腐蚀。
对策：选择适应高温高压环境的耐高温合金材料，如尼龙合金、锆合金等，提高设备的抗氧化腐蚀能力。
2. 酸性物质侵蚀：延迟焦化装置在工作过程中，产生的废气中含有大量腐蚀性成分，如酸性气体、酸性油雾等。
这些酸性物质会与设备表面的金属发生化学反应，导致腐蚀。
对策：采用喷涂防腐蚀涂料，增加设备表面的防腐蚀能力；定期清洗设备内部，去除沉积物，减少酸性物质对设备的腐蚀。
3. 异常操作和事故：在延迟焦化装置的运行过程中，如果操作不当或发生事故，如温度过高、炉内堵塞、泄漏等，都会导致设备的腐蚀加剧。
对策：严格执行操作规程，确保设备正常运行；建立完善的安全管理制度，防止事故的发生；定期检查设备状况，及时发现并修复存在的问题。
4. 材料的选择和质量：延迟焦化装置材料的选择和质量直接影响设备的抗腐蚀性能。
如果选用了质量不合格或不适应工艺要求的材料，就会加速设备的腐蚀。
对策：在选材过程中，严格按照工艺要求进行选择；加强对材料的质量检验，确保材料符合规定标准。
延迟焦化装置腐蚀原因主要包括高温高压环境、酸性物质侵蚀、异常操作和事故以及材料的选择和质量。
为了减轻设备的腐蚀程度，可采取相应的对策，如使用耐高温合金材料、喷涂防腐蚀涂料、定期清洗设备内部、严格执行操作规程、建立安全管理制度、定期检查设备状况以及严格选材和质量检验。
通过采取这些措施，可以保护设备，延长使用寿命，保证生产的正常进行。
延迟焦化装置的腐蚀及选材
延迟焦化装置的腐蚀及选材延迟焦化装置是炼厂为降低原油加工成本选择劣质原料时的重要装置。
焦化装置操作温度高、原料中硫（酸）等腐蚀性杂质含量高，腐蚀严重。
通过分析焦化装置的主要腐蚀形式及损伤机理，说明焦化装置主要设备和管道的选材。
标签：延迟焦化；腐蚀；材料1 延迟焦化的特点延迟焦化是将渣油等劣质原料经热裂化转化为气体、轻质、中质馏份油及焦炭的加工过程。
延迟焦化装置有以下特点：（1）加工原料广泛，可加工高沥青质、高金属含量的劣质重油（重质原油、渣油、油浆、脱沥青油）。
（2）加工成本低。
（3）延迟焦化过程不使用任何催化剂。
2 焦化装置的腐蚀及损伤分析延迟焦化装置设备和管道主要的腐蚀类型有高温硫腐蚀、环烷酸腐蚀（含酸油）、湿硫化氢腐蚀。
2.1 高温硫腐蚀原料中的硫化氢或含硫化合物等在高温下形成硫化氢与金属发生反应；或硫及含硫化合物高温下直接与金属发生反应产生腐蚀。
Fe+H2S=FeS+H2硫化氢在350～400℃可以分解为S和H2，分解出来的元素硫比硫化氢的腐蝕还要激烈。
Fe+S=FeS硫腐蚀始于200℃，至240℃以上开始明显加剧。
高温硫腐蚀的腐蚀率随硫S含量和温度的提高而增加。
高温（≥240℃）硫腐蚀的腐蚀速率可以由经过修正的McConomy曲线（图1）预测。
2.2 环烷酸腐蚀（NAC）环烷酸腐蚀一般认为自220℃开始发生腐蚀，在温度低于400℃腐蚀随温度的升高逐渐加剧。
超过400℃环烷酸开始分解或转变为气相。
环烷酸腐蚀主要影响因素为：2.2.1 环烷酸的含量环烷酸的含量是一个重要的因素，目前原油或馏分油中的TAN（总酸量）大于0.5，就要考虑环烷酸腐蚀。
一般认为当TAN值大于1时，将会产生较为严重的腐蚀问题。
2.2.2 流速流动状态对环烷酸腐蚀有很重要的影响，一般酸含量越高，对对流速的敏感性越大，腐蚀也越严重。
对此，应控制工艺管线内流速小于60m/s，最好应控制在小于40m/s。
2.3 湿H2S腐蚀开裂2.3.1 湿硫化氢环境的定义湿硫化氢环境定义：介质中存在游离水，且符合下列条件之一：（1）H2S 在液相游离水中的质量分数≥50 μg/g（ppmw）；（2）液相游离水中的pH≤4，且有H2S存在；（3）液相游离水中的pH≥7.6，且在液相游离水中的HCN质量分数≥20μg/g（ppmw），并有H2S存在；（4）H2S在气相中的分压≥0.0003MPa。
延迟焦化装置腐蚀原因分析与对策
延迟焦化装置腐蚀原因分析与对策延迟焦化装置是炼油工业中常用的设备之一，用于将重质石油切割成较轻的石油产品。
在延迟焦化装置运行的过程中，腐蚀问题是一个常见的技术难题。
本文将对延迟焦化装置腐蚀原因进行分析，并提出相应的对策。
1. 高温环境：延迟焦化装置中气体和液体都处于高温环境下，高温容易促进腐蚀反应的进行。
高温环境还会使金属材料的蠕变和应力腐蚀开裂等问题加剧。
对策：选择耐高温的材料和涂层，如镍基合金、不锈钢等，可以有效降低高温环境下的腐蚀问题。
通过冷却系统和隔热措施，降低设备温度，也可以减缓腐蚀速度。
2. 高温下的硫化物腐蚀：在延迟焦化装置中，存在一些含硫化物的物质，如硫化氢、硫酸和含硫油品等，它们会与金属表面反应，生成黄铜、黄铜绿等腐蚀产物。
对策：加强硫化物的监测和控制，确保含硫物质的浓度在安全范围内。
加装除硫装置、增加碱洗灰灰塔等处理设备，可以有效减少硫化物对设备的腐蚀。
3. 延迟焦化装置中的酸性物质：延迟焦化装置中经常使用一些酸性物质，如稀盐酸、硝酸等，这些物质会对设备表面产生腐蚀作用。
对策：采用酸性物质的替代品，选择性能更好的缓蚀剂，加强设备的保护涂层等，可以减轻酸性物质对设备的腐蚀。
4. 介质中的悬浮颗粒物：延迟焦化装置中运行的介质中往往含有固体颗粒，这些颗粒物会磨损金属表面，加速腐蚀作用的进行。
对策：在介质中加入过滤装置，减少悬浮颗粒物的含量；采用耐磨材料和涂层，增加金属表面的耐磨性。
延迟焦化装置腐蚀的原因主要包括高温环境、高温下的硫化物腐蚀、酸性物质的腐蚀和介质中的悬浮颗粒物等。
针对这些原因，可采取的对策包括选择耐高温材料和涂层、控制硫化物浓度、加装除硫装置、减少酸性物质的使用、加强设备保护涂层、过滤介质中的悬浮颗粒物等。
通过合理的措施和对策，能够降低延迟焦化装置的腐蚀问题，延长设备寿命，提高生产效益。
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裙座开裂
柔性槽(钥匙孔/槽口/应力释放器)开裂
是否有效在争论中，SEI的分析认为没有效果
珠光体球化及石墨化
➢ 碳钢材料金相的片状珠光体在长时间高温下形成 球状，20 号钢达到严重球化程度(5 级)后，其常 温抗拉强度将下降20.6%，屈服极限下降24%， 布氏硬度(HB)和铁素体显微硬度分别降低17.7% 和23.4%，延伸率和断面收缩率则分别增加20% 和15.6%。严重球化(5 级)的20 号钢的高温短时 抗拉强度的下降幅度介于19.4~24.7%之间。
面黑度影响； ➢ 红外热像仪测试炉管表面温度的误差小于2% ➢ 固定加热炉的光学和红外测温计可以连续扫描，
05年6月生焦周期由48小时改为40小时；06年由于焦炭塔 变形大又改回48小时；
检验情况：2000年与2002年检验无问题，2005年发现变形 和裂纹，07年由通用院检验；
➢ 变形检查
焦炭塔位号
T101/1 T101/2
鼓凸变形筒节数
4
6
单侧最大变形鼓凸量mm
53
52
塔倾斜mm
61
35
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层侧板； (4) 78%经历了塔体裙座开裂。 焦炭塔鼓胀原因 （1)母材与焊缝强度不匹配； （2)棘轮效应； （3)焦炭挤压； （4)热斑； （5)局部超压区； （6)焦炭床层着火；
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焦化工艺发展对设备的影响
焦炭塔日趋大型化 ➢ 美国材料趋于Cr－Mo钢
1950至1969年期间，选择碳钢、C-1/2Mo居多， 1970-1979年期间，选择1Cr-1/2Mo者居多， 1980至1997年期间，选择1Cr-1/2Mo、1-1/4Cr1/2Mo者居多，有的焦炭塔甚至选择2-1/4Cr1Mo ➢ 目前我国选材已与国际相同；
➢ 但CrMo钢制的焦炭塔也出现了不同程度的鼓胀 和开裂现象考虑了CrMo钢的开裂修复、抗热棘 轮变形性能以及经济性等因素，又重新选择了碳 钢作为焦炭塔的主体材料。
整理课件
整个生焦周期变化对焦炭塔应力应变水平的影响 ➢ 在焦炭塔操作过程中，最不利的应力是由加热-急
冷诱发的轴向应力，由此产生的轴向应变大于周 向应变； ➢ 循环周期又对轴向应力应变波动范围的影响较大； 控制初期急冷速率延长焦碳塔使用寿命
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NACE资料：美国腐蚀工程师协会 发生以下情况时，焦化塔就无法正常操作了： ➢ 壳体和接管处的穿壁疲劳裂缝的频率和严
重性已经发展到不安全的程度 ➢ 鼓胀和变形严重到认为塔的结构上已经不
够坚固了 ➢ 变形严重到管道和塔不对中，使管道再也
无法与塔正确连接 ；
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广石化焦炭塔失效评定
4台焦炭塔96年投用，直径Φ6000，壁厚26mm，材料20g。
期内是安全的； 鼓胀程度与国内与国外相比，属于安全范围； 结论：四台焦炭塔的鼓胀变形目前尚不影响正常
使用，但必须对鼓胀变形及其发展趋势加以监控； 建议：加强在线监测，恢复48小时生焦操作；结
合改造更新焦炭塔；
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炉管测温方法
➢ 炉管表面热电偶(安装在迎火面600,火焰高度2/3 范围）
➢ 光学温度计（600C0以上范围） ➢ 红外测温计（注意三原子气体温度干扰和炉管表
存在减薄与应力腐蚀机理； ➢ 中上部有氯化氨腐蚀； ➢ 底部与蜡油段有高温硫与环烷酸腐蚀（原料进分馏塔底环
烷酸被汽提到上层）； 加热炉 ➢ 对流段的烟气露点腐蚀与管内高温硫与环烷酸腐蚀； ➢ 辐射炉管外的氧化腐蚀（主要原因），管内的高温硫腐蚀；
炉管的高温蠕变失效；
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焦炭塔热疲劳损坏 ➢ 裙座与塔体的连接焊缝裂纹; ➢ 堵焦伐焊缝裂纹; ➢ 上半节筒体腐蚀减薄; ➢ 中下部筒体鼓肚与裂纹; ➢ 塔体倾斜; ➢ 复合钢板复合层焊缝开裂 ➢ 地脚螺栓损环； ➢ 筒体材质珠光体球化和石墨化； ➢ 裙座-筒节连接柔性槽孔开裂。
整理课件
检查分析 1) 鼓凸检查和垂直度检查已超过SHS01007-2004《塔器设
备维护检修规程》的规定；
2) 材质中度球化，是碳钢材质劣化的一种现象
操作分析 1) 两种工况相比20小时生焦的总冷却时间少了1.5小时，可
能是变形的主要原因 2) 小吹气时间比指导意见少0.5小时也是个原因；
时间 24
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➢ 蒸汽汽提持续时间增加 1 小时，仅降低温度 15℉。因此， 用延长蒸汽汽提持续时间的方法来改善焦碳塔的长期使用 性能，效果不大。
➢ 吹蒸汽有两个目的：防止树状通 道堵塞、提高瓦斯油收率。在焦 床顶端未转化的液体进料向下流 入通道，焦化后将堵塞通道；
➢ 急冷初期的壁板不均匀冷却是多 数壁板失效的原因；
延迟焦化装置的腐蚀
生产准备部 2009-02-03
整理课件
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延迟焦化主要腐蚀机理
整理课件
腐蚀分析
减压渣油含硫化物、环烷酸、氮化物和盐等腐蚀介质，在 焦化炉高温下腐蚀介质部分分解，进分馏塔的腐蚀介质有： NH3、HCL、H2S、H2O等；
分馏塔 ➢ 顶部低温部位有H2S－NH4CL－NH4HS－H2O腐蚀环境，
T101/3 6 60 39
T101/4 2 40 49
厚度测定未见异常减薄
裙座材料检查符合20g要求 硬度检查比2000年整体略微降
低 裂纹检查： 1) 筒体底部环焊缝、下锥体纵
焊缝 T101四塔共发现19条裂纹，
深度 1mm，最长20mm 裙座柔性槽100%开裂，大部分
是 贯穿性裂纹，最长30mm
➢ 20g 高温材质劣化最严重的程度是珠光体完全球 化并伴随严重石墨化。按规范，4级石墨化已是不 能用了。
➢ Cr－Mo钢没有珠光体整球理课化件 和石墨化问题
API于1996年对54台焦炭塔调查 (1) 61%的焦炭塔发生了鼓胀变形； (2) 97%的焦炭塔发生了环向开裂； (3) 多数鼓胀和开裂位于锥体上方筒体的第3、4、5
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资料 广石化 指导意见 广石化 指导意见
小吹气 1 1.5 1 1.5
大吹气 2.5 2 2 1.5
水冷焦 8.5 7 7.5 5.5
总冷却时间 12 10.5 10.5 8.5
整理课件Biblioteka 安全评估 对筒体底部筒节、裙座角焊缝、柔性槽开孔处的
热机械疲劳寿命预测，分别是3.7、4.3和1.4年； 四台焦炭塔筒体鼓胀区的材质和强度在今后使用