陶瓷热压烧结炉温度场动态分布模拟
abaqus陶瓷烧结热应力分析
abaqus陶瓷烧结热应力分析
烧结热应力分析是指利用Abaqus软件对烧结陶瓷及烧结体系进行数值模拟，以获得烧结工艺过程中所发生的应力、温度分布、应变损失等力学行为信息，以便对各个烧结参数及烧结材料控制拥有明确指导，从而提高陶瓷烧结材料的可靠性与性能。
Abaqus软件可以有效地模拟烧结过程中热应力场的本构变形，并精确的计算出烧结的温度以及布局，在温度变化过程中产生的力学应力数据；此外，烧结过程中的物理本质，如残留应力、应变、温度分布等也可通过abaqus软件模拟，进而有效的掌握烧结过程中产生的数据以及力学性能。
综上，abiqus陶瓷烧结热应力分析是一项先进而又重要的技术，是陶瓷烧结行业研究和实践过程中一个重要组成部分，能够有效地获取到烧结过程中各个参数及材料的力学性能，指导烧结的质量以及可靠性的提高。
【国家自然科学基金】_sialon陶瓷_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140801
2009年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
科研热词 光学性能 两步热压烧结 sialon 黄河泥沙 高速车削 镍基合金 金属尾矿 辐射 磨损机理 碳热还原氮化 热压烧结炉 温度场 有限元法(fem) 微结构 动态分布 力学性能 刀具寿命 si_3n_4粉末 ca-α -sialon/sic
推荐指数 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2011年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
2011年 科研热词 高速铣削 镍基高温合金 铁尾矿 超高速切削 表面完整性 磨损机理 氮化硅/氮化钛 抗氧化 复相陶瓷 切削效率 sialon陶瓷刀具 inconel 718 推荐指数 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
科研热词 高温力学性能 粉煤灰 碳热还原氮化法 氮化铝 氮化硼 显微结构 断裂韧性 微波烧结 弯曲强度 复合陶瓷 反应烧结 力学性能 二氧化硅 β -sialon si粉 sic si3n4 连接 表面粗糙度 表面形貌 蚀坑面积比 硅 生长机理 氮化硅陶瓷 氧氮玻璃 气蚀 正交实验 孕育期 切割废料 β -sialon晶须 al粉 al2o3-c耐火材料 al2o3-c滑板 al203-c滑板 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2010年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27
科研热词 β -sialon 高炉矿渣 进展 转型应用 苯甲酸 致密化 绿色无机材料 淤泥沙 氧化钇 抗氧化性 抗弯强度 微观结构 多孔陶瓷 多孔氮化硅 固体废弃物 合理前角 反应烧结 力学性能 前景 切削速度 二次资源 三维数值模拟 α -sialon sialon陶瓷刀具 sialon inconel718 bn
固相烧结炉温度场分布模拟
固相烧结炉主要由三部分组成： 炉子内胆、 加 热套和外隔热套。炉子的加热方式为电热， 最高温 度 1 000 ℃， 三个加热套长度总长 （75 cm） 超过固相 烧结炉内胆长度 （60 cm） ， 如图 1 所示。加热过程 中， 固相烧结炉内胆封闭， 气体为空气， 内部的温度 场分布视为一个封闭空间内气体流动传热的过程。
电工材料 2014 No.1 2 2.1 温度场仿真方法 模型建立
姚费杰等：固相烧结炉温度场分布模拟
Байду номын сангаас
23
根据固相烧结炉的工作状态， 图 2(b) 中 A 部分 为加热面， B 部分为散热面， 根据实际生产情况， 封 闭空间的气体流动可以采用低雷诺数形式的 k-ε模 型对其进行研究[4]。在建立 k-ε的紊流自然对流的模 型条件下， 加入气体导热得到温度场分布。 根据 Fourier 传热定律和能量守恒定律， 建立传热控
。 研究温度场分布的传统方法， 是根据实测温度
来绘制相应的温度场分布曲线。这种方法需要在 炉内设置大量的温度探头， 全程跟踪炉子的加热过
————————————— 作者简介：姚费杰 （1982-） ， 男 （汉族） ， 浙江海宁人， 硕士， 从事电接 触仿真研究； 通讯作者： 杨辉 （1962-） ， 男 （汉族） ， 浙江温州人， 教授， 从事功能材料方面的研究。 收稿日期：2013-09-04
（1） 质量守恒： ∂ρ + ∂ ( ρu i ) = 0 ∂t ∂x i 量。 （2） 动量守恒：
（1）
式中， ρ 为流体的密度； ui 为流体速度沿 i 方向的分
∂ ( ρu ) + ∂ ( ρu u ) = - ∂p + ∂τ ij + ρg + F （2） i i j i i ∂t ∂x j ∂x i ∂x j τ ij 为应力矢量； 式中， p 为静压力； ρgi 为 i 方向的重
烧结点火炉温度场的模拟
烧结点火炉温度场的模拟刘程宏;张军红;何志军【摘要】为降低烧结点火炉能耗,寻找优化点火炉点火过程的关键因素,采用计算流体软件Fluent对其进行数值模拟,得到点火炉内温度场分布、压力场分布、速度场分布和组分分布,分析了它们之间的相互影响和作用.结果表明:烧嘴间的回旋区将高温气体卷吸到火焰根部,进行强烈的能量和质量交换,是维持稳定燃烧的关键.用热工测试数据的对比分析,可为点火炉的改造提供理论参考.【期刊名称】《辽宁科技大学学报》【年(卷),期】2012(035)004【总页数】4页(P438-441)【关键词】烧结;点火炉;温度场;数值模拟【作者】刘程宏;张军红;何志军【作者单位】辽宁科技大学冶金工程省重点实验室,辽宁鞍山 114051;辽宁科技大学冶金工程省重点实验室,辽宁鞍山 114051;辽宁科技大学冶金工程省重点实验室,辽宁鞍山 114051【正文语种】中文【中图分类】TF325.1点火炉是烧结的关键设备，其主要作用是将气体燃烧的热量传递给料层表面，使混合料表层中的固体燃料燃烧，形成一定的液相，经过负压抽风等，逐步冷却，后经破碎、筛分，得到一定直径的成品烧结矿［1］。
点火炉安装在烧结机机头布料装置后面，结构较简单，炉膛由耐火材料砌筑而成，烧嘴安装在点火段的顶部。
一般生产现场的点火炉后还有保温炉，其作用是减少热损失和表层烧结矿的骤冷。
点火炉能耗大，其向料层提供的热量约占整个生产过程的5%～10%［2］。
因此，降低点火炉能耗，减少热损失，具有很高的研究价值。
基于上述因素，本文利用流体软件Fluent对点火炉进行数值模拟，研究其温度场、压力场和速度场的分布，以期寻找到优化点火炉点火过程的关键因素。
1 数值模型模拟的点火炉宽度为3.3m，高度为0.7m；燃料采用焦炉煤气，煤气与空气均不预热。
点火炉煤气成分：φ（H2）＝59.5%，φ（N2）＝2.0%，φ（CO）＝6.4%，φ（CO2）＝1.9%，φ（CH4）＝29.7%，φ（O2）＝0.2%。
陶瓷烧结过程温度场数值模拟及仿真
陶瓷烧结过程温度场数值模拟及仿真
李建明;汪苏;袁胜华
【期刊名称】《中国陶瓷》
【年(卷),期】2003(39)3
【摘要】应用有限差分法建立了陶瓷烧结过程温度场的数学模型,并运用该数学模型编制了陶瓷体烧结过程温度场仿真软件,对陶瓷烧结过程中的温度场进行模拟分析。
为验证所建模型及所编软件的正确性,对正方体坯进行了烧结试验,得出的实测温度曲线与模拟温度曲线基本吻合。
【总页数】3页(P12-14)
【关键词】烧结;温度场;模拟
【作者】李建明;汪苏;袁胜华
【作者单位】北京航空航天大学
【正文语种】中文
【中图分类】TQ174
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1.覆膜金属粉末激光烧结过程温度场的数值模拟 [J], 白培康;赵山林;程军
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【国家自然科学基金】_径向温度分布_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140730
107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133
双频激发容性耦合等离子体 原位x射线衍射 医用冰帽 功能梯度材料 切割实验 分层 分子动力学模拟 冷却 内部冷却 低温保护液 位置误差 二维模型 二比色 乙烯火焰 中程有序结构 三维空间结构 三维分析 三台阶式zf探针 x射线衍射 volland-stern电场.电漂移 t89c磁场 sn-cu marangoni效应 gps fe系非晶合金 cfd ccd
科研热词 温度场 数值模拟 径向分布函数 空冷汽轮发电机 有限元分析 多风路通风系统 分子动力学模拟 三维温度场 三维流体场 颗粒温度 颗粒浓度 间壁 键对分析 钢卷 退火 连续挤压 过膨胀超音速 辐射 路径 超强台风 试验 解析性 蛇形管 蒸汽射流 致密化 聚乳酸 耦合场 耦合 织构 纯铁丝 约束改善 紊流模型 粒度分布 空间行波管 稀薄效应 硫酸钠 硅 直拉法 登陆 电弧特性 电子温度 甲醇 玻璃化转变温度 玻璃化转变 玻璃化 状态方程 物理量场 熔点 熔池形貌 热辐射 热等离子体射流 热弹性分析
推荐指数 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2009年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52
连续烧结炉温度场分析及温控专家系统的开发的开题报告
连续烧结炉温度场分析及温控专家系统的开发的开题报告1. 研究背景和意义连续烧结是现代钢铁工业中的一道重要工序，其质量的高低直接影响着铁矿石烧结质量和成品的质量。
而烧结炉温度则是烧结质量的关键指标之一，对于确保烧结质量、提高铁矿石利用率、降低生产成本具有至关重要的作用。
因此，对烧结炉温度场进行深入分析，并研发温控专家系统，能够提高烧结产量和质量，节约能源消耗，降低生产成本，具有现实意义。
2. 研究内容和目标本文拟对连续烧结炉温度场进行分析和研究，探讨其动态变化规律，并基于分析结果研发温控专家系统，使其能够实现对烧结炉温度进行自动控制。
具体研究内容包括以下几点：2.1 连续烧结炉温度场建模和分析本文将采用计算流体力学（CFD）方法对连续烧结炉温度场进行建模和分析，通过数值计算得到烧结炉温度场的不同时刻的分布规律，分析其影响因素，如进料速度、燃烧过程等。
2.2 连续烧结炉温度场动态预测基于已建立的烧结炉温度场模型，本文将采用数值方法对烧结炉温度进行动态预测，根据预测结果进行智能化控制，使烧结炉温度符合设定要求，实现自动控制。
2.3 温控专家系统的设计与开发基于上述分析和预测结果，本文将研发连续烧结炉温度智能控制系统，该系统将基于人工神经网络（ANN）等技术，实现对烧结炉温度的实时监测、分析和控制，提供优化的烧结炉温度控制策略，达到降低生产成本，提高烧结产量和质量的目的。
3. 研究方法和步骤本文将采用以下方法和步骤进行研究：3.1 分析与计算连续烧结炉温度场本文将采用CFD方法，结合传热学、燃烧学等理论，建立连续烧结炉温度场的计算模型，并进行数值计算和分析，探究其温度场的动态变化规律和影响因素。
3.2 动态预测与控制连续烧结炉温度本文将采用数值方法对烧结炉温度进行动态预测，并研究烧结炉温度的自动控制策略，实现自动控制烧结炉温度的目标，提高生产效率和质量。
3.3 设计与开发温控专家系统本文将基于上述分析和预测结果，研发连续烧结炉温度智能控制系统，并采用人工神经网络等技术，提供优化的烧结炉温度控制策略，达到优化生产成本，提高烧结产量和质量的目标。
微波烧结腔电磁场及温度场仿真研究
微波烧结腔电磁场及温度场仿真研究
孙晗;高丹妮;黄何平
【期刊名称】《真空电子技术》
【年(卷),期】2024()2
【摘要】微波加热作为一种新兴的加热方法,有传统加热无法比拟的优势,被广泛应用于烧结材料等多个领域。
但由于微波对烧结物料的作用机理,尤其对微波加热过
程的动态仿真和优化设计的系统研究尚不明确,限制了微波烧结技术在更大范围内
的推广应用。
文章通过对微波谐振腔的仿真研究,计算出高温层和保温层物料在微
波谐振腔内的电磁场和温度场分布,分析了物料及高温层、保温层在微波加热过程
中温度以及电磁场的动态变化情况,不同烧结位置对微波加热效率及均匀性的影响。
通过掌握微波烧结腔中的场分布情况,分析并找出合适的样品烧结位置,取得了更好
的烧结效果。
【总页数】6页(P46-51)
【作者】孙晗;高丹妮;黄何平
【作者单位】西南民族大学电子信息学院电子信息工程国家民委重点实验室;四川
大学电子信息学院
【正文语种】中文
【中图分类】TM924.76
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1.微波烧结LiCo1/3Ni1/3Mn1/3O2电磁场与温度场的仿真模拟
2.微波烧结硬质合金辊环谐振腔设计及仿真
3.工业微波烧结炉电磁场及温度分布建模与仿真
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5.单模烧结腔内电磁场分布的HFSS仿真
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第３０卷第４期２００９年１２月《陶瓷学报》ＪＯＵ喂ＮＡＩ．ＯＦＣＥＲＡＭＩＣＳＶ０１．３０．Ｎｏ．４Ｄｅｃ．２００９陶瓷热压烧结炉温度场动态分布模拟霍平（河北理工大学机械工程学院，唐山：０６３０００）摘要基于有限元软件ＡＢＡＱＵＳ中的热辐射计算模块，精确模拟陶瓷烧结过程中的温度场动态变化规律，分析加热温度、加热速度以及隔热套筒位置对陶瓷烧结温度的影响，为陶瓷材料烧结中的温度控制提供重要依据。
关键词烧结炉，辐射，温度场，陶瓷，ＡＢＡＱＵＳ中图分类号：ＴＱｌ７４．６＊５４文献标识码：Ａ２温度场动态仿真方法１引言烧结炉是进行陶瓷烧结工序的专用没备。
在陶瓷材料烧结中，温度控制是一个非常重要的环节，温度的控制精度直接影响产品质量。
与此同时，加热方式和炉子结构设计同样对温度场的分布都有很大影响。
因此，研究不同结构形式和边界条件下烧结炉温度场分布规律对烧结炉结构设计、控制参数的选用有重要的参考价值。
为了标定炉内温度场分布，确定叵温区尺寸及工艺参数对温度场的影响，人们采用了多种测量方法，例如热电偶、红外测温法，但由于受被测量空间和材料内化学作用、传热条件等的限制，大尺寸、高温度炉温的测量难题依然不能很好地解决。
近年来利用材料的相变属性研制的测温陶瓷虽然能在一定温度范围对炉内温度场进行测量，但温度分辨率较低，最高温度在１８０℃以下，因此适用范围受到限制。
有限元法是获得温度场的最简便、精度较高的求解方法。
辐射方法的引入可以有效地浮估加热速度对温升的影响，更加真实的模拟加热边界条件。
本文采用有限元软件ＡＢＡＱＵＳ建立大型烧结炉结构模型，通过研究几种不同的边界条件对温度场的影响，从而可以有效地指导工艺参数设计，并为试验温度控制提供依据。
收稿日｜胡：２００９－０９－２２通讯联系人：霍平２．１模型建立【１＿司烧结炉主要由工作区、保温层、压块等组成，为了防止石墨的高温氧化，炉体中采用了氮气气氛保护。
发热体温度最高１９００℃，以辐射形式对工作区进行加热。
由于烧结炉为桶形，因此可以简化为轴对称二维模型，使用单自由度传热单元可有效模拟不同加热速度下的瞬态温度场。
模型如图ｌ所示。
２．２有限元传热理论１３卅使用Ａｂａｑｕｓ软件ＣＡＥ／Ｓｔａｎｄａｒｄ中的热传导模１试样；２石墨模具；３石墨垫块；４石墨隔热层；５发热体；６石墨隔热套筒；７隔热碳毡：８压头图１大型烧结炉结构二维轴对称示意图Ｆｉｇ．１２－ｄｉｍｅｎｓｉｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｌａｒｇｅｓｉｎｔｅｒｉｎｇｆｕｍａｃｅ 万方数据《陶瓷学报）２００９年第４期块，可以计算不同温度下，不同加热速度对烧结炉整体温度场的影响。
根据Ｆｏｕｒｉｅｒ传热定律和能量守恒定律，以建立传热问题的控制方程，即物体的瞬态温度场Ｔ（ｘ，Ｙ，ｚ，ｔ）应满足以下方程，根据瞬态热传导Ｉ、ⅡＪ题的微分方程式和边界条件，直接给出等效变分原理中的泛函表达式：ＩＩ∽＝』ｎ［８。
（ｐｃ告）＋譬卜尝）＋盟卜盟）＋业卜业１—８０ｐＱ］ｄＱａｘａｘａｘａｘ／一＼／＼Ｊ‰８０ｑｄＡ—ＪＳ．８０ｈ（０。
一０）ｄＡ－－０其中，Ｐ为材料密度，ｋｇ／ｍ３；ｃ为材料比热，Ｊ／（堍·Ｋ）；ｋ、ｋ，、ｋｚ分别为沿ｘ、ｙ、Ｚ方程的热传导系数，Ｗ／（ｎｌ·Ｋ）；Ｑ（ｘ，Ｙ，ｚ，ｔ）为物体内部的热源强度，Ｗ／ｋｇ；ｑ为边界Ｓ。
上的热流密度，Ｗ／ｍ２；ｈ为对流换热系数，Ｗ／ｍ２·Ｋ；０。
为边界Ｓ。
上的环境温度，Ｋ。
导热是各个零件之间传热的主要形式，不考虑各零件之间的间隙热阻，需要直接对整体模型进行分块处理，设置不同的材料属性。
而工作区中的温升主要来自发热体产生辐射，在大型烧结炉仿真计算中首次采用了辐射的瞬态计算方法，以有效的考虑加热速度的影响。
在瞬态传热问题中，单元的温度场将随时间变化，即取ｘ，Ｙ，ｚ，ｔ）Ｚ（ｘ，Ｙ，ｚ）·０：（ｔ）其中节点温度０：（ｔ）随时间变化，即０：（ｔ）＝【Ｔ，（ｔ）…Ｔ２（ｔ）…Ｔｎ（ｔ）】Ｔ对０：（￡）求变分极值Ｃ，０，＋Ｋ，０，＝Ｐ，其中ｃ：＝Ｊ。
Ｐｃ棚ｄＱ，ｏ：＝鲁ｅ：＝［导譬…誓】Ｋ：＝ｆｎ［ｋ（譬）（詈）＋ｋ，（尝）Ｔ（詈）＋ｋ，（崇）Ｔ（誊）】ｄＱ＋Ｌ时ＮｄＡｔ＝ＪｎｐＱＮ＇ｒｄＱ＋ｆｏｆ．雨ｒｄＡ＋Ｊ啦ｈｉＴｎ＂翮Ｑ辐射的计算主要是基于灰体辐射理论，仅考虑漫发射，并且不考虑辐射在气体介质中的衰减。
根据斯蒂芬一波尔兹曼定律可以写出空腔内不同发射率小面中的单位面积辐射流量：ｑ：＝｝莩￡，；Ｆ址ｃ－崎Ｉ【（０ｊ－ｅ２）４】一（ｏｊ玎）４，其中：Ｃ；ｊ＝８ｉｊ一掣Ｆｕ式中，Ａ是组成空腔小面的面积（所有空腔小块ｊ＝ｌ～ｎ）；￡；，８ｊ是小面上的发射率ｉ，ｊ；ｏｒ是Ｓｔｅｆａｎ－Ｂｏｌｔｚｍａｎｎ常数，理论值为５．６６９７×ＩＯ－矾Ｗ／（ｍ２·Ｋ２）；Ｆ；ｌｉ是几何角系数矩阵；０；，０；是小面的温度ｉ，ｊ；０‘摄氏温标下的绝对零度值－２７３℃；８Ｈ是Ｋｒｏｎｅｃｋｅｒ符号。
需要通过角系数判断空腔中—个表面发出的辐射能流中有百分之多少直接投落到另一个表面上。
Ａｂａｑｕｓ提供二维、三维以及轴对称状况下的自动角系数计算功能，而且可以考虑常规的辐射阻挡物和辐射对称等问题。
如果空腔表面在空间内发生移动导致角系数改变时，可以在整个分析过程中自动重复多次角系数的计算。
辐射角系数通常根据结构表面形状计算，因此，需要没置各表面的辐射角系数。
当面积Ａｉ和Ａ与距离Ｒｉｉ相比较小时，两单元面积Ａｉ和Ａｊ之间的无量纲角系数剐满足的关系：Ａ｛Ｆ：ｉｊ哈皆¨黑产ｄＡｉ唑但是该表达式对于氏是单一的，显然它对于通常表面不是很好的方式。
因而使用：ＡｉＦ。
＝ＡｊＦｊｉ＝筝一【訾】一Ｊ业筹虬Ｉ无量纲角系数是—个纯几何量，它对于闭合空腔有特定的属性，即和为１，艺Ｆｉ；＝ｌ，实际意义表示从表面ｉ发射出的所有射线都达到闭合空腔中的其他表面Ｊ，使用这一屙ｆ生可以用来检查计算的正确与否。
空腔由表面组成，表面依次由许多有限元面组 万方数据＜陶瓷学报）２００９年第４期５３１图２发热体加热示意图Ｆｉｇ．２Ｔｈｅｈｅａｔｉｎｇｃｕｒｖｅｆｏｒｈｅａｔｉｎｇｅｌｅｍｅｎｔｓ成。
对于角系数计算也可以将空腔考虑为单元面（或小面）的集合，即空腔的有限元离散。
在轴对称情况下，单元面表示环，需要在２竹范围内积分。
当辐射表面之间有实体或凸起阻挡物时，部分的辐射热受到阻碍，使问题变得复杂，很难通过手工计算辐射受到阻挡时的角系数。
对于轴对称情况，问题更加复杂，需要在２订范围内计算受阻挡后的角系数。
默认的Ａｂａｑｕｓ会自动检查空腔内每个可能存在的辐射路径是否有阻挡物。
Ａｂａｑｕｓ提供三个不同类型对称的功能，如简单镜像对称、周期对称和旋转对称。
烧结炉模型虽然使用了轴对称结构，但由于空腔部分可以完全闭合，因此只使用了简单的空腔定义。
３温度场影响条件分析本文主要结合辐射有限元仿真对加热速度、工作时间ｓ图４节点１处的温度升高速度Ｆｉｇ．４ＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｒｉｓｉｎｇｓｐｅｅｄｏｆＮｏｄｅ１图３节点１处的温度变化Ｆｉｇ．３ＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｈａｎｇｅｓｏｆＮｏｄｅ１区位置、隔热层的影响进行分析，获得关于烧结炉温度分布在加热过程中的变化规律。
３．１加热速度的影响发热体是烧结炉的热源，其温度的变化直接影响着陶瓷的烧结质量。
发热体加热示意图如图２所示。
确定在低于１５０００Ｃ时，发热体升温速度为３０℃／ｍｉｎ，大于１５００℃时，分别以５℃／ｒａｉｎ～５０℃／ｒａｉｎ的速度升温，每隔５。
Ｃ／ｒａｉｎ进行一次取样计算。
从仿真结果可以看出，节点温度与发热体升温速度的趋势吻合，在时间上有一定的延迟。
如图３所示，当加热一定时间（大约２小时）之后，温度基本稳定，各加热速度的最终温度基本都在１８６３℃（节点１）、１８８００Ｃ（节点２）左右；当升温速度超过３０℃，Ｓ，即初始温升时，曲线开始分离，当大于４００Ｃ／ｒａｉｎ之后温升曲线出现异常的拐点（如图４所示）；各节点温度变化趋势与发热体温度变化相一致，图５为１５００℃之后温升５。
Ｃ时间ｓ图５节点１、２的温度与发热体温度的关系Ｆｉｇ．５ＲｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓｏｆＮｏｄｅ１＆２ａｎｄｔｈｏｓｅｏｆｔｈｅｈｅａｔｉｎｇｅｌｅｍｅｎｔｓ 万方数据《陶瓷学报）２００９年第４期距离ｚｎ．ｒｎ图６隔热套简位置对陶瓷上节点温度的影响Ｆｉｇ．６Ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｉｎｓｕｌａｔｉｎｇｓｌｅｅｖｅ０１３ｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓｏｆｔｈｅｎｏｄｅｓ一横向Ｏ．０００．０５０．１００．１５０．２０位置ｍｍ图８加热结束时，陶瓷横向节点温度梯度Ｆｉｇ．８Ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｇｒａｄｉｅｎｔｆｏｒｔｈｅｎｏｄｅｓａｆｔｅｒｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔ／ｒａｉｎ的曲线。
３．２隔热套筒位置的影响由于隔热套筒的存在，炉膛工作区域的相对高度，即隔热套筒到模具底部的距离，对各节点的温度都有一定的影响。
从图６计算结果可以看出，相对距离小于３０ｍｍ时几乎没有变化，大于３０ｒａｍ时最高温度递减，且递减速度增加，在８０ｍｍ处出现拐点。
３．３端面隔热层的影响压头端面隔热毡的不同会导致端面温度的不同从而影响工作区温度，由经验测量值可知，端面温度值在９００一１１００℃变化。
如图７所示，从仿真结果可知，端面温度与节点最终温度成正比。
３．４陶瓷温度梯度端面温度℃图７端面温度对陶瓷上节点温度的影响Ｆｉｇ．７Ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｅｎｄ－ｆａｃｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｔｈｅｎｏｄｅ陶瓷烧制过程中需要保征温度梯度足够小，由于陶瓷片厚度（１０ｎｅ－ｎ）相对于径向较小，通常温度梯度不高，上下表面温差一般不超过２℃。
所以仅需要考察径向的温度梯度，图８为隔热套筒相对于模具底面３０ｒａｍ时的径向节点温度。
４结语（１）平ｌＪ用ＡＢＡＱＵＳ建立的热辐射模型能够有效地模拟大型烧结炉的动态加热过程，有限元计算获得的温度场分布与经验值吻合；（２胲辐射模型对大型加热炉具有广泛的适用性，可以通过改变燃料和空气的供给量来模拟不同负荷下锅炉的传热状况。
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