预应力计算书详细版本
预应力张拉计算书
悬臂现浇梁预应力钢束伸长值计算书1、钢铰线标准强度：R y b=1860MpaΦs15.24钢线标准截面面积：Ap=140mm2钢铰线标准弹性模量：Ep =1.95×105Mpa2、钢绞线张拉控制应力：R y=0.75R y b=1395Mpa单股控制张拉力：P=R y×A p=1395×140=195300N（图纸设计为193900N）3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值△LPp×L△L=A p×E p其中：L为预应力钢绞线长度（mm）Ep为弹性模量MpaAp为钢绞线截面面积mm2Pp为预应力钢绞线平均张拉力N4、平均张拉力Pp计算P×[1-e-(Kx+μθ)]Pp=kx＋μθ其中：P为控制张拉力Nx为张拉端至计算截面的孔道长度mθ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角radk为孔道每米局部偏向对摩擦的影响系数μ为预应力钢绞线与孔道壁的磨擦系数5、根据规范管道内每一段初始值P始与末端值P终关系为P终=P始×e-(Kx+μθ)6、系数取值（通用图图纸给出）曲线部分K=0.0015、μ=0.257、ZX1钢绞线伸长值计算先以1/2钢绞线长度计算1/2的钢绞线伸长值，孔道内钢束长度为2851.1cm，工作长度为65cm分4段进行计算，第一段为：工作长度部分65cm195300×0.65伸长量△L = =0.00465m=4.7mm140×1.95×105第二段为:直线长度164.4cm,夹角为θ=0195300×[1-e-(0.0015×1.644+0.25×0)]平均张拉力P p= =195059.4N0.0015×1.644+0.25×0195059.4×1.644伸长量△L = =0.01175m=11.7mm140×1.95×105第三段为:曲线长度146.7cm,夹角θ=14.01°=0.24452初始张拉力为195300×e-(0.0015×1.644+0.25×0) =194819.0N194819.0×[1-e-(0.0015×1.467+0.25×0.24452)]平均张拉力P p= =188778.2N0.0015×1.467+0.25×0.24452188778.2×1.467伸长量△L = =0.01014m=10.1mm140×1.95×105同上第四段伸长量△L =166.9mm列表如下：综上得ZX1伸长值△L=(4.7+11.7+10.1+166.9)×2=387mm。
后张法预应力计算书
后张法预应力计算书1. 工程概况工程名称：XXX高速公路桥梁工程工程地点：XXX市桥梁类型：预应力混凝土连续梁桥跨径布置：50m+80m+50m2. 材料参数2.1 混凝土混凝土强度等级：C50弹性模量：3.45×10^4 MPa2.2 预应力钢束预应力钢束：12束，直径15.2mm，抗拉强度fpk=1860MPa弹性模量：1.95×10^5 MPa2.3 钢筋钢筋直径：8mm抗拉强度：360MPa弹性模量：2.00×10^5 MPa3. 计算方法本计算书采用后张法进行预应力计算，按照《公路桥涵设计规范》（JTGB01-2015）进行。
4. 计算过程4.1 计算预应力损失预应力损失主要包括：锚固损失、弹性压缩损失、徐变损失和收缩损失。
4.1.1 锚固损失锚固损失按照《规范》中的公式计算：[ 1 = 0.15 fpk L ]其中，L为预应力钢束长度，本工程中取4.0m。
4.1.2 弹性压缩损失弹性压缩损失按照《规范》中的公式计算：[ 2 = ]其中，Ap为预应力钢束截面积，本工程中取211.9mm^2。
4.1.3 徐变损失徐变损失按照《规范》中的公式计算：[ 3 = ]其中，σp0为预应力钢束初始应力，τ为时间，θ为徐变系数。
本工程中，取σp0=0.7fpk，τ=5000h，θ=0.002。
4.1.4 收缩损失收缩损失按照《规范》中的公式计算：[ 4 = ]其中，σp0、τ、E concrete 分别为上述值，β为收缩系数。
本工程中，取β=0.000005。
4.2 计算预应力混凝土截面内力预应力混凝土截面内力包括：弯矩、剪力、轴力。
4.2.1 弯矩弯矩按照《规范》中的公式计算：[ M = ]其中，W为集中力，L为梁的计算跨径。
4.2.2 剪力剪力按照《规范》中的公式计算：[ V = ]4.2.3 轴力轴力按照《规范》中的公式计算：其中，P为预应力，Δ为各种预应力损失之和。
后张法预应力计算书模板下载
后张法预应力计算书模板第一篇范本（正式风格）：一：前言本文档为后张法预应力计算书，目的在于详细说明使用后张法进行预应力计算时的步骤和方法。
本文档适用于工程师和设计师等相关人员。
二：引言后张法预应力计算是一种常用的工程计算方法，通过施加反向力使混凝土结构发生压缩变形，以抵消荷载引起的混凝土结构的拉伸变形，从而达到增强混凝土结构强度和稳定性的目的。
该方法可以应用于多种类型的结构。
三：计算准备1. 结构参数准备：a. 结构尺寸：包括结构梁的几何尺寸和距离等参数；b. 材料参数：包括混凝土和预应力钢材的强度参数、弹性模量、和截面性能等参数；c. 假定条件：如结构在施工过程和使用过程中可能发生的变形和载荷等。
2. 弯矩计算：a. 结构受力分析：根据结构的受力情况，确定弯矩大小和位置；b. 超静定结构的计算：对于超静定结构，需要确定附加的约束条件，使得计算结果唯一化。
四：计算步骤1. 确定预应力布置方案：根据结构的受力要求，确定预应力布置的数量和位置；2. 计算预应力初始张拉力：根据结构参数和预应力钢材的强度特性，计算预应力初始张拉力；3. 计算混凝土截面强度：根据混凝土材料的强度参数和截面各点的受压区和受拉区，计算混凝土截面的强度；4. 计算预应力力钢应力：根据混凝土截面的强度和预应力初始张拉力，计算预应力力钢的应力；5. 校核预应力力钢：根据预应力力钢的应力和材料参数，校核预应力力钢的强度；6. 调整预应力张拉力：根据预应力力钢的校核结果，调整预应力初始张拉力；7. 进一步计算和校核：根据调整后的预应力张拉力，进一步计算和校核各项参数，直至满足设计要求。
五：法律名词及注释1. 后张法：一种预应力计算方法，通过施加反向力使混凝土结构发生压缩变形，以增强结构强度和稳定性；2. 弹性模量：材料的一种力学性能参数，反映了材料在外力作用下的变形性能；3. 截面强度：结构梁截面所能抵抗的最大荷载；4. 预应力力钢：一种特殊的钢材，具有较高的强度和柔韧性，用于施加预应力力。
40米预应力T梁详细计算书
40米预应力T梁详细计算书一、设计技术指标及控制条件1、材料弹性模量、钢绞线：钢绞线的标准强度：бk=1860Mpa预应力筋： E p=1.95×105Mpa钢绞线： A p=139mm22、预应力损失参数的取值预应力张拉时，锚具部分的磨阻损失不给予考虑。
从《公路桥涵施工技术规范》附表G-8查得钢绞线与管道壁的摩擦系数u和孔道每米局部偏差对摩擦影响系数k值：取u=0.25 k=0.0015,钢束在锚固时的回缩值按6mm 计算。
3、预应力张拉参数（以一束为例）预应力阶段预应力锚下控制应力：бcom=0.75бkбk=0.75×1860=1395 Mpa4、伸长值计算：理论伸长量△L=P P L/A P E P预应力筋的平均张拉力P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)式中：P P——预应力筋的平均张拉力(N)；L——预应力筋的长度(mm)；A P——预应力筋的截面面积(mm2)；E P——预应力筋的弹性模量(N／mm2)；P——预应力筋张拉端的张拉力(N)；x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,u=0.25。
实测伸长量为：△L=△L1+△L2式中：△L1——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值；△L2——初应力σ0时推算的伸长值，采用相邻级的伸长值（如10%σcon→20%σcon张拉力时的实测伸长值）；二、预应力钢束的详细计算：现以高家榜大桥右幅第十五中跨第2#40米T梁N1钢束为例计算，两端同时对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控，以张拉力为主。
第一段：θ=0根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=бk* A y*n=1395*139*8/1000=1551.24KN伸长量的计算预应力P=1551.24-1551.24*10%=1396.12KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1396.12*【1-e-（0.0015*2.797+0）】/（0.0015*2.797+0）=1396.12*（1-0.9958133）/0.002373=1393.19KN则：两端合力F=1396.12-（1396.12-1393.19）*2=1390.26KN △L =1390.26×103*2.797/1.95×105×106*139*8×10-6=0.0179m 第二段：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；θ=7°×∏/180=0.122173根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=1390.26KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1390.26*【1-e-（0.0015*7.33+0.25*0.122173）】/0.04153825=1390.26*（1-e-0.04153825）/0.04153825=1361.79KN则：两端合力F=1390.26-（1390.26-1361.79）*2=1333.32KN △L=P P L/A P E P=1333.32×103*7.33/1.95×105×106*139*8×10-6 =0.0451m第三段：θ=0根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=1333.32KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1333.32*【1-e-（0.0015*10.085+0）】/（0.0015*10.085+0）=1333.32*（1-0.750774453）/0.0151275=1323.28KN则：两端合力F=1333.32-（1333.32-1323.28）*2=1313.24KN△L=1313.24×103*10.085/1.95×105×106*139*8×10-6 =0.0611mN1一段伸长量：△L=△L+△L+△L=0.1241(m)=124.1mm 同理，高家榜大桥第十五中跨第2#40米T梁N2、N3、N4预应力筋张拉的计算如上。
预应力混凝土课程设计计算书范本
MICROSOFT全预应力混凝土简支梁设计计算书一、设计资料-----------------------------------------------------2 二、计算荷载内力组合-----------------------------------------3三、预应力筋数量和位置确定--------------------------------4四、截面几何性质计算-----------------------------------------9五、承载能力极限状态验算-----------------------------------10六、预应力损失计算--------------------------------------------13七、正常使用极限状态计算-----------------------------------17八、持久状况应力验算-----------------------------------------21九、短暂状况应力验算-----------------------------------------23全预应力混凝土简支梁设计一、设计资料1、桥面净空：净9 + 2 ⨯ 1m2、设计荷载：城-A级车辆荷载，结构重要性指数γ0 = 1.13、材料规格（1）混凝土：C50级；（2）预应力钢筋：1⨯7标准型-15.2-1860-II-GB/T5224-1995钢绞线，抗拉强度标准值f pk = 1860MPa，抗拉强度设计值f pd = 1260MPa，弹性模量E p = 1.95⨯105MPa；（3）普通钢筋：纵向抗拉普通钢筋采用HRB335钢筋，箍筋及构造钢筋采用R235钢筋。
4、主要结构尺寸主梁标准跨径L k = 32m，梁全长31.96m，计算跨径L f = 31.16m。
主梁高度h=1400mm，主梁间距S=2200mm，其中主梁上翼缘预制部分宽为1600 mm，现浇段宽为600mm，全桥由5片梁组成。
预应力张拉计算书(后张法)
预应力张拉计算书(后张法)【1：正式风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 引言1.1 目的1.2 适用范围1.3 参考文件2. 术语定义2.1 预应力2.2 张拉2.3 后张3. 背景知识3.1 预应力工艺概述3.2 后张法工艺原理3.3 预应力材料和设备4. 设计计算4.1 设计工况说明4.2 预应力力设计原则4.3 后张力计算公式推导和参数4.4 张拉力预测和参数确定4.5 后张力校核计算过程4.5.1 选择预应力力值4.5.2 确定张拉长度和张拉应力 4.5.3 后张力计算4.5.4 后张力校核5. 结果分析5.1 预应力力值和后张力结果5.2 拉索和锚具选择及布置5.3 后张材料选用及工艺要求附件:1. 张拉计算表格2. 张拉力预测计算表格法律名词及注释：1. 预应力：一种施加在结构构件上的内部应力，使构件在自重和外力作用下产生预压，以提高构件的稳定性和承载力。
2. 张拉：通过施加预应力钢束的拉力，使混凝土构件发生初始应力的过程。
3. 后张：在混凝土达到预定强度后，通过施加预应力钢束的拉力以达到设计要求的过程。
【2：活泼风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 概述1.1 为什么要进行预应力张拉计算？1.2 为什么选用后张法？1.3 本文档的目的是什么？2. 术语解释2.1 什么是预应力？2.2 什么是张拉？2.3 什么是后张？3. 预备知识3.1 懂预应力工艺，先了解一下3.2 后张法工艺原理简介3.3 哪些材料和设备会用到？4. 设计计算4.1 先来看一下设计工况说明4.2 怎么设计预应力力？4.3 公式推导和参数，别看起来吓人，其实很简单 4.4 怎么预测张拉力？4.5 怎么进行后张力校核计算？4.5.1 如何选择预应力力值？4.5.2 张拉长度和张拉应力怎么确定？4.5.3 后张力计算步骤4.5.4 控制一下后张力，校核一下5. 结果分析5.1 看一下预应力力值和后张力结果都是啥5.2 拉索和锚具选择，不是随便选的哦5.3 后张材料选用和工艺要求，来看看附件：1. 张拉计算表格，有多详细就看你有多认真了2. 张拉力预测计算表格，别小看这个小表格法律名词及注释：1. 预应力：相当于给结构件穿了一件紧身衣，加固啦！2. 张拉：就像给混凝土做了一次放飞梦想的航班3. 后张：混凝土刚一固结，就开始由内而外给它加油喝彩。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书.pdf范本一：正文：1、引言本文档旨在提供预应力张拉计算书的撰写模板，以便于工程师能够对预应力张拉过程进行准确计算和分析。
预应力张拉是一项重要的工程施工技术，对工程结构的安全性和稳定性有着重要的影响。
2、预应力张拉计算2.1 张拉参数输入2.1.1 预应力钢束参数在这一章节中，需要输入预应力钢束的参数，包括钢束数量、钢束直径、钢束张拉力等信息。
同时，还需要输入每根钢束的锚固长度和锚固位置。
2.1.2 预应力混凝土参数在这一章节中，需要输入预应力混凝土的参数，包括混凝土强度、材料特性等信息。
2.2 预应力锚固计算在这一章节中，需要进行预应力锚固计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，进行锚固长度和提前锚固计算，并对计算结果进行分析和评估。
2.3 预应力张拉计算2.3.1 张拉力计算在这一章节中，需要进行预应力张拉计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，计算每根钢束的张拉力，并进行张拉过程的模拟和分析。
2.3.2 钢束应力损失计算在这一章节中，需要进行钢束应力损失计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，计算钢束应力损失，并进行应力损失的评估。
2.4 结果分析与验证在这一章节中，对预应力锚固计算和预应力张拉计算的结果进行分析和验证。
通过对计算结果的比较和评估，提供对预应力张拉计算结果的合理性和准确性的判断。
附件：1、预应力钢束参数表格2、预应力混凝土参数表格3、预应力锚固计算结果表格4、预应力张拉计算结果表格法律名词及注释：1、预应力：指在结构施加荷载之前，预先施加在结构构件上的拉力，用以抵消工作时期内结构所受荷载。
范本二：正文：1、前言本文档旨在提供预应力张拉计算书的完整模板，以便于工程师能够全面地计算和评估预应力张拉的过程和结果，从而保证工程结构的安全性和稳定性。
2、预应力张拉计算2.1 引入预应力钢束在这一章节中，需要详细介绍预应力钢束的类型、规格和数量。
预应力梁计算书(按T 形截面)
二．内力设计值计算
Gk 为恒载内力标准值， Pk 为活载不利布置内力标准值， Ek 为地震内力标准值，Wk 为风载内力标准值 M k = Gk + Pk 为标准组合， M q = Gk + ϕ q Pk 为准永久组合， M d 为设计组合
1． 支座 A
Gk = −1379.5kN .m ， Pk = −491.4kN .m ， M k = −1870.9kN .m ， M q = −1625.2kN .m M d = −2364.0kN .m
1478.0 × 106 × 651.7
则 Ap = max Ap , k , Ap ,q = 2676mm ， n = Ap 139 = 19.3 根
2
(
)
5． 支座 E
Ap , k
Ap , q
− 2.39 10 9.964 10 × = ≈ 1952mm 2 976.5 0.3464 × 106 × 448.3 + 8.33 × 105 9.964 × 1010 1474.2 × 106 × 448.3 − 0.4 × 2.39 9.964 × 1010 = ≈ 2079mm 2 6 976.5 0.3464 × 10 × 448.3 + 5 8.33 × 10 9.964 × 1010
4． 跨中 D
M 主 = e p N pe = −461.7 × 3257.6 × 10
3
106
= −1053.9kN .m
M 次 = M p Ap − M 主 = −0.2550 × 3336 + 1053.9 = 653.3kN .m
5． 支座 E
M 主 = e p N pe = 148.3 × 3257.6 × 10
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Gk = 1138.6kN.m ， Pk = 339.4kN.m ， M k = 1478.0kN.m ， M q = 1478.0kN.m
M d = 1869.0kN.m 5． 支座 E
Gk = −1232.5kN.m ， Pk = −483.4kN.m ， M k = −1715.9kN.m ， M q = −1474.2kN.m
2． 跨中 B
M设计 = M d + 1.2M次 = 1843.3 + 1.2 × 643.6 = 2615.3kN.m
取 h0 = 1100 −160 = 940mm ，经验算截面属于第一类 T 形截面，算法同支座 A
则 As
≥
f py Ap hp 3 f y hs
= 1320 × 3336 × 910 = 3534mm2 ，选配（HRB400） 7Φ28 = 4305mm2 3× 360 ×1050
3． 支座 C
3243.3×106 × 448.3 − 2.39
Ap,k =
9.964 ×1010
≈ 4151mm2
976.5 + 0.3928×106 × 448.3
8.33 × 105
9.964 ×1010
2871.2 ×106 × 448.3 − 0.4 × 2.39
Ap,q =
9.964 ×1010
≈ 4069mm2
976.5 + 0.3928×106 × 448.3
8.33 × 105
9.964 ×1010
{ } 则 Ap = max Ap,k , Ap,q = 4151mm2 ， n = Ap 139 = 29.9 根
4． 跨中 D
1478.0 ×106 × 651.7 − 2.39
Ap,k =
M主 = ep N pe = 148.3× 3257.6 ×103 106 = 483.2kN.m
M 次 = M p Ap − M 主 = 0.3464 × 3336 − 483.2 = 672.4N.m
六．非预应力筋面积计算 1． 支座 A
M设计 = M d + 1.0M次 = −2364.0 + 643.4 = −1720.6kN.m
f5 = 0.2 × (1100 − 245 −190) = 133mm ， f6 = 0.8 × (1100 −190 − 245) = 532mm
f7 = 0.8 × (1100 −190 − 300) = 488mm ， f8 = 0.2 × (1100 −190 − 300) = 122mm
8.33 × 105
9.964 ×1010
1275.4 ×106 × 651.7 − 0.4 × 2.39
Ap,q =
9.964 ×1010
≈ 2583mm2
976.5 + 0.2579 ×106 × 651.7
8.33 × 105
9.964 ×1010
( ) 则 Ap = max Ap,k , Ap,q = 2583mm2 ， n = Ap 139 = 18.6 根
(2 × 6.8)2
≈
0.0225kN.m
↑
， Q4
=
8× 0.9765× 0.133
(2 ×1.7)2
≈
0.0899kN .m
↓
Q5
=
8× 0.9765× 0.133
(2 ×1.7)2
≈
0.0899kN.m
↓
， Q6
=
8× 0.9765× 0.532
(2 × 6.8)2
≈
0.0225kN.m
↑
Q7
2． 跨中 B
M主
=
ep N pe
=
−461.7 × 3257.6 ×103 106
=
−1503.9kN .m
M 次 = M p Ap − M 主 = −0.2579 × 3336 + 1503.9 = 643.6kN.m
3． 支座 C
M主
=
ep N pe
=
203.3× 3257.6 ×103 106
Gk 为恒载内力标准值，Pk 为活载不利布置内力标准值，Ek 为地震内力标准值，Wk 为风载内力标准值 M k = Gk + Pk 为标准组合， M q = Gk + ϕq Pk 为准永久组合， M d 为设计组合 1． 支座 A Gk = −1379.5kN.m ， Pk = −491.4kN.m ， M k = −1870.9kN.m ， M q = −1625.2kN.m
0.1426rad
，θ 8
=
arctan
⎛ ⎜⎝
4 ×122 2 ×1700
⎞ ⎟⎠
≈
0.1426rad
3． 等效荷载计算
预应力筋选用 Φs15.2 低松弛钢绞线，则 Ap = 139mm2 ， f ptk = 1860MPa ， f py = 1320MPa ，张拉
控制应力 σ con = 0.75 f ptk = 1395MPa ，预应力总损失估为 30% ，则 σ pe = 0.7σ con = 976.5MPa 单位
在 N pe 作用下形成综合弯矩如下图所示（单位： kN ⋅ m ）
四．预应力筋面积计算 裂缝按一类环境二级裂缝控制计算，即有
{ } Ap,k
=
Mk W
−
ftk
σ pe
+
Mp
， Ap,q
=
Mq W
− 0.4 ftk
σ pe
+
Mp
， Ap
= max
Ap,k , Ap,q
AW
AW
1． 支座 A
1870.9 ×106 × 448.3 − 2.39
4 ×133 2 ×1700
⎞ ⎟⎠
≈
0.1552rad
θ 5
=
arctan
⎛ ⎜⎝
4 ×133 2 ×1700
⎞ ⎟⎠
≈
0.1552rad
，θ 6
=
arctan
Hale Waihona Puke ⎛ ⎜⎝4 × 532 2 × 6800
⎞ ⎟⎠
≈
0.1552rad
θ 7
=
arctan
⎛ ⎜⎝
4 × 488 2 × 6800
⎞ ⎟⎠
≈
Ap,k =
9.964 ×1010
≈ 2239mm2
976.5 + 0.3377 ×106 × 448.3
8.33 × 105
9.964 ×1010
1625.2 ×106 × 448.3 − 0.4 × 2.39
Ap,q =
9.964 ×1010
≈ 2361mm2
976.5 + 0.3377 ×106 × 448.3
9.964 ×1010
≈ 2562mm2
976.5 + 0.2550 ×106 × 651.7
8.33 × 105
9.964 ×1010
1308.3×106 × 651.7 − 0.4 × 2.39
Ap,q =
9.964 ×1010
≈ 2676mm2
976.5 + 0.2550 ×106 × 651.7
8.33 × 105
9.964 ×1010
1474.2 ×106 × 448.3 − 0.4 × 2.39
Ap,q =
9.964 ×1010
≈ 2079mm2
976.5 + 0.3464 ×106 × 448.3
8.33 × 105
9.964 ×1010
{ } 则 Ap = max Ap,k , Ap,q = 2079mm2 ， n = Ap 139 = 15.0 根
2． 转角计算
θ 1
=
arctan
⎛ ⎜⎝
4 ×122 2 ×1700
⎞ ⎟⎠
≈
0.1426rad
，θ 2
=
arctan
⎛ ⎜⎝
4 × 488 2 × 6800
⎞ ⎟⎠
≈
0.1426rad
θ3
=
arctan
⎛ ⎜⎝
4 × 532 2 × 6800
⎞ ⎟⎠
≈
0.1552rad
，θ4
=
arctan
⎛ ⎜⎝
3． 支座 C
M设计 = M d + 1.0M次 = −4087.0 + 648.0 = −3439.0kN.m
取 h0 = 1100 − 220 = 880mm ，算法同支座 A
则 As
≥
f py Ap hp 3 f y hs
= 1320 × 3336 × 855 = 3320mm2 ，选配（HRB400） 7Φ25 = 3437mm2 3× 360 ×1050
=
8× 0.9765× 0.488
(2 × 6.8)2
≈
0.0206kN .m
↑ ， Q8
=
8× 0.9765× 0.122
(2 ×1.7)2
≈
0.0824kN.m
↓
4． 初始偏心矩计算
M1 = 0.9765 × 0.1483 ≈ 0.1448kN.m ， M 2 = 0.9765 × 0.1483 ≈ 0.1448kN.m 5． 综合弯矩计算
M d = −2364.0kN.m 2． 跨中 B
Gk = 1107.6kN.m ， Pk = 335.6kN.m ， M k = 1443.2kN.m ， M q = 1275.4kN.m
M d = 1843.0kN.m 3． 支座 C