多跨铰接静定梁计算
不同力学模型在幕墙立柱计算中的比较
不同力学模型在幕墙立柱计算中的比较中图分类号：O3 文献标识码：A 文章编号：摘要：幕墙立柱计算采用简支梁、双跨梁、多跨静定梁、多跨铰接一次超静定梁的计算比较，从而选取最优的受力方式。
关键词：立柱抗弯和抗剪强度计算、立柱刚度挠度的计算。
绪论：幕墙是建筑的外围护结构，目前外墙采用建筑幕墙形式非常普及，本文通过对不同受力力学模型的比较就会发现受力形式不同，对幕墙立柱的选取是不同的，如果在进行设计时，选取相应不同受力力学模型的计算，幕墙立柱将会充分合理使用，这将降低成本，取得较好经济的效益。
设计人员不应简单以简支梁或双跨梁进行幕墙立柱的计算，实际建筑中应是多跨静定梁或多跨铰接一次超静定梁的受力计算，避免计算中材料的无为浪费。
为使比较方便统一，我们选取同一位置分格的幕墙立柱进行比较。
论文主体基本参数取北京新建口腔医学院综合楼计算；本工程按C类地形考虑，地震基本烈度为：8度，地震动峰值加速度为0.2g，取：αmax=0.16。
计算点基本参数：计算点标高：100m；立柱跨度：L=4000mm；立柱左分格宽：1100mm；立柱右分格宽：1100mm；立柱计算间距：B=1100mm；板块配置：中空玻璃6+12A+6 mm；立柱材质：6063-T5；选用立柱型材的截面特性选用立柱型材号：60/150系列型材的抗弯强度设计值：fa=90MPa型材的抗剪强度设计值：τa=55MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：Ix=4173330mm4绕Y轴惯性矩：Iy=842340mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=53583mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=57857mm3型材净截面面积：An=1411.5mm2型材线密度：γg=0.03811N/mm型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=6mm型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=34589mm3塑性发展系数：γ=1.00幕墙承受荷载计算风荷载标准值的计算方法按建筑结构荷载规范计算：wk=βgzμzμs1w0上式中：βgz：瞬时风压的阵风系数；βgz=1.6019μz：风压高度变化系数；μz=1.6966μs1：局部风压体型系数；μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA w0：基本风压值(MPa)，取0.00045MPa；计算支撑结构时的风荷载标准值A=1.1×4=4.4m2wk=βgzμzμs1w0=0.00131MPa计算面板材料时的风荷载标准值A=1.1×1.38=1.518m2wk=βgzμzμs1w0 =0.001424MPa垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值qEAk=βEαmaxGk/A作用效应组合S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk幕墙立柱按简支梁计算简支梁：幕墙立柱单跨用一处连接件与主体结构连接，单跨立柱在连接处向上悬挑一段，上一层立柱下端用插芯连接支承在此悬挑端上，计算时取简支梁，计算简图对结构作了简化。
既安全又经济的幕墙立柱计算模式——多跨铰接连续静定梁
既安全又经济的幕墙立柱计算模式——多跨铰接连续静定梁幕墙作为建筑外围的重要部分，起到保护建筑和美化外观的作用。
而幕墙中的立柱则是支撑整个幕墙结构的重要组成部分。
同时，随着建筑设计越来越复杂，幕墙的立柱计算也变得越来越重要。
本文将介绍一种既安全又经济的幕墙立柱计算模式——多跨铰接连续静定梁。
1. 引言幕墙是建筑外立面的重要部分，有着美化建筑、保护建筑等多种功能。
而在幕墙中，立柱则是支撑整个幕墙结构的重要组成部分。
在幕墙设计中，立柱的计算十分重要。
本篇文章将介绍一种安全又经济的幕墙立柱计算模式——多跨铰接连续静定梁。
2. 多跨铰接连续静定梁的概念多跨铰接连续静定梁是一种常见的梁结构形式，常用于大跨度建筑结构中。
该结构可通过向外形成拱形的形状分散荷载，因此能够更好地抵御水平荷载。
在幕墙设计中，如果幕墙面积过大，单根立柱就难以承受整个幕墙的荷载。
因此，将单根立柱变为多跨铰接连续静定梁，可以有效地分散荷载，保证立柱的安全可靠。
3. 多跨铰接连续静定梁计算方法在计算多跨铰接连续静定梁的荷载时，首先需要确定梁的跨距、截面形状和材料等参数。
然后根据梁的跨距和荷载计算梁的弯矩，进而计算每个支座反力和内力。
在计算多跨铰接连续静定梁的支座反力和内力时，可以采用诸如位移法、刚度法、力法等不同的方法。
其中，位移法适用于计算梁的支座反力、弯矩和剪力等，而刚度法适用于计算梁的支座反力和弯矩等。
4. 多跨铰接连续静定梁的优势多跨铰接连续静定梁相比于单根立柱有以下优势：（1）能够分散荷载，减小每根立柱的荷载，提高立柱的安全性。
（2）能够自适应地适应建筑结构的变化，适用于各种复杂的幕墙。
（3）能够更好地抵御水平荷载，提高建筑结构的稳定性和抗震性。
（4）能够减小材料的使用量，提高建筑结构的经济性。
5. 结语多跨铰接连续静定梁是一种既安全又经济的幕墙立柱计算模式。
在幕墙设计中，我们需要根据具体情况来选择合适的幕墙立柱形式。
通过采用多跨铰接连续静定梁的设计，可以有效地保障建筑结构的安全性和经济性，同时增加建筑的美观性和实用性。
结构力学静定多跨梁例题
结构力学静定多跨梁例题【原创版】目录1.结构力学静定多跨梁例题的概述2.静定多跨梁的受力分析方法3.例题 1：静定多跨梁受力分析的习题及答案4.例题 2：静定组合结构受力分析5.结论正文一、结构力学静定多跨梁例题的概述结构力学是研究结构在各种外力作用下的变形和内力分布规律的学科，是土木工程、机械工程等学科的重要基础。
在结构力学中，静定多跨梁是一个重要的研究对象。
静定多跨梁指的是在多个支点固定的梁结构，其内力分布与梁的材料性质、截面形状、边界条件以及受力情况等因素有关。
二、静定多跨梁的受力分析方法静定多跨梁的受力分析主要包括以下几个步骤：1.确定梁的边界条件：包括梁的支点固定情况、梁的约束条件等。
2.确定梁的受力情况：包括梁上的均布荷载、集中荷载等。
3.列方程求解：根据静定梁的平衡条件，列出方程组，求解梁的内力分布。
4.检验强度：根据梁的材料性能、安全系数等要求，检验梁的强度是否满足设计要求。
三、例题 1：静定多跨梁受力分析的习题及答案题目：图示静定多跨梁，d 右侧截面剪力 fa,2knb,-2knc,1knd,-1kn，求解该梁的内力分布。
答案：根据静定梁的平衡条件，可以列出以下方程组：fa = 2kN, fb = -2kN, fc = 1kN, fd = -1kN解方程可得：梁的弯矩图如下：M(x) = fa * (x - x0) + fb * (x - x1) + fc * (x - x2) + fd * (x - x3)代入已知数据，可得：M(x) = 2kN * (x - 0) - 2kN * (x - 3m) + 1kN * (x - 2m) - 1kN * (x - 3m)化简可得：M(x) = 0 (x <= 0 或 x >= 3m)M(x) = -4kN (0 < x < 3m)M(x) = 2kN (3m < x < 4m)M(x) = 0 (x > 4m)因此，该梁的内力分布为：在 0~3m 范围内，弯矩为 -4kN；在 3~4m 范围内，弯矩为 2kN；在 4m 以外，弯矩为 0。
任务二十四多跨静定梁的内力计算.doc
任务二十四多跨静定梁的内力计算一、填空题1.若干根梁用铰相联，并用若干支座与基础相联而组成的结构称为（多跨静定梁）。
2.多跨静定梁几何组成上可分为（基本部分）和（附属部分）。
3.（基本部分 )是指不依赖其他部分的存在而能独立地维持其几何不变性的部分。
4.（附属部分)是指必须依靠基本部分才能维持其几何不变形的部分。
5.多跨静定梁的内力计算当中，为了表示梁各部分之间的支撑关系，把基本部分画在下层，而把附属部分画在上层，称为（层叠图）。
6.作用在基本部分上的力（不传递给）附属部分，而作用在附属部分上的力（传递给）基本部分。
7.计算多跨静定梁时应该是先（附属部分）后（基本部分）。
8.多跨静定梁在附属部分受竖向荷载作用时，必会引起（基本部分）的内力。
二、画内力图1. 作多跨静定梁的剪力图和弯矩图。
解：先作出多跨静定梁的层次图和层次受力图如图b、c所示。
（1）计算反力如图c所示，由附属部分开始计算，由对称性可得Fdy=Fcy=30KN再计算基本部分AC梁的反力。
由 MA=0，MB=0 可以得到QA=FA=25KNQB=FB=85KN（2）作剪力图和弯矩图各支座反力求出后，分别绘制AC段和CD段的剪力图和弯矩图，即组成了整个多跨静定梁的剪力图和弯矩图，分别如图d、e所示。
2.作图所示多跨静定梁的剪力图和弯矩图解： 图（a ）所示多跨静定梁，由于仅受竖向荷载作用，故AB 和CE 都为基本部分，其层次图如图（b ）所示。
各根梁的隔离体示于图（c ）中。
从附属部分BC 开始，依次求出各根梁上的竖向约束力和支座反力。
铰C 处的水平约束力为零，并由此得知铰B 处的水平约束力也等于零。
求出各约束力和支座反力后，便可分别绘出各根梁的内力图。
将各根梁的内力图置于同一基线上，则得出该多跨静定梁的内力图如图（d ）、（e ）所示。
在FG ，GD 两上区段剪力FQ 是同一常数，由微分关系QF dx dM可知这两区段内的弯矩图形有相同的斜率。
结构力学 第三章 静定梁和静定平面钢架
２、截面法 若要求某一横截面上的内力，假想用一平面沿杆轴垂直方向将该 截面截开，使结构成两部分；在截开后暴露的截面上用力（内力）代 替原相互的约束。
对于截开后结构的两部分上，截面上的内力已成为外力，因此，
由任一部分的静力平衡条件，均可列出含有截面内力的静力平衡方程。 解该方程即将内力求出。
３、截面内力 截开一根梁式杆件的截面上有三个内力（分量），即：轴力ＦN 、 剪力ＦQ和弯矩Μ 。
dFN/dx=-qx
dFQ/dx=-qy dM/dx=Q
d2M/dx2=-qy
增量关系： DFN=-FPx
DFQ=-FPy
DM=m
１）微分关系及几何意义： dFN/dx=-qx dFQ/dx=-qy dM/dx=Q d2M/dx2=-qy （１）在无荷载区段，ＦQ图为水平直线；
当ＦQ≠０时，Μ图为斜直线;
右右为正。
ＦQ＝截面一侧所有外力在杆轴垂直方向上投影的代数和。左上为正， 右下为正。
Μ ＝截面一侧所有外力对截面形心力矩代数和。弯矩的竖标画在杆
件受拉一侧。
例3-1-1 求图（a）所示简支梁在图示荷载下截面的内力。
解：1）支座反力 ∑ΜA=0 FBy×4﹣10×4×2﹣100× (4/5)×2=0 Fby=60kN (↑) ∑ΜB=0 FAy=60kN (↑) ∑Fx= 0 FAx+100×(3/5)=0 FAx=－60kN (← ) 由 ∑Ｆy= 0 校核，满 足。
(下侧受拉)
区段叠加法求Ｅ、Ｄ截面弯矩； ΜE＝20×42/8＋120/2＝100kNm ΜＤ＝40×4/4＋120/2＝100kNm
(下侧受拉) (下侧受拉)
内力应考虑
说明：集中力或集中力偶作用点，注意对有突变的 分两侧截面分别计算。
结构力学静定多跨梁例题
结构力学静定多跨梁例题一个结构力学静定多跨梁例题如下：假设有一根静定多跨梁，有三个等距的支点，梁长为L，弯矩载荷为M。
梁的截面形状为矩形，宽度为b，高度为h。
梁的材料为钢材，弹性模量为E。
求解该横梁在每个支点的支反力。
解题步骤如下：1. 画出梁的剪力图和弯矩图，在每个支点处标注支反力Ra、Rb和Rc。
2. 针对每个支点，应用力平衡条件，即对于任意截面处的受力情况进行分析。
a) 在支点A处，由于该支点不受水平力的作用，只有垂直支反力Ra。
根据力平衡条件，有：Ra = M/L。
b) 在支点B处，有垂直支反力Rb和水平支反力Hb。
由于该支点不受竖直力的作用，有：Rb = Ra + M/L，Hb = 0。
c) 在支点C处，有垂直支反力Rc和水平支反力Hc。
由于该支点不受竖直力的作用，有：Rc = Rb + M/L，Hc = 0。
3. 再应用弯矩平衡条件，根据剪力图和弯矩图的关系求解支反力。
a) 在悬臂端A处，由于支反力Ra是唯一的垂直力，可以得到弯矩方程：Ma = -M。
b) 在支点B处，可以得到弯矩方程：Ma + Mb = 0，即-M + Rb*(L/2) = 0。
c) 在支点C处，可以得到弯矩方程：Ma + Mb + Mc = 0，即-M + Rb*(L/2) + Rc*L = 0。
4. 将以上三个方程联立求解，即可得到支反力Ra、Rb和Rc的具体数值。
需要注意的是，在实际求解过程中，可能还需要考虑其他因素，如材料的应力和变形等。
此处只给出了一个简化的静定多跨梁的例题。
真实的工程问题可能更为复杂，需要综合考虑不同因素进行分析和计算。
铰接多跨梁的立柱计算与分析
建材发展导向 ２ ０ １ ５年 １ １ 月 上
铰接多跨梁的立柱计算与分析
潘 昀
（ 福 建 省 建 筑 设 计研 究 院 ３ ５ ０ ０ ０ １ ）
摘 要： ２ １ 世纪 ， 我 国的幕墙行业 已进入 高速发展 阶段 ， 幕墙 市场 的竞争越 来越 激烈 ， 幕墙 工程的设计与施工也越 来 越规 范、 越 来越 成熟。作 为一料成本 ， 提 高幕墙产品的价格竞 争力 ， 在初步设计 阶
关键词 ： 建 筑幕墙设计； 铰接 多跨 梁； 悬挑段 选择设计分析
中图 分 类 号 ： Ｔ Ｕ ３ １ ２ ＋ ． １ 文 献标 识 码 ： Ａ 文章 编号 ： １ ６ ７ ２ — １ ６ ７ ５ （ ２ ０ １ ５ ） ２ １ — ０ １ ２ ８ — ０ ２
１ 多跨铰 接梁的受力分析
方案二： 一般情况下， 第 一 跨 处于 幕 墙 顶 部 ， 此 部 位 大 多 有 女
因此可 以增设支 点， 受力形 式也就为 图 ２所示 ， 第 一 在幕墙立柱设计过程 中， 当主 体结构梁 高度较小 ， 且楼层较 儿墙结构 ， 短跨为 Ｌ ０ ’ 。在受力分析计算 时必须 多时， 通常采用这种受力方式 ： 幕墙立柱每层用一 处连接件 与主 跨 实际为双跨梁受力结构， 单独校核该部位立柱强度 。 体结构连接 ， 每层立柱在连接处 向上悬挑 一段， 上 一层 立柱下端 用 芯套连接 支承在此悬挑 端上 ，实际上是一段段 带悬挑 的简支 梁用铰连接成多跨梁 ， 也就是多跨 铰接梁 。如图 １ 所示。
１ ／ ９ ） 、 ５ ０ ０ ｍｍ （ Ｌ ｎ ’ ／ Ｌ ｎ ＝ １ ／ ７ ） 、 ５ ６ ５ ｍｍ （ Ｌ ｎ ’ ／ Ｌ ｎ ＝ ｌ ／ ６ ） 、 ６ ０ ０ ｍｍ （ Ｌ ｎ’ ／ Ｌ ｎ ＝
多跨梁铰接点弯矩计算公式
多跨梁铰接点弯矩计算公式在工程结构设计中，梁是一种常见的结构元素，用于支撑和传递荷载。
在一些情况下，梁需要跨越多个支撑点，这就需要考虑多跨梁的设计和计算。
在多跨梁中，铰接点是一个重要的设计参数，因为它直接影响梁的受力情况。
本文将介绍多跨梁铰接点弯矩的计算公式及其应用。
多跨梁铰接点弯矩计算公式是用来计算梁在铰接点处的弯矩大小的公式。
在多跨梁中，铰接点是指两个梁段的连接点，通常是一个支撑点或者梁的端部。
在这个点上，梁受到的荷载会引起弯曲和剪切力，因此需要计算出铰接点处的弯矩大小，以便进行结构设计和强度校核。
多跨梁铰接点弯矩的计算公式可以通过梁的受力分析和力学原理推导得出。
在这里，我们将介绍一般情况下的多跨梁铰接点弯矩计算公式，并通过一个具体的例子来说明其应用。
假设有一根跨越三个支撑点的梁，长度为L，荷载为P，支撑点之间的距离分别为a、b、c。
铰接点处的弯矩可以通过以下公式计算得出：M = P(L-a)(L-b)(L-c)/(6L)。
其中，M表示铰接点处的弯矩大小，P表示梁的荷载，L表示梁的长度，a、b、c分别表示支撑点之间的距离。
通过这个公式，我们可以得出铰接点处的弯矩大小。
这个公式的推导过程可以通过梁的受力分析和力学原理来进行推导，但在实际工程中，我们更多地是通过这个公式来进行计算和应用。
接下来，我们通过一个具体的例子来说明多跨梁铰接点弯矩计算公式的应用。
假设有一根长为8m的梁，跨越三个支撑点，支撑点之间的距离分别为2m、3m、2m。
梁的荷载为10kN。
我们可以通过上面的公式来计算出铰接点处的弯矩大小：M = 10(8-2)(8-3)(8-2)/(68) = 10656/48 = 37.5kN.m。
通过这个计算，我们可以得出铰接点处的弯矩大小为37.5kN.m。
这个结果可以用来进行结构设计和强度校核，以确保梁在铰接点处的受力情况满足设计要求。
在实际工程中，多跨梁铰接点弯矩的计算公式可以用于各种类型的梁的设计和计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
基本参数：1：计算点标高：72.7m；2：力学模型：多跨铰接连续静定梁；3：立柱跨度：参见内力分析部分；4：立柱左分格宽：1150mm；立柱右分格宽：1150mm；5：立柱计算间距：B=1150mm；6：板块配置：石材；7：立柱材质：Q235；8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按多跨铰接连续静定梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：1.1立柱型材选材计算：(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：q wk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；w k：风荷载标准值(MPa)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；q wk=w k B=0.002782×1150=3.199N/mmq w：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；q w=1.4q wk=1.4×3.199=4.479N/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：q EAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；βE：动力放大系数，取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.12；G k：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；A：幕墙平面面积(mm2)；q EAk=βEαmax G k/A ……5.3.4[JGJ102-2003]=5×0.12×0.0011=0.00066MPaq Ek：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；q Ek=q EAk B=0.00066×1150=0.759N/mmq E：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；q E=1.3q Ek=1.3×0.759=0.987N/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用S w+0.5S E设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=q w+0.5q E=4.479+0.5×0.987=4.972N/mm用于挠度计算时，采用S w标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]q k=q wk=3.199N/mm1.2选用立柱型材的截面特性：按上一项计算结果选用型材号：矩形钢管100×50×4型材的抗弯强度设计值：f s=215MPa型材的抗剪强度设计值：τs=125MPa型材弹性模量：E=206000MPa绕X轴惯性矩：I x=1441300mm4绕Y轴惯性矩：I y=473700mm4绕X轴净截面抵抗矩：W nx1=28830mm3绕X轴净截面抵抗矩：W nx2=28830mm3型材净截面面积：A n=1136mm2型材线密度：γg=0.089176N/mm型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=8mm型材受力面对中性轴的面积矩：S x=18060mm3塑性发展系数：对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；此处：γ=1.051.3立柱的内力分析：第1跨内力分析：R Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=1=5.026×3060×[1-(800/3060)2]/2-0×(800/3060)=7164NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8，i=1=5.026×30602×[1-(800/3060)2]2/8=5106004N·mm第2跨内力分析：P i=R Bi-1，i=2=7164NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=2=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-7164×(700/3200)=6090NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=2=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-7164×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3444909N·mmM A2=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=2)=-6246170N·mm第3跨内力分析：P i=R Bi-1，i=3=6090NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=3=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6090×(700/3200)=6325NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=3=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6090×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3802821N·mmM A3=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=3)=-5494370N·mm第4跨内力分析：P i=R Bi-1，i=4=6325NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=4=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6325×(700/3200)=6273NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=4=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6325×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3724507N·mmM A4=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=4)=-5658870N·mm第5跨内力分析：P i=R Bi-1，i=5=6273NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=5=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6273×(700/3200)=6285NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=5=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6273×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3741836N·mmM A5=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=5)=-5622470N·mm第6跨内力分析：P i=R Bi-1，i=6=6285NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=6=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6285×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=6=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6285×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3737837N·mmM A6=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=6)=-5630870N·mm第7跨内力分析：P i=R Bi-1，i=7=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=7=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=7=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A7=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=7)=-5628770N·mm第8跨内力分析：P i=R Bi-1，i=8=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=8=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=8=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A8=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=8)=-5629470N·mm第9跨内力分析：P i=R Bi-1，i=9=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=9=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=9=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A9=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=9)=-5628770N·mm第10跨内力分析：P i=R Bi-1，i=10=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=10=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=10=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A10=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=10)=-5629470N·mm第11跨内力分析：P i=R Bi-1，i=11=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=11=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=11=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A11=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=11)=-5628770N·mm第12跨内力分析：P i=R Bi-1，i=12=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=12=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=12=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A12=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=12)=-5629470N·mm第13跨内力分析：P i=R Bi-1，i=13=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=13=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=13=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A13=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=13)=-5628770N·mm第14跨内力分析：P i=R Bi-1，i=14=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=14=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=14=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A14=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=14)=-5629470N·mm第15跨内力分析：P i=R Bi-1，i=15=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=15=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=15=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A15=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=15)=-5628770N·mm第16跨内力分析：P i=R Bi-1，i=16=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=16=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=16=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A16=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=16)=-5629470N·mm关键词：幕墙立柱计算结构应力优化摘要：本文经过对三种幕墙立柱的受力分析，明确了每种立柱的最佳适用工况。