模板支撑架方案及计算
模板承重支撑架专项施工方案第一节编制依据1、碧波家园南安置小区(BT项目)工程施工图纸；2、国家及地方有关安全生产的法律、法规文件；3、建设部〈建筑施工安全检查标准〉JGJ59-99；4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；6、浙江省地方标准，《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。
7、《钢结构设计规范》GB50017-20038、《建筑结构荷载规范》GB50009-20019、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）10、地方及行业现行的规范、规程及技术标准；11、本公司质量管理体系文件及其它安全管理标准。
12、《品茗安全计算软件》2009版第二节工程概况一、工程基本概况：1、工程名称：碧波家园南安置小区(BT项目)工程2、建设单位：台州市路桥商城房地产开发有限公司；3、设计单位：浙江省城乡规划设计研究院；4、施工单位：九鼎建设集团股份有限公司总承包施工；5、监理单位：浙江工程建设监理公司5、工程地点：位于路桥区路北街道三角陈村内，北接双水路，东邻南山路，西边紧靠河道。
二、建筑、结构设计简介：⒈建筑概述：1）工程规模：总用地面积30264M2；由六栋十八层高层住宅、四栋九层多层住宅、一栋二层会馆和地下车库组成（局部夹层为自行车库）；总建筑面积：76989.05平方米（其中地上部分面积为55471.20平方米，地下部分面积为21517.85平方米）；2）本工程室内地坪±0.000相当于绝对高程6.500米，室外地坪相对标高-0.600米，地下室底板结构面相对标高为-5.680米（局部配电间加深为-6.830米），地下室顶板结构面相对标高为-1.830米，场地自然地坪相对标高为-2.680米2、结构设计特点：1）基础：采用钻孔灌注桩，桩承台筏板基础。
2）地下室结构：现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，钢筋混凝土楼屋盖。
地下室柱最大截面尺寸为600×700mm，梁最大截面尺寸有350×1200mm跨度3.5米，、400×900mm跨度7.6米，现浇板厚度为150mm，地下室层高为3.80米。
3）主体结构（标准层）：现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，钢筋混凝土楼屋盖。
柱最大截面尺寸为200×900mm，梁最大截面尺寸为200×550mm，跨度4.50米，现浇板厚度为100～130mm，标准层层高为2.900米。
根据本工程的结构特点，地下室部分选400×900截面的梁进行计算；板选150mm 厚板进行计算。
主体部分选截面尺寸200×550的梁进行计算，板选130mm厚的板进行计算。
第三节支撑体系设计方案一、方案选择根据本工程施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架采用扣件式钢管脚手架满堂搭设。
二、模板和支撑体系选材1、模板：所有模板全部采用厚度为18mm胶合板。
木挡采用松小方，方木截面尺寸为60mm×80mm。
2、钢管：本工程的模板支架钢管均采用直径为φ48mm、壁厚不小于3.25的钢管，钢管材质必须符合国家标准要求，并经质量技术检测中心检测合格后投入使用。
由于市场上的钢管不能完全满足规范要求，在施工前应进行分类挑选，标识，优质的使用在梁、板底下的水平杆和立杆。
钢管外观质量要求：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，钢管表面锈蚀深度，钢管的弯曲变形应符合规范规定；钢管应进行防锈处理；钢管上严禁打孔。
3、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定，并经质量技术检测中心检测合格后投入使用。
扣件在使用前也应进行分类挑选，质优的扣件应使用在梁、板底关键受力部位。
有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；4、对拉螺栓：Φ12对拉螺栓。
三、支撑体系设计：本工程采用扣件式钢管脚手架搭设满堂支架，根据设计施工图和以往经验，并通过计算，具体设计如下：1、地下室顶板支撑体系：地下室顶板支模架搭设高度为3.8米，顶板砼厚度为150mm，通过结构计算，施工总荷载为9.688KN/m2。
为确保施工安全，支撑架采用满堂脚手架支撑，立杆间距根据板跨度减去梁支撑立杆横距后，进行均匀调整，支撑间距不大于900mm，水平杆步距为1700mm左右，板底木楞用60×80木方间距300mm。
板底支撑立杆与水平杆连接采用双扣件。
2、地下室梁支撑体系：本工程地下室梁最大截面为400×900mm，最大跨度为7.6米，梁段集中线荷载为14.842KN/m。
经过计算，梁底支撑钢管采用Ф48×3.25钢管，钢管支撑立杆的纵向间距为900mm，横向立杆间距为1000mm，步距根据实际高度调整，不大于1700mm。
在梁底跨度方向用60×80木方间距300（竖放）铺设横向水平杆，梁底支撑立杆与水平杆连接采用双扣件连接；梁侧模内楞为60×80木方水平间距350mm, 外楞采用48×3.25的钢管二根合并加Φ12对拉螺栓水平间距为500mnm。
梁侧底部用“步步紧”水平间距350mm，梁侧顶部用板底木方顶紧。
3、主体结构梁支撑体系200×550梁，梁底支撑立杆纵、横向间距不大于1000mm，步距不大于1500mm，在梁底跨度方向用60×80木方间距500（竖放）铺设横向水平杆，梁底支撑立杆与水平杆连接采用单扣件。
梁侧模背楞用二根60×80木方竖向@450，梁侧底部用“步步紧”水平间距500mm，梁侧顶部用板底木方或水平杆顶紧。
其他次梁根据经验设置。
4、主体结构板支撑体系板厚120～140mm的楼板采用满堂脚手架支撑，立杆间距根据板跨度减去梁支撑立杆横距后，进行均匀调整，支撑立杆纵、横向间距不大于1000mm，水平杆步距为1500mm左右，板底木楞用60×80木方间距330mm。
板底支撑立杆与水平杆连接采用双扣件。
（其他小于120mm厚的楼板采用单扣件连接）四、构造设计：1、立杆支座的设计：本工程支撑架搭设在结构砼底板或楼板上，必须待结构砼强度到达要求后,方可搭设支撑架，并在立杆度部垫150×150×50木板，保证立杆基础与结构砼有足够的承载接触面。
2、扫地杆设计：在模板支架立杆底部200mm高必须设置纵、横向水平扫地杆，扫地杆必须纵横连通。
3、纵、横向水平杆：支撑架每步必须用纵、横向水平杆可靠连接。
纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度为统长，接长宜用对接。
对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆不宜的接头不宜设置在同步或同跨内，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
4、剪刀撑设计：在满堂支撑架的四周外围，纵、横向框架梁一侧均设置由底至顶连续的纵向剪刀撑，每跨梁底不少于一组剪刀撑；剪刀撑斜杆与地面的倾角在45O～100mm，剪刀撑斜杆必须与每根立杆扣接。
5、连墙件的设计：为保证支撑架的整体稳定性，模板承重架利用柱作为连接连墙件，（地下室部分可先浇筑柱混凝土）连墙件水平方向与每根柱连接，高度方向每步设置，以增加安全系数。
已浇好的柱拆模后用钢管做成柱箍，钢管与支撑架水平杆采用扣件连接（见右图）。
6、后浇带支撑架设计：1）钢管支架搭设：后浇带两侧支撑立杆的间距与纵横向水平杆的步距，按顶梁、板支撑体系设计构造要求搭设，但不能与梁、板支撑架连成整体，应保持相对独立。
后浇带两侧的支撑立杆外侧设置纵向剪刀撑，并在框架梁底部各设置一组横向剪刀撑。
2）圆木立柱支撑设置：为以后后浇带施工方便，通过计算，采用在后浇带两侧的梁底设置一根梢头直径不小于150mm的松圆木，可以大大节约钢管租赁费用。
具体方法是：在已搭设好的支架内，结构梁板砼浇捣前，将圆木立柱固定在顶板梁底，立柱顶部与梁底模板顶紧，底脚用50厚木楔塞紧。
待支架拆除后，在后浇带两侧的两根立柱上用30×60木方设置两道水平牵杠，第一道离地300高，竖向间距1800。
（如下图）7、模板起拱：跨度大于4米的框架梁按跨度的0.3%起拱，跨度大于4米的次、连梁按跨度的0.3%起拱; 板按跨度的0.3%起拱8、墙模板支撑设计：次楞(内龙骨)间距(mm):350；采用60×80木枋；主楞(外龙骨)间距(mm):350；采用φ48×3.5钢管；对拉螺栓直径(mm):M12；间距350mm ，（地下室外墙采用60×60×3止水螺杆）。
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；1圆木支撑平面布置图222隔离栏杆第四节承重支模架的施工要求一、支撑架搭设的要求：1、严格按设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格层中设置；立杆搭设时必须采用对接扣件连接，绝对不允许采用中途倒挂短钢管。
钢管搭接接头在同一平面上按50%错开。
2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式钢管架搭设规范》的要求；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；二、支撑架施工使用的要求：1、本工程采用泵送商品混凝土浇筑，确保模板支架施工过程中均衡受载，混凝土浇捣顺序采用由端部的中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；在混凝土浇捣的过程中，混凝土不得大量堆积在同一处。
3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决三、支撑安全检查、验收工作的要求：1支模架在搭设前应由技术负责人和专职安全员对架子工进行安全技术交底，交底内容应有针对性，并履行交底签字手续。
2、架子工均必须通过专业技术培训合格，取得专业操作证书，持证上岗。
3、搭设施工过程中由安全员负责搭设过程中的安全。
梁模板支架计算(300x600)
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为3.6m ，梁截面 B ×D=300mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方90×90mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.00m 。
梁顶托采用80×80mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
360图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×0.600×1.200=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×1.200×(2×0.600+0.300)/0.300=3.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.500+2.000)×0.300×1.200=1.620kN均布荷载 q = 1.20×18.360+1.20×3.000=25.632kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.620=2.268kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 45.00cm 3； 截面惯性矩 I = 33.75cm 4；A计算简图0.0004.98变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：21.36kN/mA变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=4.979kN N 2=4.979kN最大弯矩 M = 0.458kN.m 最大变形 V = 1.095mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.458×1000×1000/45000=10.178N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.095mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.979/1.200=4.149kN/m最大弯矩 M = 0.125ql 2=0.125×4.15×1.20×1.20=0.747kN.m 最大剪力 Q=0.5×1.200×4.149=2.489kN 最大支座力 N=1.0×1.200×4.149=4.979kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 121.50cm 3； 截面惯性矩 I = 546.75cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.747×106/121500.0=6.15N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.670kN/m最大变形 v =5/3.84×2.670×1200.04/(100×9000.00×5467500.0)=1.465mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程说明一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用.二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输.三、现浇混凝土模板：1、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板(扣件式钢管支撑）考虑。
钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。
2、独立基础(独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础（带形桩承台）的划分:长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台）；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础（满堂桩承台）；其余为带形基础（带形桩承台）。
独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。
高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目,杯型基础执行独立基础定额子目。
图16.1.1 杯口基础3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。
4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目.5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。
6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算.7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆（弧）形独立柱定额子目.8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。
直形墙执行墙柱定额子目。
9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。
10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算,并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收,定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0。
1元/㎡，其他机械费0.4元/㎡。
柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费,执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0。
轮扣式梁模板钢管支撑架计算书
轮扣式梁模板钢管支撑架计算书(梁板共用立杆BJ) 一、参数信息和规范依据依据规范:《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《建筑工程轮扣式钢管脚手架安全技术规程》DB11/T 1871-2021《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:混凝土梁和架体计算参数：梁截面宽度0.4m，截面高度0.6m，梁两侧楼板厚度0.2m。
梁底承重架支设方式：顶托支撑-梁底次龙骨平行梁跨度方向，梁底按照均匀布置计算。
支撑架搭设高度6.0m，架体纵向宽度8.0m，横向宽度8.0m，立杆梁跨度方向间距0.9m，脚手架步距1.8m，脚手架顶层步距1.2m。
梁两侧板底立杆横向间距0.9m，纵向间距0.9m。
扫地杆高度0.3m，立杆顶端悬臂长度0.3m。
顶托梁材料选择为木方: 100×100mm。
次龙骨材料选择为木方: 50×100mm。
立杆钢管选择：φ48.3×3.6mm,立杆钢管材质选用Q235。
水平杆钢管选择：φ48.3×3.2mm,水平杆钢管材质选用Q235。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。
荷载计算参数：模板自重0.50kN/m2，混凝土和钢筋自重25.5kN/m3，施工均布荷载标准值2.5kN/m2。
钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.00。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/m2，抗弯强度17N/m2，弹性模量9000N/m2。
基本风压为0.3kN/m2，风荷载体型系数为1.0，风荷载高度变化系数为1.28。
地基参数：地基承载力特征值为170.0kN/m2，基础底面面积为0.25m2，地基承载力调整系数为0.4。
现浇模板支架设计计算
现浇模板支架设计计算顶板模板设计楼板现浇厚度为10cm-18cm，模板支架搭设高度为5.4m，4m，2.8m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，横杆的步距 h=1.80米。
模板面板采用胶合面板，厚度为15mm，板底木楞截面宽度:50mm;高度：100mm;间距：300mm;采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.180×1.000=4.518kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.750×1.000=0.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.000=2.500kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.180×1.000+0.750×1.000=5.268kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(4.518+0.750)+1.4×2.500]=8.839kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(4.518+0.750)+1.4×0.7×2.500]=8.606kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 8.839kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.750×1.000=0.810kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:2本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×8.839×0.3002=0.080kN.m施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.810×0.3002+0.175×3.150×0.300=0.173kN.mM2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。
梁、木模板及支撑架设计计算
2.19 mm
<
0.14 kN/mm2 <
ω max= 3. 木底模(按单跨简支梁计算)：
σ max=
1.65 mm
<
0.0020 kN/mm2 <
ω max=
0.262 mm
<
4. 梁下纵向木肋计算(按三跨连续梁)；
梁下纵向木肋的截面特征值
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
木模板
钢模板
平板的模板及小楞
0.3
0.5
楼板模板（其中包括梁的模板）
0.5
0.75
梁模的自重确定值为
0.5
kN/m2
板模的自重确定值为
0.3
kN/m2
（2）新浇混凝土自重标准值——对普通混凝土，可采用24KN/m3；对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
混凝土自重确定值为
24
kN/m3
（3）钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。一般可按每立方米混凝土含量计算：
梁、木模板及支撑架设计计算（荷载及荷载组合）
1. 荷载
计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值
（1）模板及支架自重标准值——应根据设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见下表。
模板及支架自重标准值（kN/m2）
模板构件的名称
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
cm4
5 10
83.33
416.7
mm 满足
σ max=
0.01 kN/mm2 < 0.0150 kN/mm2 满足
模板支架计算
箱梁模板支架计算书弄广分离立交桥为3-22m等宽截面，根据箱梁截面特点，即取：一、横梁及实腹板段底模板支架计算计算参数:模板支架搭设高度为，立杆的纵距b=，立杆的横距l=，立杆的步距h=。
面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
木方100×100mm，间距200mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁顶托采用100×150mm木方。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2。
采用的钢管类型为48×。
1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = ××+×=m活荷载标准值q2 = +×=m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ；I = ×××12 = ；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = ××+×××= 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/14400=mm2面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=××+××=截面抗剪强度计算值T=3×(2××=mm2截面抗剪强度设计值[T]=mm2抗剪强度验算T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = ××2004/(100×9000×86400)=面板的最大挠度小于400,满足要求!2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
模板支撑脚手架专项方案
模板支撑脚手架专项方案一、工程概况。
咱们这个工程啊，就像搭积木一样，每一块都很重要。
这个项目是[具体工程名称]，位于[详细地址]。
整个建筑的规模可不小，[描述建筑的大致形状、层数、高度等]。
二、编制依据。
三、施工计划。
# （一）施工进度计划。
这个架子啥时候搭，啥时候拆，都是有计划的。
就像火车时刻表一样，不能乱。
[列出大致的搭架和拆架时间节点，结合工程的整体进度安排来说]。
比如说，基础工程完成后的第[X]天开始搭底层的脚手架，主体结构施工到一半的时候开始拆除部分不需要的脚手架等等。
# （二）材料与设备计划。
搭架子得有材料啊，就像做饭得有食材一样。
咱们主要用的是[列出脚手架的主要材料，如扣件式钢管、脚手板等]。
这些材料从哪儿来呢？都是从正规的供应商那儿采购的，质量那是杠杠的。
而且数量也得算好了，多了浪费，少了可不行。
钢管大概需要[X]米，扣件[X]个，脚手板[X]块。
设备方面，像起重机啊（如果需要的话）、扳手这些工具也都得准备好，可不能到时候手忙脚乱的。
四、模板支撑脚手架设计。
# （一）基础处理。
这架子的基础就像人的脚一样，得站稳了。
如果基础不牢，那整个架子都可能倒。
咱们先把地面平整好，要是地面太软，就得做一些加固处理。
比如说，浇筑一层[具体厚度]的混凝土垫层，让它硬邦邦的。
然后根据脚手架立杆的间距，在垫层上设置好垫板，这样立杆就有个安稳的“家”了。
# （二）立杆设置。
立杆可是脚手架的“顶梁柱”。
它们的间距可不能随便定，得根据上面要承受的重量来算。
一般来说，在[具体区域，如楼板下]立杆的间距是[X]米乘[X]米，在梁下呢，间距要小一点，大概是[X]米乘[X]米。
而且立杆要垂直，就像电线杆一样，歪了可不行。
每根立杆都得牢牢地固定在基础上，不能晃晃悠悠的。
# （三）横杆与剪刀撑设置。
横杆就像把立杆连在一起的“手臂”，让整个架子更稳固。
横杆的步距大概是[X]米，一层一层的，就像楼梯一样。
剪刀撑呢，就像架子的“斜拉筋”，从架子的角上斜着拉过去。
钢结构屋顶模板及支撑架计算书
钢结构屋顶模板及支撑架计算书
1. 前言
本文档旨在对钢结构屋顶模板及其支撑架进行计算。
钢结构屋
顶模板是建筑物屋顶的一种常见结构形式，因其具有坚固耐用、施
工方便等优点而得到广泛应用。
2. 模板计算
2.1 模板尺寸
根据屋顶的设计要求，确定模板的尺寸。
模板的尺寸应能够满
足屋顶的承载力和稳定性要求。
2.2 模板材料
选择合适的材料作为模板。
常用的模板材料包括钢板、木材等。
根据屋顶的使用环境和要求，选择具有耐腐蚀性、耐候性和耐久性
的材料。
2.3 模板承载力计算
根据模板的尺寸和材料特性，计算模板的承载力。
考虑模板材料的承载能力和屋顶荷载，确保模板能够安全承载屋顶的重量和附加荷载。
3. 支撑架计算
3.1 支撑架类型选择
根据屋顶的结构形式和设计要求，选择合适的支撑架类型。
常见的支撑架类型包括钢结构支撑架、混凝土支撑架等。
选择合适的支撑架类型可以确保屋顶的稳定性和安全性。
3.2 支撑架设计
根据屋顶的荷载要求和支撑架类型，进行支撑架的设计。
考虑支撑架的结构形式、材料、连接方式等因素，确保支撑架能够承载屋顶的荷载并提供足够的稳定性。
4. 安全性考虑
在进行模板和支撑架计算时，要充分考虑安全性因素。
选择合适的材料和设计方案，加强连接处的稳固性，避免发生意外事故。
5. 结论
本文档对钢结构屋顶模板及其支撑架的计算进行了简要介绍。
在设计屋顶模板和支撑架时，应综合考虑承载力、稳定性和安全性等因素，确保屋顶的稳固和安全。
梁底模板及梁侧模板支撑架计算
梁底模板支撑架计算计算依据《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)。
一、计算参数:新浇混凝土梁名称KL12 新浇混凝土梁计算跨度(m) 3.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300*700新浇混凝土结构层高(m) 5.8梁侧楼板厚度(mm) 130二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)： 900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500梁底支撑小梁根数 4每纵距附加梁底支撑主梁根数 0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 100结构表面的要求结构表面隐蔽三、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·mσ＝Mmax/W＝0.236×106/37500＝6.29N/mm2≤[f]＝22N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×266.6674/(100×10000×281250)＝0.312mm ≤[ν]＝l/250＝266.667/250＝1.067mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×31.104×0.267+0.45×1.764×0.267＝3.529kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×31.104×0.267+1.2×1.764×0.267＝9.688kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×25.6×0.267＝2.731kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×25.6×0.267＝7.509kN四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.07小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.43小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75小梁截面惯性矩I(cm4) 273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.529+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/3+0.5×(1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，9.688+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/3}=9.753kN/mq2＝max[2.731+(0.3-0.1)×0.8/3+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，7.509+(0.3-0.1)×0.8/3]＝7.563kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.753×0.452，0.5×9.753×0.12]＝0.211kN·mσ＝Mmax/W＝0.211×106/60750＝3.479N/mm2≤[f]＝13.07N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.753×0.45，9.753×0.1]＝2.664kN τmax ＝3Vmax/(2bh0)=3×2.664×1000/(2×45×90)＝0.987N/mm2≤[τ]＝1.43N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.563×4504/(100×8415×2733800)＝0.085mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.563×1004/(8×8415×2733800)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.753×0.45，0.393×9.753×0.45+9.753×0.1]＝5.017kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.367kN，R2＝R3＝5.017kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.563×0.45，0.393×7.563×0.45+7.563×0.1]＝3.89kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝1.956kN，R'2＝3.89kNR'3＝3.89kNR'4＝1.956kN五、主梁验算钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝0.609×106/4490＝135.719N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝5.557kNτmax＝2Vmax/A=2×5.557×1000/424＝26.212N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax＝0.228mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝2.2mm 满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.827kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.827kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm) 1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm2) 205立杆自重q(kN/m) 0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.16×0.45×1.52/10＝0.02kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝33.24kN/m2小梁验算q1＝max{3.221+(0.3-0.1)×0.8/3+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，8.836+(0.3-0.1)×0.8/3}=8.889kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.696kN，R2＝10.17kN，R3＝1.696kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，υ1＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.55-0.8/2)/2×0.9，10.17，1.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.1-0.55-0.8/2)/2×0.9]+0.02/1.1＝10.207kNf＝N/(υA)+Mw/W＝10206.871/(0.179×424)+0.02×106/4490＝139.031N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，υ2＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(11.4-1)+Mw/lb＝max[1.696+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.55-0.8/2)/2×0.9，10.17，1.696+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.1-0.55-0.8/2)/2×0.9]+1.56+0.02/1.1＝11.748kNf＝N/(υA)+Mw/W＝11748.315/(0.179×424)+0.02×106/4490＝159.341N/mm2≤[f]＝205N/mm2八、可调托座验算满足要求！荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝11.114kN≤[N]＝30kN 满足要求！梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度130mm。