梁刚度放大系数
梁刚度放大系数按主梁计算的思考
关于pkpm新版本中梁刚度系数放大的问题，新版本中是这样表述的：而旧版本中是这样表述的：
我认为新版本这样写，是更加完善，更加准确的写法；
先说一下旧版本的计算问题所在
在旧版本中，存在这样的问题，就是同样一根框架梁，截面尺寸、跨度一样的前提下，被次梁分割下就会发现，主梁的刚度放大系数差距很大了，如图所示：
就会发现框架梁被多个次梁分割成一小段一小段的时候，刚度放大系数变小了，我认为这样是不符合实际的，梁的刚度放大系数跟次梁分割不分割是没有关系的，框架梁是一根整体的，而pkpm在计算的时候，次梁的分割会在框架梁上形成一个个的节点，这样导致框架梁的刚度放大系数分成几段来计算，由规范的表格可以知道，框架梁的刚度放大系数跟三个方面有关系，分别为梁的计算跨度、梁的净距、楼板的厚度，旧版中的pkpm中来计算的时候，是
把梁分段来计算的，这样导致一个完整的框架梁被分成了几小段，导致计算跨度减小，导致梁的刚度放大系数减小，这样会导致整个结构的刚度减小，总之会导致地震剪力的减小，并且位移角会增加5%作用，地震剪力墙会减小7%左右，总之来说旧版本中的这个问题，是需要我们在特殊构件补充定义里去修改被分割后的框架梁的刚度放大系数，以下是截图
修改完之后，这样才符合实际的结构工作情况，那么问题来了，以前没有注意这个问题的时候，房子也不是没有倒塌吗，那是因为没有发生大震或者中震，并且我们知道混凝土的构件设计的时候，安全储备是很大的，我们看下混凝土与钢筋的设计值和标准值就明白了；
好了，正是pkpm发现了这个问题的所在，故而在新版本中将此项改为了梁刚度放大系数按主梁计算，也就是不考虑次梁，也就避免了以上的问题，所以我认为这个改善是很有必要的。
以上观点仅供参考，不足或者错误之处敬请批评。
-----------2016年12月7日。
YJK参数设置详细解析-（47482）
YJK参数设置详细解析-（47482）结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。
2、结构材料信息：按实际情况填写。
3、结构所在地区：⼀般选择“全国”。
分为全国、上海、⼴东，分别采⽤中国国家规范、上海地区规程和⼴东地区规程。
B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。
4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输⼊，⽆则填0。
5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜⼩于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。
如果地下室⾸层的侧向刚度⼤于其上⼀层侧向刚度的2倍，可将地下⼀层顶板作为嵌固部位；如果不⼤于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度⼤于上部结构⼀层的2倍。
由于剪切刚度⽐的计算只与建筑结构本⾝的特性有关，与外界条件（如回填⼟的影响、是否为地下室等）⽆关，所以在计算侧向刚度⽐是宜选⽤剪切刚度⽐。
在YJK中的结果⽂件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下⼀层逐层计算与地上⼀层的剪切刚度⽐，出现⼤于2或四舍五⼊⼤于2的，该层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满⾜嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。
6、与基础相连构件最⼤底标⾼：7、裙房层数：程序不能⾃动识别裙房层数，需要⼈⼯指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填⼊7。
8、转换层所在层号：应按楼层组装中的⾃然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填⼊5。
程序不能⾃动识别转换层，需要⼈⼯指定。
对于⾼位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进⾏判断，是否为3层或3层以上转换。
9、加强层所在层号：⼈⼯指定。
根据《⾼规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合⼯程实际情况填写。
10、底框层数：⽤于框⽀剪⼒墙结构。
YJK参数设置详细解析
结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。
2、结构材料信息：按实际情况填写。
3、结构所在地区：一般选择“全国”。
分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。
B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。
4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。
5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。
在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。
6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。
程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
9、加强层所在层号：人工指定。
根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。
10、底框层数：用于框支剪力墙结构。
高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
梁刚度放大系数在结构设计中的取值探讨
梁刚度放大系数在结构设计中的取值探讨摘要：在结构设计中，合理的参数取值对结构的分析及构件的承载力验算都有着明显的影响，如何根据实际情况进行合理的取值，满足抗震概念设计和构件承载力计算是工程师必须掌握的，本文探讨了梁刚度放大系数的取值依据，给出了刚度系数取值的建议。
关键词：梁刚度系数强梁弱柱概念设计梁刚度放大系数在结构设计中有着较明显的影响，是一个比较重要的参数。
梁刚度系数的取值不仅影响混凝土构件的配筋，而且对这个结构体系的参数计算也有着非常大的影响。
在抗震设计中，由于对于一个结构而言，刚度越大、则周期越小，相应的地震作用也越大，因此对于现浇的混凝土结构若不考虑梁刚度放大作用则计算出的地震效应是偏于不安全的。
同时由于目前结构软件一般都是在计算梁构件配筋的时候按矩形截面受弯构件进行计算的，也就是说当考虑因翼缘的作用引起的梁刚度放大系数导致的附加的受力钢筋并没有配置在相应的翼缘内的，这就形成了事实上梁抗弯承载力的提高，而这与抗震概念设计中一再强调的强柱弱梁的抗震设计思想是不一致的，因此如何考虑梁的刚度系数在结构设计中就尤为重要。
“如何考虑梁刚度放大系数”这里面包含两层意思，一是在哪个阶段需要考虑梁的放大系数，二是梁的刚度放大系数该考虑多大，合理的取值范围是多少。
对于前者，工程师可以在配筋计算的时候分两步走，首先按不考虑梁刚度放大系数或者考虑一个较小的刚度放大系数据此进行混凝土梁的配筋设计，然后按考虑梁刚度放大系数进行竖向（抗侧力）构件的承载力计算，以此来实现强柱弱梁的抗震设计要求。
本文主要就梁的刚度放大系数的合理取值范围进行探讨。
《高层混凝土建筑技术规程》JGJ7-2002第5.2.2条规定：在结构内力与位移计算中，现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以增大。
楼面梁刚度放大系数可根据翼缘情况取 1.3~2.0。
对于无现浇面层的装配式结构，可不考虑楼面翼缘的作用。
根据《高规》附录说明的建议：当近似以梁刚度增大系数考虑有效翼缘的作用时，应根据梁翼缘尺寸与梁截面尺寸的比例予以确定，现浇楼面的边框架梁可取1.5，中框架梁可取2.0。
YJK参数设置详细解析-yjk 刚性楼板
结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。
2、结构材料信息：按实际情况填写。
3、结构所在地区：一般选择“全国”。
分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。
B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。
4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。
5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。
在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。
6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。
程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
9、加强层所在层号：人工指定。
根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。
10、底框层数：用于框支剪力墙结构。
高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
钢结构梁刚度放大系数
钢结构梁刚度放大系数钢结构梁刚度放大系数是指在实际工程中，为了考虑梁的非线性变形和材料的不均匀性等因素，对梁的刚度进行修正的系数。
本文将从钢结构梁的刚度放大系数的定义、计算方法以及影响因素等方面进行探讨。
一、钢结构梁刚度放大系数的定义钢结构梁刚度放大系数是指将实际梁的刚度与理想梁刚度之比，即：放大系数 = 实际梁刚度 / 理想梁刚度其中，实际梁刚度是指考虑了梁的非线性变形和材料的不均匀性等因素后的梁刚度，而理想梁刚度是指假设梁的材料均匀、梁截面尺寸精确、梁的变形为线弹性的梁的刚度。
钢结构梁刚度放大系数的计算需要考虑多个因素，主要包括以下几个步骤：1. 根据梁的截面形状和材料特性计算理想梁刚度。
理想梁刚度的计算可以使用梁的截面形状、材料的弹性模量等参数进行计算。
2. 考虑梁的非线性变形因素。
钢结构梁在受力时会出现非线性变形，例如弯曲变形、剪切变形等，这些变形会导致梁的刚度减小。
根据实际工程情况和设计规范，可以采用合适的方法对非线性变形进行修正，得到实际梁刚度。
3. 考虑梁的材料不均匀性因素。
钢结构梁的材料不均匀性会导致梁的刚度存在差异。
一般情况下，可以根据材料的弹性模量和截面形状的几何参数等进行修正，得到实际梁刚度。
4. 计算钢结构梁刚度放大系数。
将实际梁刚度除以理想梁刚度，即可得到钢结构梁刚度放大系数。
三、钢结构梁刚度放大系数的影响因素钢结构梁刚度放大系数的大小会受到多个因素的影响，主要包括以下几个方面：1. 梁的截面形状。
梁的截面形状对梁的刚度有重要影响。
一般来说，截面形状越大，梁的刚度越大，放大系数越小。
2. 梁的材料特性。
钢结构梁的材料特性包括弹性模量、屈服强度等参数，这些参数会影响梁的刚度和放大系数。
一般来说，弹性模量越大，放大系数越小。
3. 梁的受力情况。
梁的受力情况会影响梁的刚度和放大系数。
例如，梁受到较大的弯矩作用时，由于弯曲变形的存在，梁的刚度会减小，放大系数会增大。
4. 梁的支座约束情况。
YJK参数设置详细解析-yjk 刚性楼板
结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。
2、结构材料信息：按实际情况填写。
3、结构所在地区：一般选择“全国”。
分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。
B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。
4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。
5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。
在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。
6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。
程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
9、加强层所在层号：人工指定。
根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。
10、底框层数：用于框支剪力墙结构。
高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
YJK参数设置详细解析
结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。
2、结构材料信息：按实际情况填写。
3、结构所在地区：一般选择“全国”。
分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。
B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。
4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。
5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。
在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。
6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。
程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
9、加强层所在层号：人工指定。
根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。
10、底框层数：用于框支剪力墙结构。
高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
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梁刚度放大系数梁刚度放大系数: 中梁2.0,边梁1.5 我一般这样取。
但一直不太清楚：梁刚度放大系数到底对计算结果产生怎样的影响，是不是结构整体刚度大了，就具体构件而言，梁分配的弯矩是不是大了，个人理解多多指正！==========梁刚度放大系数是对现浇楼板而言的，其意义考虑楼板作为梁的翼缘，是梁的一部分。
你的取法是正确的，因为中梁两侧都有翼缘，而边梁单侧才有。
按我的理解，设置这一参数并不存在人为地去将梁端弯矩放大，而是还其本来面目。
换句话说，如果你不考虑翼缘的作用，那么你考虑计算用的梁的刚度比实际取小了。
设置了这个系数，你的计算模型与实际结构就更吻合了。
==========对楼上的回答补充三点：1、梁刚度放大系数并不只对现浇楼板而言，对有现浇面层的装配式楼面梁，也可考虑，不过放大系数应适当减小罢了。
对无现浇面层的装配式楼面梁可不考虑。
2、梁刚度放大实际上是适当考虑了楼板平面外的刚度。
计算模型往往假定楼板平面内无穷刚，而面外刚度为0，这与实际结构并不完全符合。
另外，计算中若将楼板设成弹性板，则梁刚度便不能放大，因为程序已自动计算了板的平面外刚度。
所以梁刚度放大只适用于楼板平面内无穷刚假定的情况。
3、梁刚度放大系数与梁截面及板厚有关，使用中应根据具体情况调整。
==========能否详细说明一下梁的刚度放大系数和楼板厚度及梁截面的关系比如有什么数字关系==========我想profhxf 兄的说法是对的,那么对单根梁的计算来说应该就是按矩形梁还是T型梁的差异,那么梁的刚度放大系数取值大,梁配筋就应该小.可我比较过一个工程,梁的刚度放大系数为2时,satwe的配筋结果比梁的刚度放大系数为1的配筋结果大.是不是梁的刚度放大系数取值大,分配的弯矩就大?不知有哪位大侠能指点一二,是不是梁的刚度放大系数取值大,分配的弯矩就大==========谈一谈自己的看法：bozhou兄所说：“梁刚度放大实际上是适当考虑了楼板平面外的刚度。
”梁刚度放大的主要原因是板的作为梁受压翼缘对梁刚度的提高，并非由于板的平面外刚度，就算板平面外刚度的确为0，其对梁刚度提高同样是有贡献的。
梁刚度增大系数只对内力计算起作用，并不会影响配筋计算，因此同等内力下配筋并不会少。
另外，似乎有个“梁刚度增大，梁端弯矩也增大”的误区，其实梁刚度增大了，分配内力变化是难以一概而论的。
以一双柱单跨梁为例：梁刚度增大时，竖向荷载作用下，支座弯矩是变小了而不是变大（很显浅的弯矩分配法，也可以理解为梁刚度大了，柱子对其嵌固作用小了），相应的，跨中弯矩增大了；地震荷载作用下，梁端弯矩则应该稍有增大。
==========抗震设计要做到“强柱弱梁”，要使梁中塑性铰先出、多出。
由于楼板会加强梁的强度和刚度，如果不考虑楼板的加强作用，设计中会出现“强梁弱柱”，这对结构来说是极为不利的。
==========可我的师傅告诉我，最好不要取到2，因为越大，越不安全，只要位移，地震等满足，最好还是取到1.5比较好，大家认为呢？==========梁刚度放大系数在配筋计算的时候是不起作用的，只是在计算内力和侧向位移的时候起作用，刚度放大的结果：1：侧向位移减小2：梁的内力变大（以此配筋，配筋值就变大了）==========不同意bianjiefen的说法，首先需要满足侧向位移限值结构必须达到一定的刚度。
如不采用或减小刚度放大系数，要得到满足位移限值所需的刚度只有增大梁柱截面，这样做的实际情况是梁的刚度更大，这违背了“强柱弱梁”的目的，而刚度放大系数是经实验和理论计算确定的，所以应该充分考虑。
放大系数与楼板厚度应没多大关系，在《建筑抗震设计手册》第二版中有说。
1.现浇板时，中梁取2.0，边梁取1.5；2.采用装配整体式楼盖及迭合梁时，中梁取1.5，边梁取1.2；3.开大洞的各种板时，均取1。
这里借问对第3条不是太明白。
如楼梯间处怎样取值？==========2：梁的内力变大（以此配筋，配筋值就变大了）”怎莫能说对配筋不起作用呢？这不是矛盾吗==========本人用pkpm试算过，梁刚度放大后梁的配筋会增大。
根据《全国民用建筑工程设计技术措施》8.8.8条，对现浇楼面的边框梁取1.5，中框梁取2.0。
==========有观点认为,在中震,大震作用下,梁柱节点处的板翼缘开裂,此时梁刚度接近矩形断面的刚度.如果梁刚度增大系数取1.0的话,会有更好的滞回性能.鉴于此提倡在弹性阶段,如果结构整体刚度有富裕的话,不赞成刚度放大.这样既节省钢筋,又得到较好的耗能体系.我们知道,竖向荷载作用下中柱的梁端负弯矩对刚度放大系数并不敏感,边跨负弯矩随梁刚度增大还要减少.综合来看,如果能很好控制弹性阶段的整体刚度,对地震控制的结构的放大系数少取一些,应该是可以考虑的.==========回答楼上这位的问题.大家都学过框架在水平荷载作用下的内力分析吧,通常采用D值法。
梁刚度的增大必然导致节点处的梁柱刚度比的增大,使各柱的D值发生变化.而内力计算又采用结构力学的方法,即节点处各构件的内力分配是按其刚度比进行的,因此必然使梁的内力(弯矩)增大。
再有关于刚度放大系数的问题,定性来说,翼缘板对梁的约束作用越强,对梁刚度的贡献就越大,因此就存在边框架梁与中框架梁,现浇层的厚薄对梁刚度的影响程度不同,系数取值就不同.实际上,2.0和1.5,1.2等系数取值也是根据理论和经验分析总结出来的一个简化值。
只要工程上取正常的楼板厚度,按上面系数计算就没问题。
如果楼板开洞过多或过大,就影响了混凝土板对梁的约束作用,并使之变小,从安全角度上就不考虑其增大作用。
而且严格来讲,通常简化的分析方法(手算)就不再适用,应按考虑楼板变形的空间分析来确定结构的内力及其分布。
==========昨天发不来贴子，今天就很多增加了很多，看来这是一个普遍关心的话题。
换个角度理解：梁翼缘与腹板共同作用是客观存在的。
试验表明，bf=b+12hf，所以加固梁支座时钢板常贴在柱边板面。
设不同刚度增大系数只是对梁柱，梁支座和跨中内力比例进行不同调整而已。
如果希望梁承受更多的水平荷载产生的内力，在地震作用下保持更长的弹性阶段，可以取高值。
这样算出位移在小震和风荷载作用下也小些，内力大些。
相反，希望构件早些屈服，可以取低值。
连梁刚度折减类似，取值不同。
从节省角度看，不是绝对的高值或低值，因为和控制工况，周期，竖向构件布置和框-剪分配比例都有关。
==========最新版的pkpm中在sat－8的总信息中，增加啦一个”对所有楼层强制采用刚性楼板的假定“这一选项，在一般的结构中应该选择该项，并且对中梁刚度系数进行调整，这点请大家注意。
看了一下s－3的说明书，在静力分析模型中的page 150，楼板的模型中，satwe采用了四种假定，这点我们已经知道，对于多数常规结构，应假定楼板整体平面内无限刚，并对中梁刚度系数调整。
对于弹性楼板，该假定模型化误差小，但其计算量大，可用于特殊楼板结构或要求分析精度高的高层结构，此时，可以不对中梁刚度系数调整。
==========1.放大系数的取值，是程序认为的做法,是一个比较笼统的概念。
由于翼缘的存在,因此梁的刚度显然增加,以200*500的梁,两侧6*100*2=1200计算,很容易得出两者的I比值约2.1.梁越高,其比值越小,如300*800的梁,翼缘同上,其比值为1.89.对于一般住宅结构,本人建议中梁刚度放大系数不小于2.0.2.以上为弹性状态.对于弹塑性状态,似乎不应考虑此放大系数,当然,一定要考虑的话,也只能是梁跨中部的刚度,但是,谁会这么做呢?3.由于实际配筋没有加入到翼缘里面,更多的做法是面钢筋设置多排,这样也会导致计算与实际的偏差.若真的这么配,那么节点区的抗震又有问题.其实,这个问题很复杂.==========梁端部配筋是按矩形截面配筋工作时也是矩形截面刚度不应该放大梁中部是按T形截面工作的刚度应该放大。
如果全部放大那么端部的计算内力M比实际工作的内力M大，违背了强柱弱梁的原则，但是定量的考虑好象很困难最好是程序自动把梁的负弯距区刚度不增加，而跨中增加，这样就更加符合实际情况些==========一、请问各位大侠几个问题：1、在计算梁内力时按放大的刚度系数计算线刚度，是因为要考虑楼板的翼缘加强作用，把梁作为T型梁考虑；2、在梁端部不能按T型梁计算，按刚度放大系数就把梁端部设计强了，好像发工资按两个人报、得钱的其实只有一个人，同时这样设计的梁与强柱弱梁的设计理念是否相悖？3、在跨中应该按T型梁计算；否则设计太保守，而且延性不好；4、在梁的刚度和挠度验算时，是不是应该按T形？按矩形是不是偏于保守？二、根据以上几点，如果不增大梁的刚度，至少有个优点：1、更加有利于“强柱弱梁”；2、在设计中，梁跨中可以通过增大系数来保证安全，增大系数可以研究。
3、梁的配筋更少，延性更好；三、能不能够这样设想：1、楼板的翼缘作用产生的内力由楼板自己去承担，与梁无关。
2、在内力计算时不考虑楼板的作用，楼板本来应该承担的这一部分内力相应地全部由柱承担，增加柱的设计强度，更好保证“强柱弱梁”。
3、对梁跨中采用放大系数方法来设计。
这样下来，设计的结果是梁按矩形截面刚度计算内力、进行截面设计，计算方便；柱的设计强度提高，有利“强柱弱梁”；楼板在与梁交接处，保证构造和连接。
==========to 小小虫兄：（1）梁的刚度放大是为了考虑楼板平面外刚度，是客观存在；不考虑放大系数，减小了梁端弯距比例，即减小了梁配筋，看似可更好的满足强柱弱梁；实际上梁的刚度减小，使整个结构计算的刚度减小，地震作用相应减小，由此尽管柱的弯距比例增大，但得出的柱计算弯距仍可能比实际所受弯距小，因此并不有利于强柱弱梁的实现；另一方面，梁的计算弯距也比实际小，不符合小震不坏的抗震思想。
（2）刚度放大和弯距分配的概念是针对整根梁，并不是针对某个截面，我们计算梁端截面配筋，按矩形梁，不考虑受拉区混凝土的作用，并不意味受拉区的翼缘对刚度没有增大作用；再者说，即使梁端按矩形，跨中按T形，梁刚度比整根按矩形还是增大的；因此是一人报工资，也是一人领钱，呵呵~（3）在跨中应该按T型梁计算；否则设计太保守，而且延性不好跨中本来就应该按T形，但实际设计为简单经常按矩形，对配筋数量影响不是很大；况且耗能主要是依靠梁端变形，跨中强调延性意义不大，当然要满足适筋梁的要求。
（4）楼板的翼缘作用产生的内力由楼板自己去承担，与梁无关分析框架是针对梁柱。
如果与梁无关，不知“楼板的翼缘作用产生的内力”如何求得？把梁端翼缘板内的配筋看作梁受拉钢筋的一部分，以更好的实现强柱弱梁，这样解释更合理吧。
==========有观点认为,在中震,大震作用下,梁柱节点处的板翼缘开裂,此时梁刚度接近矩形断面的刚度.如果梁刚度增大系数取 1.0的话,会有更好的滞回性能梁刚度增大后其内力增大可以比较直观的去理解：结构抗震计算是按小震作用下的弹性阶段计算的，此时不考虑结构进入塑性。