梁线刚度计算表
荷载计算范例
荷载计算范例2.1总平⾯图设计总平⾯图见图1-1。
本楼采⽤“⼀”字型布置，其主要出⼊⼝、门厅位于临街道路侧，坐北朝南，底层⾛廊两侧出⼝加强了⼈员的疏散。
主要房间的设计考虑以下⼏点：（1）主要房间的布置宜使⽤⽅便，影响较⼩，⾯朝南；（2）相同功能的房间分开设置，满⾜各使⽤功能单元；（3）房间布置应兼顾建筑结构要求。
2.2 平⾯设计平⾯设计⾸先考虑满⾜使⽤功能的需求，为中型宾馆和会议创造良好的条件，重点考虑了交通组织、采光、通风的良好配置，同时还要合理地安排休息室、厕所、盥洗室等辅助⽤房。
平⾯尺⼨安排上为简化结构计算采⽤了对称形式。
功能分区较为合理，⼈流交通便捷、畅通，保证良好的安全疏散条件及安全防⽕要。
2.3 剖⾯设计建筑物室内外⾼差取0.45⽶，满⾜防⽔、防潮和内外联系⽅便的要求。
层⾼的确定，按《公共建筑设计规范》（GBJ 99－86）的要求，考虑到本中型宾馆楼为框架结构，框架梁的截⾯⾼度较⾼，故层⾼取值为3.9⽶。
这样的层⾼，对布置窗户满⾜采光与⾃然通风要求来讲已⾜够。
对于底层的阶梯，为了使后排也能获得较⾼的空间，将前部地⾯下降0.45⽶（三步台阶的⾼度）。
另外，中型宾馆的层⾼也统⼀取为3.9⽶。
所有房间的窗台⾼度均取0.9⽶，保证书有充⾜的光线。
2.4 ⽴⾯设计在简单的体型组合前提下，⼒求运⽤均衡、韵律、对⽐、统⼀等⼿段，把适⽤、经济、美观有机的结合起来。
在正⽴⾯处理上，⼤门采⽤了不锈钢玻璃弹簧门，上配玻璃⾬篷，下为花岗岩室外台阶，均使⽴⾯效果增⾊不少。
外墙装饰⽅⾯，勒脚为烧⽑⾯花岗岩⽯板⾯层，与室外台阶的⾯层相统⼀，既美观，⼜坚固耐久；其余外墙⾯为涂料⾯层，因为保温板外挂钢丝⽹抹灰层的装饰⾯层宜⽤涂料，选⽤了仿⽯涂料，颜⾊为淡黄⾊和银灰⾊相间，由⽩⾊压线分隔，在⼭墙处为淡黄⾊，⽬的是为了保证⽩⾊压线的连续。
第三章结构⽅案设计总说明3.1.1 框架结构的选择框架结构由梁、柱构件通过节点连接构成，它既承受竖向荷载，⼜承受⽔平荷载。
框架侧移刚度计算
梁柱线刚 节点转动 度比 影响系数 1.90 0.49 1.90 0.49 1.90 0.49 1.90 0.49 1.75 0.47 1.08 0.51
D
1.3852E+0 1.3852E+0 1.3852E+0 1.3852E+0 1.4391E+0 1.1423E+0
柱编号
1 1 1 1 1 1
层次
E
6 3.00E+07
5 3.00E+07
4 3.00E+07
3 3.00E+07
2 3.25E+07 1 3.25E+07
b(m) 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5
层次
E
6 3.00E+07 5 3.00E+07 4 3.00E+07 3 3.00E+07 2 3.25E+07 1 3.25E+07
横向框架顶点位移计算
Gi（KN） ∑Gi(KN）
Di
7200
7200
798315
7200
14400
798315
7200
21600
798315
7200
28800
798315
7200
36000
836720
7200
43200
627006
△(m) 0.0090 0.0180 0.0271 0.0361 0.0430 0.0689
层次
6 5 4 3 2 1
弹性层间变形验算
层间剪力 Vi(KN)
层间刚度Di
层间侧移△ （m）
层间相对 层高hi(m) 弹性转角
框架结构毕业设计指导书
毕业设计指导书(框架构造)毕业设计计算书是毕业设计的主要成果之一，主要包括整个设计计算过程，按设计计算步骤进展编写，内容包括建筑设计和构造设计。
第一局部建筑方案设计主要内容为：依据设计任务书的要求，进展建筑总平面设计和建筑方案设计的思路和设计说明，比方，本案与场地和四周环境的关系，人流、车流、停车场、主次出入口、环境的美化等总平面设计；主要功能房间以及关心房间的平面布置、面积确实定、门窗大小及位置确实定；水平和垂直交通联系的设计；立面设计等。
其次局部构造设计计算亲热结合建筑设计进展构造总体布置，确定构造形式、构造材料，使建筑物具有良好的造型和合理的传力路线。
进一步通过计算解决构造的安全性、适用性、耐久性，确定构造的构造措施。
框架构造抗震设计步骤：开头确定构造方案与构造布置初步选定梁柱截面尺寸及材料强度等级计算各层重力荷载代表值及构造刚度参数竖向荷载计算计算构造自振周期及振型计算多遇地震烈度下的构造弹性地震作用不满足多遇烈度地震作用下构造层间弹性变形验算满足上述地震作用下构造内力分析竖向荷载作用下内力分析内力组合按组合内力进展梁柱配筋计算根底设计进展重要部位的抗震强度验算需要作薄弱层变形验算否否不满足按罕遇地震烈度验算薄弱层弹塑性层间位移角或延性构造措施特别延性构造完毕第一步构造平面布置构造体系确定后，进展构造的总体布置，也就是对高度、平面、立面和体型等的选择，除应考虑到建筑使用功能、建筑美学要求外，在构造上应满足强度、刚度和稳定性要求。
地震区的建筑，在构造设计时，还应保证建筑物具有良好的抗震性能。
设计要到达先进合理，首先取决于清楚合理的概念，而不是仅依靠力学分析来解决。
确定构造布置方案的过程就是一个构造概念设计的过程。
〔一〕构造总体布置原则1、掌握高宽比在高层建筑中，构造的位移常常成为构造设计的主要掌握因素、而且随着建筑高度的增加，倾覆力矩将快速增大。
因此，高层建筑的高宽比不宜过大。
一般应满足标准的要求。
框架计算简图及梁柱线刚度
一、框架梁柱线刚度初估梁柱截面尺寸： ⑴、梁：493010104254103010604.2500250121,500250·1093.4780010373.1108.2,10373.165030012122300,2173273121(,650,65097512181(,7800mm I mm mm h b mmN l EI i C mm I I mmb mm ～ h ～b mm h mm mm ～l ～h mm l b ⨯=⨯⨯=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯==⨯=⨯⨯⨯=========次梁取级，混凝土用取）取）⑵、柱：混凝土用30C 级按层高确定截面尺寸：底层取mm H 71006504506000=++=，mmN i mmmm h b mm mm ～H ～b c ·10896.15400/100.3800121800800,355473201151(1144⨯=⨯⨯⨯=⨯=⨯==取）底层mm N i c ·10442.17100/100.38001211144⨯=⨯⨯⨯=取梁的线刚度值为基准值1，则柱为：846.3，底层柱为：925.2，见下图2：G 44444G G G 3333321G21212121H J K L H J K L H J K L H J K L HJKL1.03.8462.9251.03.8461.03.8461.03.8463.8463.8463.8461.03.8461.03.8461.01.03.8461.03.8461.03.8461.03.8461.01.01.01.01.02.9252.9252.9252.9253.8463.846二、荷载计算双向板板厚：mm h mm ～l ～h 100,785.97501401(===取） 1、恒荷载计算：（标准值）⑴、屋面恒载：屋10 3.44 KN/ m 2 100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m 2 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m 2 合计： 6.14 KN/ m 2 ⑵、楼面恒载：楼10 0.7 KN/ m 2 结合层一道100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m 210厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m 2 合计： 3.4 KN/ m 2 ⑶、梁自重：主梁mm mm h b 650300⨯=⨯主梁自重 25×0.3×(0.65-0.1)=4.125 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×(0.65-0.1+0.3) ×2×20=0.34KN/m合计： 4.465 KN/m 次梁自重 25×0.25×（0.5-0.1 ）＝2.5 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×（0.5-0.1+0.25）×2×20＝0.26KN/m 合计： 2.76KN/m⑷、柱自重：mm mm h b 800800⨯=⨯柱自重 25×0.8×0.8＝16KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×0.8×4×20＝0.64KN/m合计： 16.64KN/m⑸、外墙自重：粉煤灰轻渣空心砌块：自重取8.0 KN/ m3标准层 8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6KN/m 水刷石外墙面 5.4×0.5＝2.7KN/m 水泥粉刷内墙面 （5.4-0.65）×0.36＝1.71KN/m 合计： 12.01KN/m 底层 8×0.2×（7.1-0.65）＝10.32KN/m 水刷石外墙面 6.0×0.5＝3.0 KN/m 水泥粉刷内墙面 （6.0-0.65）×0.36＝1.926 KN/m 合计： 15.246 KN/m ⑹、内墙自重：(同外墙)标准层 8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6 KN/m 水泥粉刷墙面 （5.4-0.65）×2×0.36＝3.42 KN/m 合计： 11.02 KN/m 底层 8×0.2×（6-0.65）＝8.56 KN/m图2. 梁、柱相对线刚度图水泥粉刷墙面 （6-0.65）×2×0.36＝3.852 KN/m 合计： 12.412 KN/m 2、恒载作用下框架受力分析：板传到次梁以及次梁传到主梁的荷载按三角形和梯形进行传递，计算时折算为均布荷载。
水平作用下框架结构侧移计算
一、横向水平地震作用下框架结构侧移验算1.横向框架梁的线刚度在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效线刚度，减小框架侧移。
为考虑这一有利作用， ，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取 I b1.5I 0 〔 I 0 为梁的截面惯性矩〕；对中框架梁取 I b2.0I 0 ，计算结果如下表所示：边框架梁中框架梁梁截面尺寸矩形截面惯性矩 混 凝E c〔 b/mm ×跨度 l/m土 强i b EI b / li b EI b / l /I 0 / ×103 m4I b1.5I 0I b 2.0I 0h/mm 〕度 等/ KN m2/×104KN m×104KN m级3 4/×103 4/×10mmAB 跨 300×600C3030×106横梁BC 跨 300×600C3030×106横梁AC 跨 300×600C30 30×106横梁CD 跨 300×450C3030×106横梁DE 跨 300×600C3030×106横梁2.柱的侧移刚度〔 D 值法〕柱线刚度计算结果如下表：混凝土强 截面尺寸2截面惯性矩线刚度 i c EI c / h柱号度等级〔a/mm × b/mm 〕柱高 h/mEc/KN mIc / ×103 m 4/ ×104 KN mZ 1C30 700×70030×106Z 2C30 ×6550 55030×10：楼层横向框架柱侧移刚度〔 D 值〕计算如下表所示：Ki b K(一般层 )(一般层 )2i c K12柱类型Dic h 2根数i b/ 104KN / mK K(底层 )2(底层 )i c K一层其他层边框架边柱边框架中柱中框架边柱中框架中柱D边框架边柱边框架中柱中框架边柱中框架中柱DA 轴2E 轴2C 轴2D 轴2A 轴2B 轴4E 轴6B 轴2C 轴6D 轴6653520KN/mA 轴2E 轴2C 轴2D 轴2A 轴2B 轴4E 轴6B 轴2C 轴6D 轴6794540KN/m3.横向框架自振周期结构自振周期按顶点位移法计算，将各楼层面处的重力荷载代表值G i作为水平荷载作用在各楼层标高处，按弹性方法求得结构顶点的假想侧移，并考虑填充墙对框架的影响取折减系数r，计算结果如下表结构顶点的假想侧移G/KN nG i/KND i / KN m 1i / mm i / mm楼层V Gii 16999099907945405114582144879454041145832906794540311458443647945402114585582279454011241563237653520T1T T4.横向水平地震作用及楼层地震剪力计算本结构重量和刚度沿高度方向分布比拟均匀，高度不超过40m，变形以剪切变形为主，故水平地震作用采用底部剪力法计算。
侧移刚度计算
框架侧移刚度计算在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度、减少侧移，对于现浇楼面，考虑到这一有利作用，在设计梁的截面的惯性矩时，对现浇板的b 0b 02.0 1.5I I I I ==中框架梁，边框架梁。
本设计中框架柱采用C35混凝土，梁、板采用C30混凝土，海南三亚地区防震烈度7度，基本地震加速度0.1g 。
C30混凝土 E c =3.0×104N/mm 2框架柱1-5层均采用C35混凝土 E c =3.15×104N/m m 2横梁线刚度计算横梁线刚度i b 计算注：0I 为横梁的截面惯性矩 柱线刚度计算柱的侧移刚度D 值法计算 （1） 计算方法柱的侧移刚度按下式计算。
根据梁柱线刚度比K 的不同，结构平面布置图，可分为中框架中柱、边柱，边框架中柱、边柱和楼梯柱，其中楼梯柱的计算在楼梯配筋计算。
柱的侧移刚度D 值计算hiccD 212α=c α:柱侧移刚度修正系数，对不同情况按下式计算，K 表示墙柱线刚度比。
修正系数c α值计算公式（2）框架侧移刚度值计算底层：框架中柱（B1、C1、B2、C2、B 3、C3、B4、C4、B5、C5、B6、C6点处的柱12根）K =ici i 21+=1025.3104.11108.4101010⨯⨯⨯+=4.9825.0++=K Kc α=0.785 hiccD 212α==33001025.321012785.0⨯⨯=28112.95 N/mm Di=∑D=12D=12×28112.95=337355.37 N/mm框架边柱纵向（A1、D1、A2、D2、A3、D 3、A4、D4、A5、D5、A6、D6、共12根）ici K 2==1025.3108.41010⨯⨯=1.4825.0++=K Kc α=0.57 hiccD 212α==33001025.32101257.0⨯⨯=20413.22 N/mmDi=∑D=12Di=12×20413.22=244958.68 N /mm框架边柱横向（A 、B 、C 、D 、A7、B7、C7、D7共8根）ici K 2==1025.3104.111010⨯⨯=3.5125.0++=K Kc α=0.73 hiccD 212α==33001025.32101273.0⨯⨯=26143.25 N/mm Di=∑D=8Di=8×26143.25=209146.01 N/m m2～5层：框架中柱（B1、C1、B2、C2、B3、C3、B 4、C4、B5、C5、B6、C6点处的柱12根）K =12342ci i i ii +++=()1025.32104.11108.41010102⨯⨯⨯⨯⨯+=4.98c α=2KK+=0.71h ic c D 212α==33001025.32101271.0⨯⨯=25427.00 N/mm Di=∑D=12D=12×25427.00=305124.00 N/mm框架边柱纵向（A1、D1、A2、D2、A3、D 3、A4、D4、A5、D5、A6、D6、共12根）ici i K 242+==1025.32108.421010⨯⨯⨯⨯=1.48c α=2KK+=0.43 h icc D 212α==33001025.32101243.0⨯⨯=15399.45 N/mm Di=∑D=12Di=12×15399.45=184793.39 N /mm框架边柱横向（A 、B 、C 、D 、A7、B7、C7、D7共8根）ici i K 242+==1025.32104.1121010⨯⨯⨯⨯=3.51c α=2KK+=0.64 hiccD 212α==33001025.32101264.0⨯⨯=22920.11 N/mmDi=∑D=8Di=8×22920.11=183360.88 N/m m 4）各楼层框架柱总的侧移刚度框架侧移刚度D 值（N/mm ）将上述不同情况下同层框架侧移刚度相同，即得框架柱各层层间侧移刚度∑D i各层层间侧移刚度（N/mm）∑D1/∑D2=791460.06/673278.27=1.18>0.7，故该框架为规则框架。
【标准】荷载计算
【关键字】标准第3章荷载计算3.1 恒荷载标准值计算3.1.1 屋面恒荷载20厚1:2水泥砂浆找平100-140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩{（0.1+0.4）/2}7=0.84120厚现浇钢筋混凝土屋面板15厚纸筋石灰抹底_合计3.1.2 顶层框架梁上的线荷载边跨梁（AB，CD跨）自重粉刷自重合计中间跨（BC）自重粉刷自重合计因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：边跨梁线荷载标准值中间跨梁线荷载标准值3.1.3 楼面恒荷载25厚水泥砂浆面层100厚现浇钢筋混凝土楼板15厚纸筋石灰抹底_合计3.1.4 中间层框架梁线荷载标准值边跨梁及两侧粉刷边跨填充墙自重墙面粉刷合计 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为： 边跨梁线荷载标准值 中间跨梁线荷载标准值3.1.5 屋面框架节点集中荷载标准值 ⑴ 顶层边节点集中荷载标准值边柱纵向框架梁自重 边柱纵向框架梁粉刷900高女儿墙自重 纵向框架传来的屋面自重 女儿墙粉刷合计 ⑵ 顶层中间节点集中荷载标准值中柱纵向框架梁自重 中柱纵向框架梁粉刷中柱纵向框架梁传来的屋面自重合计 3.1.6 楼面框架节点集中荷载标准值 ⑴ 边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重 边柱纵向框架梁粉刷窗下墙体自重窗下墙体粉刷 2 0.02 0.9 3.5 17=2.14塑钢窗自重 kN 22.145.08.15.1=⨯⨯ 框架柱自重及粉刷重 kN 9.12170.302.088.0250.34.04.0=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯板传来的楼面自重 kN 32.1224.39.35.09.35.0=⨯⨯⨯⨯ 合计 kN 9.69 ⑵ 中节点集中荷载标准值中柱纵向框架梁自重 kN 7.11中柱纵向框架梁粉刷 kN 01.1内纵墙及粉刷自重扣除门洞重及门自重 kN 53.9)2.024.5(9.01.2-=-⨯⨯- 框架柱及粉刷自重 kN 9.129.012=+ 板传来的楼面自重 kN 5.1024.32.1)4.29.39.3(5.0=⨯⨯-+⨯ 合计 kN 75.843.2 楼面活荷载屋面活荷载（上人）2.0kN /m 2，雪荷载0.45kN /m 2，因此只考虑两者之间的大值。
4 荷载计算及计算简图
4 荷载计算及计算简图4.1 竖向荷载表4.1.1 梁自重计算表4.1.1 柱自重计算表4.1.3 竖向荷载计算汇总楼、屋面荷载按照图4.1.1所示导荷方式传递到相应框架梁上。
图4.1.1 荷载传导方式4.2 楼、屋面恒载计算4.2.1 作用在顶层框架梁上的线荷载标准值1）梁自重m KN g g g BC CD AB /6.3161616=== 2）均布恒载（楼板传至的梁段最大值）m KN g g CD AB /184.236.344.62626=⨯== m KN g BC /32.19344.626=⨯=4.2.2 作用在标准层框架梁上的线荷载标准值 1）梁自重+墙自重m KN g g CD AB /216.911== m KN g BC /85.21=2）均布恒载（楼板传至的梁段最大值）m KN g g CD AB /572.136.377.322=⨯== m KN g BC /31.11377.32=⨯=4.2.3框架节点集中荷载标准值1）顶层框架边节点集中荷载计算如表4.2.1。
表4.2.1 顶层框架边节点集中荷载计算顶层框架边节点集中荷载153.73KN 2）顶层框架中节点集中荷载计算如表4.2.2。
顶层框架中节点集中荷载151.39KN3）标准层框架边节点集中荷载计算如表4.2.3。
标准层框架边节点集中荷载114.063KN 4）标准层层框架中节点集中荷载计算如表4.2.4。
标准层框架中节点集中荷载148.121KN4.3 楼、屋面活载计算4.3.1 顶层框架梁上线荷载（楼板传至的梁段最大值）m KN p p CD AB /575.123.65.044=⨯== m KN p BC /65.13.35.04=⨯=4.3.2 顶层框架梁上集中荷载KN p p D A 105.443.6)43.67.5(25.04143.623.62125.044=⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==KN p p C B 941.723.3)23.33.6(5.0105.444=⨯-⨯+==4.3.1 顶层框架梁上线荷载（楼板传至的梁段最大值） 梁上线荷载（楼板传至的梁段最大值）m KN p p CD AB /3.623.6244=⨯== m KN p BC /25.83.35.24=⨯=4.3.4 标准层框架梁上集中荷载KN p p D A 420.16105.4444=⨯==KN p p C B 601.3523.3)23.33.6(5.2420.1644=⨯-⨯+== 4.4 竖向荷载作用下结构计算简图竖向荷载作用下结构计算简图如图4.4.1及4.4.2所示。