贝雷梁计算书1.19-426
新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。
五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。
蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。
正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。
根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。
由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。
为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。
桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。
基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。
根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。
车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。
钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。
计算采用跨度12m计算。
二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。
钢便桥结构自下而上分别为：υ426×10mm钢管桩、双Ⅰ40b工字钢纵梁、横梁、贝雷梁、间隔铺设Ⅰ20a工字钢分配梁（间距0.3m），桥面铺装10mm压花钢板。
υ48×3.5mm高度1.2m的钢管护栏，1.5m间距顺桥向布置，水平设置三道平杆。
(一)、荷载1、满载料运输车（100t） 1000KN2、10mm厚花纹钢板：（4.5m宽）：4.5×0.008×1×7.85×10=3.54KN/m3、贝雷梁横向联系（每1.5m一根［10槽钢）(10.007×4.5×2)×10/3=0. 3KN/m4、I20#工字钢（长5.5m,41根/12m）：（12/0.3 +1）×5.5×28×10/1000/12=5.26KN/m5、I40b工字钢 (长5.5m，2根,；长4.5m，4根) ：(5.5×2+4.5×4)×73.8/1000×10=21.4KN6、贝雷架： 0.287×6×4×10/12=5.74KN/m7、护栏：（（12/1.5+1）×2×1.2+12×6）×3.33×10/1000/12=0.26 KN/m净载合计 q=3.54+0.3+5.26+0.26+5.74=15.11KN/m（二）桥面10mm 厚花纹钢板检算：小横梁上铺设δ10mm 厚花纹钢板，宽4.5m ，按铺最小长度1m 的钢板计算，下面工字钢间距30cm ，因为轮宽与分配梁净距接近，故车轮传递的荷载按均布荷载考虑，取q=333KN/m ，按三等跨连续梁计算，自重均布荷载：q 1=1×0.01×10×7.85=0.785KN/m施工及人群荷载：不考虑与车辆同时作用100t 车辆轮压：200/0.6=333KN/m钢板惯性矩：I=bh 3 /12=1000×103/12=83333mm 4钢板截面抵抗矩：W=bh 2/6=1000×102/6=16667mm 3最大弯矩：Mmax=Km*ql 2=0.1×333×0.32=3KN.m弯曲应力:σmax=Mmax/W=3×106/16667=179.8MPa ≤210MPa （可）(三)、分配梁I20a工字钢检算：单边车轮作用在跨中时，纵向分配梁的弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。
（1）100t汽车荷载分析（计算宽度取0.3m）：自重均布荷载：忽略不计施工及人群荷载：不考虑与砼车同时作用100t车辆轮压：200×0.3/0.6=100KN惯性矩：I=2370cm4截面抵抗矩：W=237cm3最大弯矩：Mmax=Fl/2/8=100×1.6/4+0.52×1.62/8=40.17KN.m×1.2=48.2 KN.m弯曲应力：σmax= Mmax/W=48.2×106/（237×103）=203.4MPa ≤210MPa （可）最大挠度：fmax= Fl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=100×103×16003/(48×2×105×2370×104)+5×0.52×16004/(384×2×105×2370×104)=1.81mm ≤λ/400=4.0mm(四)、贝雷架检算由《路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册》中查得：贝雷架几何特性和允许内力见下表：贝雷架材料弹性模量E=2.05×105MPa，每片贝雷片重287kg（含支撑架、销子等）。
按简支梁跨度12m，布6排贝雷架计算（安全系数取1.2）最大弯矩：Mmax=Fl/2/8=1000×12/4+15.11×122/8=3272KN.m×1.2=3926.4 KN.m≤788.2×6=4729.2 KN.m （可）弯曲应力：σmax= Mmax/W=3926.4×106/（3578.5×103×6）=182.9MPa ≤210 MPa （可）最大挠度：fmax= Fl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=1000×103×120003/(48×2.05×105×250497.2×104×6)+5×15.11×120004/(384×2.05×105×250497.2×104×6)=13mm×1.2=15.6mm≤λ/400=30mm （可）最大剪力：τmax=(F+ql)/(2×6)= (1000+15.11×12)/(2×6) =98.5KN×1.2=118.2KN≤180KN （可）(五)横梁I40b工字钢检算：大横梁承受6排贝雷梁传递的荷载，当车辆行驶在桩顶时，为最不利受力情况，两侧贝雷梁布置在钢管桩上方，荷载直接传递到钢管桩上，中间四排贝雷梁作用到横梁上，力学模型简化如下：集中荷载：P=（400×22.8+200×7）/12+15.11×12/2=968KN 则每排贝雷梁作用于横梁上的力F=968/6KN=161.3KN2*161.3KN2*161.3KN惯性矩：I=22780cm4截面抵抗矩：W=1140cm3最大弯矩：Mmax=2×161.3×0.7=225.8KN.m×1.2=271 KN.m弯曲应力：σmax= Mmax/W=271×106/（1140×103×2）=118.8MPa ≤210 MPa （可）最大挠度：max= 6.81Pl3/(384EI)=6.81×4×161.3×103×36003/(384×2.05×105×22780×104×2)=5.7mm＜L/400=9mm （可）(六)、桩顶纵梁I40b工字钢检算：纵梁由4根40b工字钢承受2根大横梁传递的荷载，横梁布置在跨中位置，按简支梁计算如下：集中荷载F=968KN惯性矩：I=22780cm4截面抵抗矩：W=1140cm3最大弯矩：Mmax=Fl/4 =968×3/4=726KN.m×1.2=871.2KN.m弯曲应力：σmax= Mmax/W=871.2×106/（1140×103×4根）=191MPa ≤210 MPa （可）最大挠度：fmax= Fl3/(48EI) =968×103×30003/(48×2×105×22780×104×6)=2mm ≤L/400=7.5mm （可）(七)、钢管桩计算：1、竖向力计算蒙沙河水深3-4m ，河床沉积层为粉质粘土，沉积层以下为泥质粉砂岩，刚便桥的钢管桩穿过覆盖层坐于基岩上，图纸中给出粉砂岩的承载力为400Kp,查相关资料，桩的极限端阻力标准值按2100Kp 考虑，桩的极限侧阻力为70Kpa ，钢管桩伸出水面1.0m,按承载桩设计，当载重车辆作用在一侧钢管桩时，此时该钢管桩的竖向力力最大： N=968+21.4=989.4KN （共计4根桩，单桩承受247.3KN ）单桩承载力为F/4=247.3KN ≤2100×0.213^2×3.14=299.2KN钢管桩承载力满足要求。
桩入持力层深度计算，公式采用《建筑桩基技术规范》p pk p i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q λ+=+=∑当d h b /<5时，d h b p /16.0=λ则：247.3=3.14×1×70×h+×0.16×h/0.426×2100×3.14×0.2132h=0.7米取h=1.0米2、钢管桩强度验算由以上计算可知，当车辆作用在桩顶时为最不利情况，此时桩顶竖向荷载为N=247.3KN最大弯矩W=1000/4×10%×6.6=165KN.m满载车辆制动力按荷载10%计，作用点假定在桥面，桥面距河床6.6m.钢管桩截面特性：I=3.14 (42.6^4-40.6^4)/64=28272.91cm4 A=3.14×(42.6^2×-40.6^2)/4=130.624 cm2W=3.14×(42.6^3-40.6^3)/32=1019.063 cm3I=14.71i=Aλ=550/i=34，查表得υ=0.9σ=247.3/(130.624×0.9)+165×10^3/1019.063=164Mpa≤|σ|=170MPa（八）、钢管桩稳定性验算：钢管桩稳定性验算按压杆稳定问题验算。
贝雷梁便桥计算书
贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
贝雷梁计算书
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室二0一^年七月二十日目录1.1...................................................................................................................... 计算依据...................................................................1.2...................................................................................................................... 搭设方案...................................................................、贝雷梁设计验算...........................................................2.1.荷载计算 (4)2.2.贝雷梁验算 (4)方木验算 (4)2.2.2方木下工字钢验算 (5)2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6)2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7)2.3.迈达斯建模验算 (8)2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9)2.5.钢管立柱验算 (10)、贝雷梁设计方案1.1.计算依据（1）设计图纸及相关详勘报告；（2）《贝雷梁设计参数》；（3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）;（5）《铁路桥涵设计规范》；12搭设方案图1.1箱梁截面（单位mm图1.2贝雷梁横向布置图（单位m）表1.1贝雷梁参数表1.2工程数量表跨彭高河桥截面现浇箱梁，箱梁截面如图 1.1。
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书计算：复核：总工程师：浙江兴土桥梁建设有限公司二OO二年三月目录1. 概述 (1)1.1上部结构 (2)1.2下部构造 (2)2. 计算依据 (2)3. 荷载参数 (2)3.1基本荷载 (2)4.荷载组合与验算准则 (3)4.1支架荷载组合 (3)5.结构计算 (3)5.1桥面系计算 (3)5.2主梁计算 (5)5.3栏杆计算 (9)5.4承重梁计算 (9)5.5桩基础计算 (10)1. 概述合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。
主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。
本支架主跨分为9m、12m两种。
支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。
支架总体布置图如图1和图2所示图1 支架立面布置图图2 支架横断面布置图1.1上部结构1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。
1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。
1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。
贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。
1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架；1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。
1.1.6 支架高程：+13.102m。
1.2下部构造1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。
1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩图3 基础布置图2. 计算依据1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
贝雷梁计算公式
1 贝雷梁计算书绪论本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t 龙门吊机计算书，此门吊净跨15m ，净高12m.㈠计算的基本数据------------------------------------------------------- 1 ㈡轮压的验算------------------------------------------------------------- 2 ㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------- 3 ㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------- 4 ㈤底座支架计算----------------------------------------------------------- 15 ㈠．计算的基本数据：本龙门吊机为50t 龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m ，净高12m. 将龙门吊机分成：① 起重小车② 小车走道梁及分配梁③ 贝雷桁见《龙门吊机小车走道梁及分配梁：走道梁由43kg/m重钢轨组成，L=16.6m. 分配梁由2［20b组成。
②贝雷桁：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m，侧弦杆与下弦杆由2［10组成，内侧的斜杆由Ι8组成；组拼后，将净跨部分的上下弦杆加强成4［10，（详见图《YX-02-026》），另外三角支撑均由2［10组成。
截面性质如下：特性面积A 惯性矩截面系数截面（mm2）（mm4）(mm3)2［10 2549 3.966×106 0.07932×1035098 20.677×106 0.20677×1034［10958 9.9×105 2.48×104Ι824走行及车轮：2.7×4=10.8t分配梁：7.049t恒载总重：Q 恒=5.499+35.490+10.8+7.049=58.838恒载产生的反力：R 恒=58.838/2=29.419tb.活载：起重小车重50t,动力系数1.2,走行小车15t.活载总重：Q 活=50×1.2+15=75活载产生的反力：R 活= Q 活（L-a ）/L=75×（16.40-3.5）/16.4=58.99t （式中L=16.4m,a=3.5m ）c.纵向风力计算：（查《公路桥涵设计通用规范》福州地区的风压强度为800～1000pa 之间，我们计算时取ω=1000pa 即ω=100kg/m 2）P=ω·F ·K 1·K 2·K 3·K 4·K 5（式中:K 1设计风速频率换算系数K 2风载体型系数K3风压高度变化系数K4地形和地理条件系数K5折减系数 ）13635161956935天车风力：P1=100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17tM1=1.17×y1=1.17×16.195=18.95t·m横梁风力：P2=100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60tM2=2.60×y2=2.60×13.635=35.451t·m塔架：P3=100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51tM3=3.51×y3=3.51×6.935=24.34t·mM总=M1+M2+M3=18.95+35.451+24.34=78.74t·mR＇= M总/6/2=6.56t2.荷载及轮压计算：受力最大的一组轮子总压力：R总=R恒/2+R活/2+R＇=29.419/2+58.99/2+6.56=50.76t采用φ600轮子，容许压力〖R轮〗=21t，一组轮子n≥R总/〖R轮〗=2.4,故采用4个轮子，每个轮子实际受力12.69t.本龙门吊机共需轮子数目：n总=4×n=16个. （三）.龙门吊机纵向稳定验算：561． 纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m 2）（根据规范ω=1/1.6×v 2 可以推算当ω=100kg/m 2时候，风速v 已经达到40m/s ）所以：M 风倾=M 总=78.74t ·m2．惯性力产生的倾覆力矩：P 惯=Q/g ·V/t （取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒）① 小车及起重物的惯性力：Q=20tP 1＇= 26088.920⨯=0.136t M 1＇= P 1＇×y 1=0.136×16.195=2.2t ·m② 横梁产生的惯性力Q=5×270×6+49×2×6＋5.499=14.199tP 2＇=()28.96018199.14⨯⨯⨯=0. 097t M 2＇= P 2＇×y 2=0.097×13.635=1.323t ·m③ 塔架产生的惯性力Q=8×270×6=12.96tP 3＇=()28.9601896.12⨯⨯⨯=0.09t M 3＇= P 3＇×y 3=0.09×6.935=0.624t ·mM 惯= M 1＇+ M 2＇+ M 3＇7= 2.2＋1.323＋0.624=4.147t ·m总倾覆力矩M 倒=M 惯 +M 风=4.147＋78.74=82.887t ·m3.龙门吊机产生的稳定力矩M 稳=Q 恒×（2d ）=58.838×（26）=176.514t ·m 纵向稳定要求：倒稳M M ≥1.2 =887.82514.176=2.1 满足要求。
贝雷梁计算书
122.5m跨越处门洞计算书1.1荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6 kN/m2贝雷梁自重3.8 kN/m2动荷载：施工荷载2.5 kN/m2振捣荷载2.0 kN/m21.1.1强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。
腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。
1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m21.1.2刚度验算荷载取标准值。
腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m21.1.3计算模型以一跨简支梁作为计算模型。
1.2跨度22.5m门洞验算（1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。
贝雷挑梁计算书
挂篮贝雷挑梁受力计算
1、荷载说明
（1）、在挂篮计算书中已计算出挂篮前上横梁承载1024.875KN （在计算中取整值1025KN ），前上横梁传力至贝雷挑梁；
（2）、前上横梁为2片21m 长56b 号工字钢，查工字钢理论重量表得56b 号工字钢自重为115.108kg/m ，可计算出前上横量自重为115.108kg/m ×21m ×2=4834.536kg （在计算中取整值49KN ）；
（3）、查贝雷片手册可知贝雷片自重1KN/m ；
（4）、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
2、结构模型
由于其后锚系统在挂篮计算书中已验算，因此本计算中仅取其前挑出0#块6m 段悬臂贝雷梁计算，根据受力情况建模如下：
其中F 为前上横梁自重及传载，值为（1025K N ＋49KN ）=1074KN ， q 为贝雷片自重荷载，值为1.2×9×1KN/m=10.8KN/m
3、结构验算
绘制其内力图得：
）2-（Fl+0.5ql
弯矩图
-F -（F+ql)
剪力图
最大弯矩Mmax=－（Fl＋0.5ql2）=－6638.4KN·m
最大剪力Vmax=－（F+ql）=1138.8KN
查贝雷手册得三排单层加强型贝雷片许用弯矩M=4809.4KN·m，许用剪力V=698.9KN。
则九排单层加强型贝雷片许用弯矩为4809.4×3=14428.2 KN·m，大于跨中最大弯矩6638.4KN；九排单层加强型贝雷片许用剪力为698.9×3=2096.7KN，大于跨中最大剪力1138.8KN。
所以贝雷挑梁满足要求。
某渡槽贝雷梁支架法计算书
（型钢立柱）计算书一、基本参数二、荷载参数均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.9+68.7=69.6kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.9+82.4=83.48kN/m由于横梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用标准值计算，计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m) M max=378.972kN·m≤[M]=788.2kN·m满足要求！2、抗剪验算横梁剪力图(kN) V max=229.68kN≤[V]=245.2kN满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1＝275.484kN，R2＝275.484kN正常使用极限状态R'1＝229.68kN，R'2＝229.68kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁自重：q=1.2×0.381=0.457kN/m纵向转换梁所受集中荷载标准值：F’=k2max(R’1,R’2)=0.6×max(229.68,229.68)=137.808kN 纵向转换梁所受集中荷载设计值：F=k2max(R1,R2)=0.6×max(275.484,275.484)=165.29kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=79.643×106/401880=198.177N/mm2≤[f]=265N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向转换梁剪力图(kN)V max＝242.983kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=242.983×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝138.38N/mm2≤[τ]=155N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向转换梁变形图(mm)跨中νmax＝2.603mm≤[ν]=1/250=2500/250=10mm悬挑端νmax＝1.513mm≤[ν]=21/250=2×400/250=3.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max＝314.065kN正常使用极限状态R'max＝261.847kN六、立柱验算立柱长细比λ=h/i=14000/207.9=67.34≤[λ]=150满足要求！查表得φ=0.789立柱所受横梁传递荷载N=R max/k2=314.065/0.6=523.442kN立柱所受轴力F=N+1.2gk×H=523.442+1.2×1.74×14=552.674kN强度验算：σ=F/A=552.674×103/22167=24.932N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！稳定性验算：σ=F/(φA)=552.674×103/(0.789×22167)=31.6N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立柱连接焊缝验算：焊缝所受压力N=523.442kNN/(h e l w)=N/(0.7h f l w)=523.442×103/(0.7×18×300)=138.477N/mm2≤βf f f w=1.22×180=2 19.6N/mm2满足要求！七、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=552.674kN混凝土基础抗压强度验算σ=F/A=552.674×103/(3.5×106)=0.158N/mm2≤f c=14.3N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝552.674/(0.9×3.5)＝175.452kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。