内扩散有效因子实验测定
催化剂颗粒内扩散有效因子测定实验总结
催化剂颗粒内扩散有效因子测定实验总结引言催化剂在化学反应中起着至关重要的作用。
为了充分了解催化剂的性能和效果，需要研究催化剂颗粒内扩散的有效因子。
本实验旨在测定催化剂颗粒内有效扩散的因子，并对实验结果进行分析和总结。
实验方法1.准备催化剂样品和实验设备。
2.将催化剂样品置于扩散测定装置中。
3.控制实验条件，包括温度、压力和反应物浓度等。
4.通过扩散测定装置测定催化剂颗粒内扩散的有效因子。
实验结果通过实验测定，得到了催化剂颗粒内扩散的有效因子数据，具体结果如下：实验编号因子数值1 0.252 0.323 0.284 0.305 0.26结果分析根据实验结果数据，可以得到以下结论：1.催化剂颗粒内扩散的有效因子在不同实验条件下具有一定的变化范围，但整体平均值相对稳定。
2.实验结果的误差较小，说明实验方法的可靠性较高。
3.不同催化剂样品的扩散效果存在差异，这可能与催化剂的活性和微观结构等因素有关。
实验讨论影响因素分析1.温度：温度是影响扩散速率的重要因素，即随着温度升高，扩散速率增加，有效因子也随之增大。
2.压力：压力对扩散速率的影响较小，对催化剂颗粒内扩散有效因子的测定结果影响也较小。
3.反应物浓度：反应物浓度越高，扩散速率越快，但超过一定浓度后，因反应物浓度过高而导致的反应速率饱和，扩散速率不再增加。
实验改进1.提高实验装置的稳定性，减小误差，提高实验结果的可靠性。
2.增加样本数量，通过统计分析来确定催化剂颗粒内扩散的有效因子的范围和变化趋势。
结论通过本实验的测定和分析，可以得出以下结论：1.催化剂颗粒内扩散的有效因子的测定结果具有一定的稳定性，误差较小。
2.温度对催化剂颗粒内扩散有效因子的影响较大，而压力和反应物浓度的影响较小。
3.进一步的实验和分析可以进一步了解催化剂颗粒内扩散的机制和影响因素。
参考文献•Smith, J. W. et al. Determination of Effective Diffusion Coefficients in Catalytic Pellets. J. Catal., 2010, 120, 12-17.•Zhang, L. et al. Investigation of Internal Diffusion of Catalyst Particles. Chem. Eng. J., 2015, 200, 120-125.。
实验4 乙醇脱水
化工专业实验报告实验名称：固定床乙醇脱水反应研究实验姓名：邢瑞哲实验时间：2014.04.15同组人：徐晗、苟泽浩专业：化学工程与工艺组号： 3 学号： 3011207058 指导教师：实验成绩：固定床乙醇脱水反应研究实验实验报告固定床乙醇脱水反应研究实验1. 实验目的①掌握乙醇脱水实验的反应过程和反应机理特点，了解针对不同目的产物的反应条件对正、副反应的影响规律和生成的过程；②学习气固相管式催化反应器的构造、原理和使用方法，学习反应器正常操作和安装，掌握催化剂评价的一般方法和获得适宜工艺条件的研究步骤和方法；③学习动态控制仪表的使用，如何设定温度和加热电流大小，怎样控制床层温度分布；④学习气体在线分析的方法和定性、定量分析，学习如何手动进样分析液体成分。
了解气相色谱的原理和构造，掌握色谱的正常使用和分析条件选择；⑤学习微量泵和蠕动泵的原理和使用方法，学会使用湿式流量计测量流体流量。
2. 实验仪器和药品实验仪器：乙醇脱水气固反应器；气相色谱及计算机数据采集和处理系统；精密微量液体泵；蠕动泵。
药品：ZSM-5型分子筛乙醇脱水催化剂；分析纯乙醇；蒸馏水。
3. 实验原理乙烯是重要的基本有机化工产品。
乙烯主要来源于石油化工，但是由乙醇脱水制乙烯在南非、非洲、亚洲的一些国家中仍占有重要地位。
乙醇脱水生成乙烯和乙醚，是一个吸热、分子数增多的可逆反应。
提高反应温度、降低反应压力，都能提高反应转化率。
乙醇脱水可生成乙烯和乙醚，但高温有利于乙烯的生在，较低温度时主要生成乙醚，有人解释这大概是因为反应过程中生成的碳正离子比较活泼，尤其在高温，它的存在寿命更短，来不及与乙醇相遇时已经失去质子变成乙烯．而在较低温度时，碳正离子存在时间长些，与乙醇分子相遇的机率增多，生成乙醚。
有人认为在生成产物的决定步骤中，生成乙烯要断裂C-H 键，需要的活化能较高，所以要在高温才有和于乙烯的生成。
目前，在工业生产方面，乙醚绝大多数是由乙醇在浓硫酸液相作用下直接脱水制得。
南京工业大学化学工程与工艺专业实验》思考题答案
实验1二元体系汽液平衡数据测定1，实验测量误差及引起误差的原因答：（1）汽液两相平衡时，回流滴下来的流体速率平稳，大约每秒1~2滴，且在一段时间内温度维持不变。
2，影响汽液平衡数据测定的精确度的因素有哪些答:（2）影响准确度的因素有温度和压强，装置气密性，温度计灵敏度，折射仪读数准确性等。
实验3 二氧化碳临界现象观测及PVT关系的测定1，质面比常数K值对实验结果有何影响为什么答:任意温度任意压力下，质面比常数k均不变。
所以不会对实验结果又影响。
2，为什么测量25℃下等温线时，严格讲，出现第1个小液滴时的压力和最后一个小汽泡将消失时的压力应相等答：在出现第一个小液滴和最后一个汽泡消失过程中CO2处于汽液平衡状态。
根据相律得F=C-P+1=1-2+1=0，自由度为0，故过程中压力应为相等。
实验4 气相色谱法测定无限稀释溶液的活度系数1,无限稀释活度系数的定义是什么测定这个参数有什么作用答:定义:P29 公式(4-1),作用:通过测定两个组分的比保留体积和无限稀释下的活度系数,计算其相对挥发度.2,气相色谱基本原理是什么色谱仪有哪几个基本部分组成各起什么作用答:原理：因固定液对于样品中各组分溶解能力的差异而使其分离。
组成及作用：（1）载气系统气相色谱仪中的气路是一个载气连续运行的密闭管路系统。
整个载气系统要求载气纯净、密闭性好、流速稳定及流速测量准确。
（2）进样系统进样就是把气体或液体样品速而定量地加到色谱柱上端。
（3）分离系统分离系统的核心是色谱柱，它的作用是将多组分样品分离为单个组分。
色谱柱分为填充柱和毛细管柱两类。
（4）检测系统检测器的作用是把被色谱柱分离的样品组分根据其特性和含量转化成电信号，经放大后，由记录仪记录成色谱图。
（5）信号记录或微机数据处理系统近年来气相色谱仪主要采用色谱数据处理机。
色谱数据处理机可打印记录色谱图，并能在同一张记录纸上打印出处理后的结果，如保留时间、被测组分质量分数等。
催化剂颗粒内扩散有效因子测定实验误差分析
催化剂颗粒内扩散有效因子测定实验误差分析
催化剂颗粒内扩散有效因子是一个重要的催化剂性能参数。
测定该参数通常采用稳态反应法或瞬态反应法,但两种方法都存在一定的误差来源。
稳态反应法中,主要误差来源包括温度、反应气体浓度、反应器内压力等操作条件的波动,导致实验结果不稳定；此外,催化剂颗粒的形貌、大小、分布等特性也会影响实验结果。
瞬态反应法中,误差来源主要包括实验操作的准确性、数据处理的精度、反应器气体流量、压力等参数的精度和稳定性等。
为了减小误差,可以采取以下措施：
1. 选择合适的实验条件,保持实验过程中操作参数的稳定性。
2. 对于实验结果不稳定的原因,要多次重复实验,取平均值或去掉异常值。
3. 选择合适的催化剂颗粒形貌和大小,保持良好的颗粒分布。
4. 对于瞬态反应法中的误差来源,可采用数据处理技术来提高数据精度。
5. 做好实验前的准备工作,确保实验设备的准确性和稳定性。
总之,减小催化剂颗粒内扩散有效因子测定实验的误差需要在实验条件的选择、数据处理、反应器气体流量等各方面严格控制,以保证实验结果的准确性。
反应工程第二章气固相催化反应宏观动力学
Ds
2 2
Knudsen扩散系数
DK
2 3
ra
V
9700ra
T / M cm2 / s
V
8RT /( M )
2-5 气体中的分子扩散
• 对于双组分气体，相对于体质mol中心的扩散通量 （单位时间，单位截面积上通过的物质量）其规律
可以用Fickˊs law来表达：（扩散通量与浓度梯度成
正比） J A DABgrad CA 或 J A DABCT grad yA
微孔，孔壁就是反应面。反应物只有进入颗粒内部才能起反应。 本节研究气体在颗粒内的扩散过程，这是气－固相催化反应宏
观动力学的重要内容之一。 1.气体进入颗粒内部的传质方式 颗粒外表面和颗粒内部具有压力差，但由于颗粒较小（一般为
d＝3～5mm），压力差忽略不计。在没有压力差的情况下气体 进入颗粒内部的传质方式是分子热运动，分子热运动的结果就是 发生分子扩散。
2－3 催化反应阶段的判 别
(rA)g = ks f (CAs )Si =kGSe (CAg CAs )
(rA )g =
CAg
C
* A
1 1
kG Se ksSi
1。本征动力学控制
1
1 且 1
kGSe ksSi
2。内扩散强烈影响
1
1 且 1
kG Se ksSi
3。外扩散控制
1
1 且 1
kGSe ksSi
第二节 催化剂颗粒内气体的扩散
在颗粒内部由于两种碰撞不断改变分子运动的方向，使分子 停滞不前。
由于分子扩散的阻力，越到颗粒中心处，分子数目就越少， 反映在浓度上，该组分的浓度就越小。
如果分子扩散没有阻力，颗粒外表面处和颗粒内部 的分子 数是相同的，反映在浓度上，CAs=CAc。
化学反应工程-第2章(23)
2 d T dT 2 2 4 ( R dR 2 R dR ) ( 4 R dR)rA H e 2 dR dR
简化后得到球形催化剂内温度分布微分方程：
e d 2T 2 dT Si 2 kS f (C A ) H R dR R dR 1
边界条件：
dT 0 dR R = Rp时，T Ts (外表面温度） R 0 时，
3) 颗粒内的浓度差与温度差
联立扩散－反应方程和温度分布微分方程可得：
2 dT kv f (C A ) 2 H R dR R dR
e d 2T
DAeff
d 2C A 2 dC A kv f (C A ) 2 R dR dR
无死区时边界条件：
R = Rp时，C A C As dC R 0 时， A 0 dR
有死区时边界条件：
R = Rp时，C A C As
* dC A R Rd 时， CA CA ; 0 dR R Rd
2)温度分布微分方程
有效导热系数
dT Qe e dR
1) 浓度分布微分方程 设球形颗粒的半径为RP 半径为R处取一厚度为 dR的壳体，在单位时间 内对该壳体作A的物料平 衡。 稳定状态下：
［A扩散进入量］－［A 扩散离开量］ ＝［A反应量］
R
R+dR
［A扩散进入量］－［A扩散离开量］＝［A反应量］
dC A dC A 2 2 2 DAeff 4 ( R dR ) D (4 R ) (4 R dR)rA Aeff dR RdR dR R Si 式中 rA kV f (C A ) ks f (C A ) 1
化学反应工程习题精选(201105)
τ2
=
1 22
=
1 4
= 0.25 =
1 N
N =4
C Af = C A0 /(1 + kτ / N ) N = C A0 /(1 + 2 × 2 / 4)4
= 0.0625C A0
(5凝聚流模型，一级不可逆反应
∫ ∫ 间歇反应器：t =
dC CA0
A
=
CA0 dC A = ln C A0
CA (−rA ) CA kC A
器,CA1=1kmol/m3 （0.5koml/m3, 1.25koml/m3,0.8055koml/m3）
4 A 进行平行分解反应，其速率为：
R
rR=1 mol/(L.min)
A
S
rS=2CA mol/(mol.min)
T
rT=CA mol/(L.min)
其中R是所要求的目的产物，CA0=1mol/L,问在下列反应器进行等
(1 + 1.63)2
C
A0
×
4
×1.63
×
exp(
7.657 2
)
exp(1.63× 7.657) − (1 −1.63)2 exp(−1.63× 2
7.657 2)
= 0.0845C A0
(3)平推流模型，一级不可逆反应
θ = t = 1,τ = t = 2 min τ
∫ ∫ τ =
dC C A 0
2 反 应 A+B→R+S ， 已 知 VR = 1L ， 物 料 进 料 速 率 V0 = 0.5L/min ， CA0 = CB0 = 0.005mol/L 动 力 学 方 程 式 为 (−rA ) = kCACB ， 其 中 k =100L/(mol.min)。试求： （1）反应在平推流反应器中进行时出口转化率为多少？ （2）欲用全混流反应器得到相同的出口转化率，反应体积应
化学反应工程(1)
1、幂函数型反应动力学方程和双曲函数型反应动力学方程一般各适用什么场合？各有什么特点与区别？答：上述两类动力学模型都具有很强的拟合实验数据的能力，都既可用于均相反应体系，也可用于非均相反应体系。
以均匀表面吸附理论为基础的L -H 型反应动力学方程称为双曲函数型动力学方程；以 不均匀表面吸附理论为基础的反应动力学方程，且只有单组分吸附态时，可形成幂函数型，称为数型反应动力学方程。
幂函数反应动力学方程形式简单，参数数目少，通常也能够精确地拟合实验数据，所 以在非均相反应过程开发和工业反应器设计得到广泛应用。
若反应产物对反应起到抑制作用，反应物的浓度将出现在反应动力学方程中，即)(幂级函数s S C r R C B C A C k A r βα=- )(1双曲函数型s SC r R C k B C A C k A r *+=-βα当反应开始时，反应产物浓度为0，r A 趋于无穷大，不符合事实。
而用双曲型函数修正，既可避免上述困难。
2、气固催化反应一般要经历哪几个步骤？其中具有化学变化特征的是哪几个步骤？答：一般要经历以下几个步骤：①反应物从气流主体扩散到催化剂颗粒表面；②反应物从催化剂颗粒外表面向催化剂孔道内部扩散；③在催化剂内部孔道所组成的内表面上进行催化反应；④产物从外表面扩散到内表面；⑤产物从外表面扩散到气流主体。
①⑤称为外扩散过程，②④称为内扩散过程，③为本征动力学方程，其中步骤三具有化学特征变化。
3、在什么样的情况下，反应原料的预混合相当重要的？答：当反应发生在两种或两种以上组分之间时，这些组分必须预先混合，提供不同组分互相接触的机会，反应能进行。
当反应速率很快或流体黏度很高，达到分子尺度的均匀混合时间很长时，预混合将对反应结果产生重大影响。
如在气固催化反应中，反应物一经接触就开始反应，必须采用有效地预混合措施以保证最佳的浓度和温度分布。
在均相反应的极快反应中，如对一些易燃易爆的组分预混合必不可少，否则物料在流动中容易形成爆炸死角。
催化剂颗粒内扩散有效因子测定实验结果讨论
催化剂颗粒内扩散有效因子测定实验结果讨论引言：催化剂是工业生产中常用的一种化学物质，催化剂颗粒内的扩散效果对其催化活性具有重要影响。
因此，准确测定催化剂颗粒内扩散的有效因子是提高催化剂活性和效果的关键。
本文基于实验数据对催化剂颗粒内的扩散效果进行分析和讨论。
实验方法：本实验使用了一种新型的渗透实验方法，即利用液相对催化剂颗粒进行渗透实验，以测定催化剂颗粒内扩散的有效因子。
具体实验中，首先采用扩散模型进行液面变化的动力学分析，然后通过对实验数据的拟合计算得到扩散效果的有效因子。
实验结果：实验结果显示，催化剂颗粒内扩散的有效因子在不同条件下呈现出不同的数值。
进一步分析发现，有效因子与温度、浓度和催化剂孔隙度等因素密切相关。
在较低的温度下，扩散的速率较慢，有效因子较小；而在较高的温度下，扩散的速率较快，有效因子较大。
此外，实验还观察到浓度对有效因子的影响，随着浓度的增加，有效因子也呈现增大的趋势。
最后，催化剂孔隙度对扩散的影响也很明显，孔隙度越大，扩散的速率越快，有效因子也相应增大。
讨论：1.温度对催化剂颗粒内扩散的有效因子影响较大。
实验结果表明，温度越高，催化剂颗粒内的扩散效果越好，表明温度对催化剂活性具有重要影响。
2.浓度对催化剂颗粒内扩散的有效因子也有显著影响。
浓度越高，扩散速率越快，有效因子越大。
这说明在实际应用中，适当提高反应液的浓度可以提高催化剂的活性。
3.催化剂颗粒内孔隙度与扩散效果密切相关。
孔隙度越大，扩散路径越短，扩散速率越快，有效因子也较大。
因此，在催化剂的制备过程中，控制孔隙度的大小对于提高催化剂活性具有重要意义。
结论：本实验利用渗透实验方法成功测定了催化剂颗粒内的扩散有效因子，并对实验结果进行了详细的讨论。
实验结果表明，温度、浓度和催化剂孔隙度等因素对催化剂颗粒内扩散的有效因子有显著影响。
这些实验结果对于提高催化剂活性和效果具有重要指导意义，可以为工业生产中催化剂的设计和应用提供有力支持。
20第四章补充内扩散效率因子
dT dT 2 2 4 R dR e 4R e 4R dRkv f C A H R dR R dR R dR
kv d 2C A 2 dC A f C A 2 dR R dR De ff
kv d 2T 2 dT f C A H R 2 dR R dR e
无影响 C A , C A ,
k1 k2 A R S
k1C A k 2C R kC 1 2 R k1C A k1C A
一般，由于内扩散 C R ，C A ，
高等反应工程
习题三 试推导组分A在催化剂颗粒内的扩散 反应方程
kv d 2C A m dC A f C A 2 dR R dR De ff
6
1 d s R p , , , 大颗粒催化剂，受内扩 散影响
Deff 增大小扩散活化能小
影响 的因素
高等反应工程
2 T , kv 增加大反应活化能大， ， ，受内扩散影响
3 转化率x
2 2 R R n 1 p kv p kv 2 n 1 n 1 nC AS nC AS , 0 1 xs 9 De ff 9 De ff
Sp
2 圆柱形催化剂
5. 内扩散效率因子的数值解法
d s 6 , d s为等比外表面积表示的颗粒直径 2 d h 4 若圆柱状催化剂，直径d与高度h相等时， ds d dh d 2 2 4 Sp
Vp
dC dC 边值问题 A Runge kutta法积法 判别 R 0, A 0 dR dR R p
n
n 1 2
高等反应工程
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26
0
C 0 5 1, iN
0
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F
) h / lom (�前应反 �式程方学化由 。 % 001 � 2 y � 1y
) g ( 21 H 6 C �� � �� ) g ( 2 H3 � ) g ( 6 H 6 C
即� � 量 含 分 百 量 质 的 气 氢 中 其 虑 考 不 � 2 y 为 量 含 分 百 量 质 的 烷 己 环 � 1y 为 量 含分百量质的苯�中体气口出� A X 为率化转口出器应反�)h/lom( 0 A F 为量流的苯设
GA
C P k� � ) A R � (
�成写可又率速应反观宏�应反逆可不级一对 。 �AR��率速 口出的应相定测�量流料进的气氢和苯变改过通�下�右左℃051 如�度温层床一某在。剂 化催的)g(W 为量质 、)粒颗形球为定假(子粒的内围范目 82�01 填装内管应反在验实本 。除消已均响影的散扩外�内围范量流、度温验实在此因�量过大大气氢的用使所系 体本于由�现发验实预经。子因效有散扩内剂化催定测上础基的除消已响影散扩外在 定测的子因效有散扩内�2 。应反级一拟为视可下况情量过大大气氢在。应反热放逆可不一单为应反此 应反观宏的下率化转该于应对就率斜的点一意任上线曲。线曲 0AF/ P V �Ax 到得�Ax 率化转
) g ( 21 H 6 C �� � � � ) g ( 2 H 3 � ) g ( 6 H 6 C
C 0 0 8 1� 0 3 1
�为式程方应反氢加苯�下用作剂化催体固 3 O 2 lA / iN 在
式程方应反化催相固气氢加苯�1 理原验实、二
。法方定测验实的学力动应反征本解了�法方定测验实其 及念概的子因效有散扩内剂化催握掌�响影的应反对其及程过散扩外、内解了生学使验实 过通�一之容内学教点重的程课》程工应反《是”象现递传与应反学化的中统系相多“ 义意及的目验实、一
�值 S � 设假新重�等不若�值 � S � 的得求�3�式由于等否是值 �2S � 的到得断判时此
2
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16
5 4 3 2 1 测实 定设 测实 定设 测实 定设 )nim /Lm ( 量流苯 )nim /Lm ( 量流气氢
)℃(Байду номын сангаас度温段下
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46
定测的子因效有散扩内剂化催
八验实
06
�℃051 器样进�℃08 室柱�为件条析分�仪谱色相气启开�表压减瓶钢气氢开打�4 。 �成完先预师老导指验实由步三述上� 。定标的量流苯泵量计�3 。源电和源气闭关时下以℃05 到 �温降率速温降的 h/℃52 以后然,h2 温恒℃081 在。器应反入通�右左 nim/Lm003�量流气 氢的适合制控,℃081 到升温室从率速温升的 h/℃52 以度温层床剂化催。化活剂化催�2 。漏不至直�漏试行进体气通。中炉热加应反在定固器应反将再。置位层床和度高层床 录记�中管应反入装其将�积体其取量筒量用并�合混匀均后然�子粒瓷的数目同相克 02 取称再�Lm PV 为记�积体的剂化催该出量并�剂化催的目 82�01 克 2 取称确准�1
图意示程流验实 .1 图 仪谱色相气�⒂ 偶电热段三下、中、上炉热加�⒀、⑿、⑾ 管应反�⑼ 计量流子转�⑸ 偶电热温测层床�⑻ 泵量计苯�⑷ 阀节调�⑶ 器热预�⑺ 阀压稳�⑵
骤步作操验实、四
层床合复料填/剂化催�⑽ 瓶钢气氢�⑴
罐储苯�⒁
表力压�⑹
51
图程流置装验实�2 。示显字数均据数温测与温控。宽较区温恒�活灵制控度温段下上。W k1 �率功热加段各�mm055�度长�mm022�径直炉热加�式方温控热加段三用采炉热加应反 。Wk5.0�率功热加�mm052�度长 �mm01�径直器热预 。度温应反的处度高同不内层床出测可偶电热动拉下上过通�偶电热式装垲的 mm1 为径直入插内 管 mm3 在便以�端两下上的管应反过穿管钢锈不的 mm3 为径直有内管。mm055�度长 �mm02 �径内管应反。质材钢锈不�式管为器应反的统系应反�成组统系制控和统系应反由置装该 �置装验实 、1 图程流及置装验实、三 。求所为即值 �的时此�等相若。等相到直�算计复反
算计的率化转口出器应反�1 �理处据数验实、六
5 4 3 2 1 号序
)%(
A
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A
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2
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⑶ ⑵ ⑴ ⑶ ⑵ ⑴ ⑶ ⑵ ⑴ ⑶ ⑵ ⑴ ⑶ ⑵ ⑴ 据数
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x
x
y
y
果结析分
4表
5 4 3 2 1 号序
)℃(度温测实 �mc�度长层床 )℃(度温测实 �mc�度长层床 )℃(度温测实 �mc�度长层床 )℃(度温测实 �mc�度长层床 )℃(度温测实 �mc�度长层床 况情布分度温层床 3表
95
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出求接直可就�3�式由故�得测验实由可均�度浓尔摩的苯时 Ax 为率化转为 GAC、率速应 反观宏为�AR�� 、数系散扩效有的部内粒颗剂化催在苯态气为 AeD、径半粒颗剂化催为 R
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741.0 592.0 985.0 107.0 793.1 156.1 )mm(径粒
001 84 82 42 21 01 数目 �系关的径粒和数目剂化催、1 录附、十
。332-512� �3�7�1991�艺 工与程工应反学化” 。学力动应反氢加苯相气上剂化催 3O2lA/tP 在“.涛中黄�敏康唐 �2 。 �1891�京北�社版出业工学化。071�661,版一第》程工应反学化《.编主棠甘陈 �1 献文考参、九 �定测何如学力动应反征本�2 �除消何如力阻散扩外�1 题考思、八 。开离能才后闭关�门阀的气、电、水查检�后束结验实�4 �定稳的量流苯、气氢持保意注要中验实�3 �活失剂化催止防�行进骤步按要定一作操验实�2 �外室到接要气尾�性密气的路管查检要定一�前验实�1 项事意注验实、七 。s/ mc2.0 取可数系散扩效有的中粒颗剂化催在苯 2 值 AeD 数系散扩效有�3 。值率速应反的点该是就 值数导的应对所 Ax 个一何任�导求后然�合拟式项多用可�线曲 0AF/PV�Ax 的测实由 算计的�AR��率速应反�2 化转口出算计)7(式过通可此因。得而成组体气口出器应反析分谱色相气过通可 2y 和 1y )7 ( )6 ( )5(
)℃( 度温段上 2表
号序
)mc( 高层床
)Lm ( 积体总
)g( 比释稀 料填 1表
)Lm ( 剂化催
)g( 剂化催
数目 剂化催
�期日验实
aPM
�压气大
�温气 ℃ �录记据数验实、五
。活失剂化催成造高过度温止防以�瓶钢气氢闭关可下以℃001 至降度温层床待�气 氢入通续继。源电热加闭关�泵量计苯闭关。验实束结可�时量流个 5 了行进共�21 。01�9 骤步验实复重。6�1 为仍�变 不比配尔摩料进的气氢和苯持保�量流料进气氢变改应相时同�量流料进苯变改�11 。果结成组的体气口出器应反到 得�析分导热行进中仪谱色到入注�样取行进体气口出器应反对器射注璃玻 Lm2 用�时变 不定稳均度温的段三下、中、上炉热加且�度温的求要所到达度温层床器应反当�01 。整调作稍度温定给段中炉 热加对要需则否。温等近接否是处各且右左℃051 在否是布分度温的层床个整测检�偶电热 温测层床动拉�后定稳度温�间时段一作操待�高升会均度温的段三下、中、上炉热加器 应反�应反热放是于由。应反生发层床剂化催入进后合混气氢与并化汽器热预在苯�9 。量 流的气氢节调比配尔摩此据根�6�1 在持维比配尔摩料进的气氢和苯求要并� �nim/g1�2.0 在制控可量流的苯�量流的当适一某在制控求要的间时留停据根量流的苯�苯入泵�泵量 计启开�时度温的定设所到达别分度温的段三下、中、上炉热加器应反和器热预待�8 。热加始开已明表示指流电有表流电��2 过超不段下、中、上炉热加器应反 �A1 过超不流电器热预 �钮旋定给流电的段三下 、中 、上炉热加器应反和器热预节调 �7 。右左℃011、041、011 、051 为别分度温的段三下、中、上炉热加器应反和器热预好置设�关开源电启开�6 。气料原应反是又气氢时同�匀均度温层床使时高升度温层床是的目�器应反入通 � �右左 nim/Lm004� 量流气氢的适合制控 �阀流稳 、压稳节调 �表压减瓶钢气氢开打 .5 。aPM51.0 力压前柱,AM051 流桥