墩身模板计算书
墩身模板计算书
一、模板设计概况
墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。
横肋采用[14a 双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。
根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。
模板图见下：
∠100×10
L=120mm
M20×770
斜拉杆
图1 模板二维图
图2模板三维立体图
二、墩身模板承受荷载计算
砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应20m3，墩身断面积S为：
S = 2×2-（4-3.14）×0.32=3.923m2
故砼浇筑速度V为：
V = 20÷(3.923)=5.10 m/h
混凝土容重：25kN/m3；浇注温度：25℃；混凝土塌落度：16～18cm；混凝土外加剂影响系数取1.2；最大墩高10m；设计风力：8级风；分段浇筑，每段不超过十米。
1、新浇混凝土对模板侧向压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图3 新浇混凝土对模板侧向压力分布图
在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板
侧向压力按下式计算：
新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：
Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2
Pmax =γh
式中：
Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取5m/h h------有效压头高度；
H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；
K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×51/2=135.8kN/m2 h= Pmax/γ=135.8/25=5.43m
2、风荷载计算
风荷载强度按下式计算： W=K1K2K3W0
W------风荷载强度(Pa)；
W0------基本风压值(Pa)， ，8级风风速v=17.2～20.7m/s ； K1------风载体形系数，取K1=0.8； K2------风压高度变化系数，取K2=1；
K3------地形、地理条件系数，取K3=1；
W=K1K2K3W0=0.8×267.8=214.2Pa 桥墩受风面积按桥墩实际轮廓面积计算。
3、倾倒混凝土时产生的荷载
2
01W 1.6
V =22011
W 20.7267.8Pa
1.6 1.6
V ==⨯=
取4kN/ m2。
三、荷载组合
墩身模板设计考虑了以下荷载；
①新浇注混凝土对侧面模板的压力
②倾倒混凝土时产生的荷载
③风荷载
荷载组合1：①+②+③（用于模板强度计算）
荷载组合2：①（用于模板刚度计算）
四、计算模型及结果
采用有限元软件midas civil 2010进行建模分析，其中模板面板采用4节点薄板单元模拟，圆角加劲横肋、竖肋及大背楞采用空间梁单元模拟，拉筋采用只受拉的杆单元模拟。
模板杆件规格见下表：
表1 模板杆件规格
1、有限元模型(图4)（2.0×2.0m，按十米高计算）
墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。
横肋采用[14a双拼
槽钢，间距h=500mm ，采用φ20螺纹钢对拉拉
杆。
图4 三维有限元模型 图5 大背楞应力图
2、大背楞强度计算
大背楞采用2槽14a ，在荷载组合1作用下应力见图5。
MPa MPa 140][33.91max =<=σσ，强度满足。
3、纵肋强度计算
墩身模板纵肋采用8号槽钢，其在荷载组合一作用下应力见图6。
MPa MPa 140][1.101max =<=σσ，强度满足。
图6 纵肋应力图
4、加劲横肋、圆角纵肋强度计算 其在荷载组合一作用下应力见图7
MPa MPa 140][84max =<=σσ，强度满足。
图7 加劲横肋、圆角纵肋应力图
5、面板强度计算
墩身模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图8。
MPa MPa 140][7.33max =<=σσ，强度满足。
图8 面板应力图
6、墩身模板刚度计算
在荷载组合2作用下各节点位移
见图9。
模板在荷载组合2作用下最大位
移为1.07mm。
图9 节点位移图
7、拉杆强度计算
拉杆采用φ20螺纹钢，通过计算可知，其最大拉应力为60MPa，满足要求。
图10 拉杆应力图
五、结论
计算模型中选取了2m×2m桥墩模板进行了计算，均满足强度及刚度要求。
经有限元分析及构造要求，圆角处环肋应采用断横不断纵的方式。
墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。
横肋采用[14a双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。
具体尺寸及构造详见桥墩模板方案图。
墩身模板计算书
墩身模板计算书1.面板计算：根据墩身施工确定以下数据：混泥土自重2.5t/m3，混泥土的浇注速度为1.5米每小时，混泥土的初凝时间为8小时，外加剂影响系数为1.0，混泥土塌落度为18—20，小于30mm，取0.85。
故根据公式得P=0.22rt0β1β2v1/2=0.22x2.5x8x1.0x0.85x1.51/2=4.6 t/m3混泥土在倾斜过程时的冲击载荷为0.2 t/m3在施工过程中的振捣产生压力为0.4 t/m3故整体侧压力为三者之和5.2 t/m31.面板计算面板厚度为h=0.008m，两槽钢开档间距为b=0.3m.看做300mm的面板两点简支梁计算。
q300b=300mm, h=8mm, E=200GPa,[σ]=215Mpa , l即是b∵F=5.2t=52000N b=0.3m∴q=52000x0.3=15600N/mI z =bh3/12=0.3x(0.008)3/12=12.8 x10-6m4∴W z =bh2/6 =0.3x(0.008)2/6=3.2x10-6m3∵M max =ql2/8=15600x0.32/8=176N.m∵σ=∣M max∣/ W z =176/3.2x10-6 =55 Mpa∴σ﹤[σ]扰度计算∵扰度f=5ql4/384EI z E=200Gpa I z=12.8 m4 ∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.34/384x200x109x12.8 x10-6=6.4x10-6m ∵l=0.3m∴l/300=1x10-3 mf﹤l/300∴面板符合要求。
2.纵肋型钢（槽钢）计算。
型钢为[10a，后面背带间距为1000mm。
看为两点简支。
q1000∵F=15600N l=1m∴q=15600N/m∵M max =ql2/8=15600x0.82/8=1248 N.m∵查型钢截面系数表得:I z=198.3 x10-6m4W z=39.7 x10-6m3∵σ=∣M max∣/ W z =1248/39.7x10-6 =32 Mpa∴σ﹤[σ]∵扰度f=5ql4/384EI zE=200Gpa I z=198.3 x10-6m4∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.84/384x200x109x198.3 x10-6=8x10-6m ∵l=1m∴l/300=3.3x10-3 m∴f﹤l/3003.背带计算。
Midas civil墩身模板计算书共8页word资料
墩身模板复核计算书计算：复核：审核：日期：目录第一章工程简介........................................................................ 错误！未定义书签。
一、工程概况 (1)二、墩身模板结构介绍 (1)第二章计算验算相关参数选定................................................ 错误！未定义书签。
一、参考资料 (1)二、技术参数及相关荷载大小选定 (1)⑴设计荷载 (1)⑵材料性能 (2)⑶符号规定 (3)⑷荷载组合 (3)第三章墩身模板结构验算 (4)一、模型建立及分析 (4)⑴模型建立 (4)⑵荷载加载 (4)⑶边界约束 (4)二、墩身模板验算 (4)⑴面板强度验算 (4)⑵面板刚度验算 (4)⑶横、竖肋强度验算 (4)⑷横、竖肋刚度验算 (5)⑸横楞强度验算.......................................................... 错误！未定义书签。
⑹横楞刚度验算.......................................................... 错误！未定义书签。
⑺对拉拉杆验算 (5)第四章模板计算成果汇总及结论 (5)一、计算成果汇总 (5)二、计算结论 (6)第一章工程简介一、工程概况本标段起讫里程范围XXXXXXXXXXXX。
墩身高度12m以下采用整体钢模一次灌注成型，高度12m以上墩身采用整体钢模分次浇筑。
模板验算取高度12m 1:0墩身模板进行验算，墩身截面如下图1.1:0墩身横断面图二、墩身模板结构介绍墩身截面见图1，为圆端形。
墩身最大浇筑高度12m，采取大块钢模组拼进行模板浇筑完成。
模板规格为：高度为200cm模板、100cm模板、80mm模板、50mm模板、2000mm。
详见模板图纸。
水中墩墩身模板计算书
水中墩墩身模板计算书一、设计简介水中墩是指PM25#、PM26#及PM29#墩。
墩身为空心薄壁墩，墩身高度在31.67m ～36.28m 之间。
二、模板设计参数根据施工计划，水中墩墩身的单节浇筑高度最大按10m 控制。
墩身砼采用泵送砼，要求墩身砼浇筑速度v 控制在2m/h 以内；墩身砼坍落度按照满足泵送要求下限即可，一般要求泵送砼坍落度控制在12cm 左右，根据规范要求，砼坍落度影响修整系数K 2取为1.15；砼中需要掺加具有缓凝作用的外加剂，外加剂影响修整系数K 1取为1.2；砼的初凝时间t 0为6h 。
模板面板采用δ＝6mm 钢板；竖向龙骨为[8槽钢，间距25cm ；横向龙骨为双肢[14a 槽钢，间距最大为90cm ；拉杆采用φ28mm 的45号钢，横向间距按1.5m 控制。
三、模板面板验算1、面板强度验算⑴混凝土侧压力P ＝0.22γt 0K 1K 221v＝0.22×25×6×1.15×1.2×212＝64.41KN/m 2⑵计算荷载q ＝1×64.41×1.2＋1×2×1.4＝80.092KN/m ＝80.092N/mm由于竖向龙骨的间距为25cm,则均布荷载产生的弯矩：M ＝2101ql ＝101×80.092×2502＝500575N ·mm 面板为δ6mm 钢板，其抗弯截面模量：W ＝261bh ＝61×1000×62＝6000mm 3 σ＝WM ＝83.43MPa ＜188.5MPa 2、面板挠度验算ωmax ＝EIql 1284＝34610001051.212812250092.80⨯⨯⨯⨯⨯⨯ ＝0.65mm ＜1.5mm以上验算表明，面板采用6mm 厚钢板，外背25cm 的竖向龙骨，面板的弯矩和挠度均满足规范要求，竖向龙骨间距布置合理。
墩身模板设计方案计算书
墩身模板设计方案计算书一､设计依据1. 杭州湾跨海大桥“南引桥陆地区下部结构”施工图2. 《建筑工程大模板技术规范》(JGJ74—2003)3. 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)4. 现行公路桥涵设计､施工技术规范二､墩身设计情况简介杭州湾跨海大桥南引桥陆地区G02~G08桥墩设计均为矩形(圆端)截面,圆角半径50cm｡其中G02､G03､G04､G08截面尺寸为6x2.5m,截面面积14.785m2;G05~G07截面尺寸6x2.0m,截面面积11.785m2｡墩身高度G03最低,为6.366m;G04墩最高,为9.041m｡三､模板构造说明考虑到墩身模板的通用性,以尺寸最大的G04墩为对象进行模板设计,模板沿竖向分成5节,螺栓连接,以适应不同高度桥墩｡每节横向模板2块;每侧端头模板分成3块,中间直线部分长50cm,使端头模板可用于厚度2.0m桥墩的施工;模板块与块之间通过螺栓连接｡模型面板采用6mm厚钢板,竖向加劲为10#槽钢,间距30cm;横向加劲为6mm 厚钢板,间距为53cm｡加劲桁架结构:内侧横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢,外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢,加劲桁架竖向间距为0.53m｡四､模板结构检算1. 侧压力计算倾倒混凝土时产生的荷载p1:标准值:2KPa新浇筑混凝土对模板侧面产生的荷载① p1=0.22rt0k1k2v1/2;② p2=rh,取两者的最小值｡r——混凝土的体密度,取24KN/m3;t0——新浇混凝土的初凝时间,暂取24h;k1——外加剂影响修正系数,取1.2;k 2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.15;T ——混凝土入模时的温度,200｡V ——混凝土浇筑速度,取值:混凝土分层浇筑厚度30cm,墩身截面积14.785m 2,即每层混凝土为4.4m 3,每层混凝土浇筑､振捣约需25分钟,搅拌､运输混凝土设备配置足够,因此混凝土浇筑速度为0.72m/h ｡V/T=0.72/20=0.036>0.035h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8x0.72/20=1.667m将以上各值代入上述公式①､②中p 1=0.22x24x24x1.2x1.15x0.721/2=148KPap 2=24x1.667=40KPa因此取p 2=40KPa,取1.2安全系数,即Pmax=40x1.2+2=50KPa2. 面板弯矩和挠度计算外侧模面板计算弯矩和挠度时,应考虑其连续梁性质,用近似公式计算:均布荷载时:M=0.1 qL 2,EI ql f 1284竖向加劲间距L=0. 3m弯矩:M=qL 2/10=50x0. 32/10=0.45KN*m截面抵抗矩:W=1/6x1x0.0062=6x10-6m 3惯性矩:I=1/12x1x0.0063=1.8x10-8m 4弯曲应力:σ=M/W=0.45x103/(6x10-6)=75x106Pa=75MPa<[σ]=135MPa(强度合格)挠度:f=qL 4/(128EI)=50x103x0.34/(128x210x109x1.8x10-8)=0.84x10-3m=0.84mm (刚度合格)3. 竖向加劲检算模板竖向加劲采用10#槽钢,间距30cm,外侧加劲桁架的竖向间距0.53cm,即10#槽钢的跨度为53cm ｡计算时也可按上述简化公式, 即: M=0.1 qL 2,EI ql f 1284= m KN q /153.050=⨯=M=0.1x15x0.532=0.421KN* m Q=0.5x15x0.53=3.975KNMPa MPa W M 135][7.10394001000421=<=⨯==σσ(结构安全) 85MPa ][9MPa .8103.9813.52350039754=<=⨯⨯⨯==ττIb QS (结构安全) mm EI ql f 022.0103.198101.2128530151284544=⨯⨯⨯⨯⨯==(满足要求)4. 加劲桁架计算G04与其它墩比较尺寸最大,受力最不利,以此墩为例,采用ANSYS软件进行计算｡在模板的设计中,刚度将起到控制作用(相对于强度),这里将对模板外面的加劲桁架的刚度进行计算｡加劲桁架计算模型如下图所示:计算中混凝土对模板的最大压力取2KNP ,然后根据加劲桁架的间距50m/换算成施加在桁架上的线荷载｡加劲桁架模型计算参数:横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢(beam188单元),外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢(beam188单元)｡两边的约束采用固结约束,加劲桁架竖向间距为0.53m｡计算图形结果如下:最大变形图(图中单位:m)应力图(图中单位:Mpa) 结果分析:从上面的图形结果中可以看出,最大应力为80.7MPa,考虑0.7的受压折减系数,最大应力为:80.7/0.7=115.3MPa〈[σ]=135MPa｡最大变形为2.38mm,符合要求｡结论:根据上述计算表明,墩身外模的强度､刚度均满足使用要求｡。
墩身模板计算书
墩身模板计算书一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），加筋板（δ=8）竖肋(∠80×8)组成；面板被竖肋和加筋板分成最大区格500×300mm ，在墩身模板的横桥向设桁架。
根据客货共线铁路桥涵工程施工技术指南9.2.8条，钢模板面板变形不宜大于1.5mm,结构表面外露的模板挠度不大于模板构件跨度的L/400.二．数据准备：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=30m ³/h ，取5#模板底部截面，砼浇筑速度为22303030 2.65/0.577 4.82+(3.14 1.883 3.14 1.306)5.5392 5.777711.32V m h====⨯⨯⨯-⨯+侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯ γ—砼的容重,3/24mKN =γ.t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=360/60=6hK 1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 K 2—坍落度影响修正系数，当其110-150mm 时，取1.15所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=0.22×24×6×1.2×1.15×2.650.5=71.17kp a2.因为砼的浇筑速度快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
三.面板验算：（1） 强度验算面板简化为一边简支三边固定计算。
取宽度为1cm 的面板分析，那么单位长度面板上作用的力为：q=p ×0.01=71.17×0.01=0.7117KN/m3000.6500x yl l == 查表得系数0.0814M max =2230.0814ql 0.08140.71170.3 5.21410kN m-⨯=⨯⨯=⨯截面抵抗矩：W=bh ²/6=1×10-2×(6×10-3)²/6=6×10-8m 3σ=M max /W=5.214/6×10-8=86.9Mpa<[σ]=215Mpa 强度满足要求！ （2） 挠度验算3000.6500x yl l == 查表得系数0.00249311333222.110(610)4.151012(1)12(10.3)c E hB N mυ-⨯⨯⨯===⨯-⨯-4m ax 0.00249cq lf B =⨯34m ax 371.17100.30.002490.3464.1510f m m⨯⨯=⨯=⨯<1.5mm四．竖肋计算：q =21.35N /m桁架间距为1000mm，竖肋可以简化，为跨度为1000mm和悬臂500mm的伸臂梁计算。
墩身模板计算书
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）墩身模板、支架计算书中交一公局瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部2014年6月目录一、本标段墩身结构形式 (3)二、设计依据 (4)三、计算参数 (4)一）结构参数 (4)二）荷载参数 (6)四、墩身模板设计 (6)一）墩身模板设计 (6)二）、墩身模板验算 (7)（一）荷载计算 (9)（二）检算标准 (9)（三）面板验算 (9)（四）内肋验算 (10)（五）外肋验算 (10)（六）边角对拉螺杆计算 (14)（七）对拉角件计算 (14)三）墩身模板验算结论 (15)五、墩身横梁模板、支架设计 (15)一）横梁结构尺寸 (15)二）横梁支架设计 (15)三）横梁模板验算 (15)（一）荷载计算 (15)（二）底、侧模板面板验算 (16)（三）侧模板内肋验算 (17)（四）侧模外肋验算 (17)（五）对拉螺杆计算 (18)（六）横梁支架模板验算 (18)（七）立杆稳定性计算 (20)四）横梁模板支架验算结论 (22)一、本标段墩身结构形式本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。
从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。
本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：立柱模板验算汇总表二、设计依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；7、《简明施工计算手册》；8、《实用建筑结构静力计算手册》；9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶段施工图设计三、计算参数一）结构参数1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算） 混凝土初凝时间()()h T t .51525200152000=+=+=外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P143、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度2/205m KN f bt =。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
墩身模板计算书
1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。
计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。
2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。
荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。
工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。
3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。
荷载值单位：kN/m2。
60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。
图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。
图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。
图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。
图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。
桥墩模板计算
3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=300mm；横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距L2=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m3）；k－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以h＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h=＝26×2.29＝59.54kN/㎡Pγk检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m2；检算刚度时荷载标准值为：=''q59.54 kN/m2；4.检算标准1)强度要求满足钢结构设计规范；2)结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3)钢模板面板的变形为1.5mm；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ；二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
墩身模板计算书
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）墩身模板、支架计算书中交一公局瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部2014年6月目录一、本标段墩身结构形式 (3)二、设计依据 (4)三、计算参数 (4)一）结构参数 (4)二）荷载参数 (6)四、墩身模板设计 (6)一）墩身模板设计 (6)二）、墩身模板验算 (7)（一）荷载计算 (9)（二）检算标准 (9)（三）面板验算 (9)（四）内肋验算 (10)（五）外肋验算 (10)（六）边角对拉螺杆计算 (14)（七）对拉角件计算 (14)三）墩身模板验算结论 (15)五、墩身横梁模板、支架设计 (15)一）横梁结构尺寸 (15)二）横梁支架设计 (15)三）横梁模板验算 (15)（一）荷载计算 (15)（二）底、侧模板面板验算 (16)（三）侧模板内肋验算 (17)（四）侧模外肋验算 (17)（五）对拉螺杆计算 (18)（六）横梁支架模板验算 (18)（七）立杆稳定性计算 (20)四）横梁模板支架验算结论 (22)一、本标段墩身结构形式本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。
从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。
本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：立柱模板验算汇总表二、设计依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；7、《简明施工计算手册》；8、《实用建筑结构静力计算手册》；9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶段施工图设计三、计算参数一）结构参数1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算） 混凝土初凝时间()()h T t .51525200152000=+=+=外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P143、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度2/205m KN f bt =。