A2O法污水处理工艺计算
A2O工艺实例计算方案
精心整理生活污水及少量工业污水污水设计流量Q＝8000m3/h，最小流量3500m3/h，污水水质见下表：污水处理厂进水水质表2002 A2/O栅前水深h=0.5m；过栅流速0.9m/s；格栅栅条间隙为25.00mm；格栅倾角δ=60°；单位栅渣量：ω1=0.06m3栅渣/103m3污水。
三、沉砂池的设计计算要求计算沉砂池长度、水流断面积、池子宽度与格数、沉沙斗尺寸与容积、沉砂池总高度、校核最小流速，并在沉砂池示意图上注明有关尺寸。
主要设计参数：采用平流式池型；设计流速：v=0.25m/s；水力停留时间：t=40s。
四、在平流式初沉池示意图上注明相关尺寸。
主要设计参数：采用平流式池型；水力表面负荷q’32沉淀时间T=2h；水流水平流速2天，污泥含水率95%。
五、 A（内回流比）、厌氧池/缺氧池/好氧池尺寸，并在A2/O示意图上注明各段相关尺寸。
主要设计参数：采用推流式的池型；水力停留时间：t=8h（各段停留时间：A1：A2：O＝1：1：3）；曝气池混合液污泥浓度：4.0g/l；回流污泥浓度X r＝10g/L；池子有效水深4.5m，廊道宽8m。
六、二沉池的设计计算要求计算单池直径与个数、沉淀池总高度，并在二沉池示意图上注明有关尺寸。
主要设计参数：采用中心进水辐流式沉淀池；沉淀池个数n=4；水力表面负荷q’=1.3(m3/(m2·h)；沉淀时间T=2.3h。
七、使用AutoCAD绘制A2/O利用提供的污水处理构筑物AutoCAD注高程。
一格栅泵房集水井的进口处或污水处过栅流速格栅倾角α=确定栅前水深：h=0.5m；(1)栅前间隙数max2111bQnhv===（取111）(2)设栅条宽度：S=0.02，(1)b0.02(1111)0.051117.55B s n n m=-+=-+⨯=(3)则进水渠渐宽部分长度12.885.76vh10.5QB m===⨯（4）格栅与出水渠道渐宽部分长度121.282LL m==（5）过栅水头损失10.095h m =（6）取栅前渠道超高部分20.3h m =则栅前槽总高度12h 0.50.0950.30.895H h h m =++=++= （7）格栅总长度120.0951.00.5tan 60L l l =++++︒=0.0952.56 1.280.51tan 60++++︒=5.39m（8）每日栅渣量二沉砂池沉砂池的作用是从污水中去除砂子、 （1）长度：0.254010l vt m ==⨯=（2）水流断面面积：max 11 2.88220.25Q A v ⨯===（3）池总宽度：nb=2=m B =⨯12（4（53612.88302864002 5.741.310m ⨯⨯⨯⨯==⨯（T ＝2d ） （62格沉砂斗则：3011.480.717524V m ==⨯ （7；斗壁与水平面的倾角55°，贮砂斗高h ’3＝0.8m (8)设采用重力排砂，池底坡度i ＝6％，坡向砂斗，则(8)池总高度：(H)设超高10.3h m =，1230.3 2.880.8 3.98H h h h m =++=++= (8)核算最小流速m in v三A2/O数据：（1）50.480.45330COD==>好（2）5160==4.2138BODTN＞3满足反消化条件330==8.6838CODTN＞7满足反消化条件（3）5160==208BODTP除磷效果好330==41.258CODTP除磷效果好四二沉池：主要设计参数：3/(m2·h)；（1）（2）求内回流比RNTN去除率为01385==100%87%38TN TNYTNTN--⨯=（1）反应池容积V：1119200016044155470.133800QSaVNS⨯⨯===⨯（2）反应池总水力停留时间t：155470.32811920004vt d hQ====⨯（3）各段水力停留时间：设厌氧：缺氧：好氧=1：1：3则厌氧池水力停留时间1t =8h=1.6h 5⨯厌1t =8h=1.6h 5⨯缺3t =8h=4.8h 5⨯好（4） 各段容积厌氧池V 1V =15547=3109.45⨯厌1V =15547=3109.45⨯缺3V =15547=9328.25⨯好（5） 好氧氮总氮负荷1192000384===0.4938009328.2O QXTN NX ⨯⨯⨯厌氧段总磷负荷119200082===0.590.0638003109.4O Q X T N XV ⨯⨯<⨯厌 （6） 反采用5校核：b //L (1)（2（3（4（5242356A （6）污泥区高度"2""2h t =2h 2210.3848000 3.8h ==1.3m24 3.8102356⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯设污泥停留时间（）（） （7）。
A2O工艺计算
A2O工艺计算A2O 工艺（AnaerobicAnoxicOxic），即厌氧缺氧好氧工艺，是一种常用的污水处理工艺，在去除有机物、氮和磷方面具有显著效果。
要实现 A2O 工艺的高效运行，准确的工艺计算至关重要。
首先，我们来了解一下 A2O 工艺的基本流程。
污水首先进入厌氧池，在这里进行磷的释放和有机物的部分酸化。
随后，污水进入缺氧池，进行反硝化脱氮。
最后，污水进入好氧池，实现有机物的去除、硝化和磷的吸收。
在进行 A2O 工艺计算时，需要考虑多个参数和因素。
一、水质水量参数这是计算的基础。
需要明确进水的水质指标，如化学需氧量（COD）、生化需氧量（BOD）、总氮（TN）、氨氮（NH3-N）、总磷（TP）等的浓度，以及污水的流量。
二、反应池容积计算1、厌氧池容积厌氧池容积的计算通常基于水力停留时间（HRT）。
HRT 取决于进水水质、处理要求和工艺设计经验。
一般来说，厌氧池的 HRT 为 1 2 小时。
厌氧池容积＝污水流量 ×厌氧池 HRT2、缺氧池容积缺氧池容积的计算与反硝化速率、硝态氮浓度以及反硝化所需的碳源等有关。
通常，缺氧池的 HRT 为 2 4 小时。
缺氧池容积＝污水流量 ×缺氧池 HRT3、好氧池容积好氧池容积的计算较为复杂，需要考虑有机物的去除、硝化反应以及微生物的生长等因素。
常用的方法有污泥龄法和动力学计算法。
以污泥龄法为例，好氧池容积＝（每日排出的剩余污泥量 ×污泥龄）／（混合液悬浮固体浓度（MLSS）×污泥产率系数）三、污泥相关计算1、剩余污泥量剩余污泥量包括由微生物代谢产生的内源呼吸污泥量和由于进水有机物形成的剩余污泥量。
剩余污泥量＝内源呼吸污泥量＋进水有机物形成的剩余污泥量2、污泥龄污泥龄是指活性污泥在整个系统中的平均停留时间，它对系统的稳定性和处理效果有重要影响。
污泥龄＝系统内的活性污泥总量／每日排出的剩余污泥量四、供氧量计算好氧池中的微生物进行有机物氧化和硝化反应需要氧气。
A2O工艺计算(全)
A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率μ△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 d△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 h f为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l 硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d △ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 W3 = η6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin 8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L6.1.8 T、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N0/(0.3E A )－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )N 0/(P×η)η)鼓风机选用2台144.938.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(βC。
A2O工艺标准设计计算
A2/0工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m3/d=3062.5 m3/h=0.850 m3/s 二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、设计参数计算①.BOD5污泥负荷N=0.14kgBOD5/(kgMLSS • d)②.回流污泥浓度X R=10 000mg/L③.污泥回流比R=50%④•混合液悬浮固体浓度(污泥浓度)R 0 5X X R10000 3333.3mg/L1 R 1 0.5⑤.TN去除率TN0 TN e30.9 150 e 100% 100% 51.5%TNTN。
30.9⑥.内回流倍数0.515R 0.1062 106.2%1 1 0.515四、A2/O曝气池计算①.反应池容积②.反应水力总停留时间V 42526 t0.58d 13.92h 14hQ 73500③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧二 1： 1：4厌氧池停留时间 t 1 14 2.33h , 池容V1 42526 7087.7m 3;66缺氧池停留时间 t 1142.33h ,池容V1 42526 7087.7m 3;66好氧池停留时间t 414 9.34h ,池容V 4 42526 283506m 36 6④.校核氮磷负荷好氧段 TN 负荷为：Q?TN 。
735003°.90.024kgTN/kgMLSS dX ?V 33333 28350.6厌氧段 TP 负荷为：Q?TP073500 5.40.017kgTN/kgMLSS dX ?V 13333 7087.7①剩余污泥量：X,(kg/d) X P X P s式中：P X Y Q S 0 S e K d V X vF S (TSS TSS e ) Q 50%取污泥增值系数丫=0.5，污泥自身氧化率K d 0.05，代入公式得：P X 0.5 735000.3 0.01 0.05 0.42526 3.3 0.75=5395kg/dP S 0.3 0.1 73500 50% 10657.5kg/d则:Q ?SNX73500 270 0.14 3333.342525.4m 3 42526m 3X P X F S 5395 10657.5 16052.5kg/d湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：⑤.反应池主要尺寸反应池总容积：V=42526 m 3设反应池2组，单组池容积：V 单=V21263m 32有效水深5m ，则:S 单=V 单/5=4252.6m 2取超高为1.0m,则反应池总高H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
a2o工艺设计计算实例
a2o工艺设计计算实例
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，其设计计算实例如下：
1. 设计参数：MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L。
2. 好氧池设计计算：
- 硝化的比生长速率；
- 设计SRTd（污泥龄）；
- 好氧池停留时间；
- 好氧池面积；
- 生物固体产量；
- 比较求由氮氧化成的硝酸盐数量。
3. 缺氧池设计计算：
- 内回流比IR；
- 缺氧池面积。
4. 厌氧池设计计算：厌氧池容积。
5. 曝气系统设计计算：
- 设计最大需氧量AOR；
- 供气量的计算；
- 曝气器计算；
- 空压机的选择。
6. 其它设备选型：
- 厌、缺氧区搅拌器；
- 内回流泵。
7. 反应池廊道和出水堰布置：
- 反应池廊道布置；
- 出水堰堰上水头h。
实际的A2O工艺设计计算可能会因具体的水质、水量等因素而有所不同，建议你咨询专业的环保工程师或环保公司以获取更准确的计算结果。
1.5万吨污水A2O工艺详细计算书
Q max=15000m'/d=625 in^Zh=O. 174 mVs2.进出水水质要求3. ①.BOD5污泥负荷N=OJ3kgBOD5/(kgMLSS • d)② •回流污泥浓度X R =9 OOOing/L③ •污泥回流比R=50%④ •混合液悬浮固体浓度(污泥浓度)X='-X. =』Lx9000 = 3000mg/L1 + R R 1 + 0,5⑤ •设 MLVSS/MLSS=0.75 ⑥•挥发性活性污泥浓度Xy = 0.75 X =055 x 3000 = 2250 川g/厶⑦.NH3-N 去除率. = ^X I00% = 2^X 10O% = ^.7%⑧.内回流倍数① .总有效容积设计参数 L 设讣最大流量4. A2/O 曝气池计算—牆沖W 200%② .反应水力总停留时间③ .各段水力停留时间和容积厌氧；缺氧：好氧=1:1： 4厌氧池停留时间r 庆=A X 6J5=L025/H 池容=±X 2564=427・3〃F ；6 、 6池容 V =-x 2564=427.3加3； 以646・ 15=4.1爪 池容=-x2564=17093/M O6H=3 m4・5m 。
则每条廊道长度为L = — =8" = 31.7/M , 取 32mbn 4.5x6⑦.尺寸校核^ = 21 = 7.1, ± = ±^ = 1.5h 4.5D 3长比宽在5~10间，宽比高在1~2间，可见长、宽、深皆符合要求5. 反应池进、出水系统计•算① 进水管进水通过DN500的管道送入厌氧一缺氧一好氧池首端的进水渠道。
反应池进水管如•流量Q 严籍“⑺" 管道流速V =09”/$F 二 Q ySo NX JOOOOx% 如0.13x3000_ V一 Q 10000= 0.26〃 = 6.15/?缺氧池停留时间如=-x6.15=1.025", 駅6好氧池停留时间％=-x 6④. 反应池有效深度取超高为I-Onir 则反应池总高//=3.0 + L0=4.0/n⑤. 反应池有效面积⑥. 生化池廊道设置设厌氧池I 廊道, 缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
污水处理A2O工艺设计计算模板(脱氮除磷、吸附生物降解活性污泥)
（一）设计条件：设计处理水量Q＝30000m 3/d=1250.00m 3/h=0.35m 3/s总变化系数Kz= 1.42进水水质：出水水质：进水COD Cr =350mg/L COD Cr =100mg/L BOD 5=S 0=160mg/L BOD 5=S z =20mg/L TN=40mg/L TN=15mg/L NH 4+-N=30mg/L NH 4+-N=8mg/L 碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e =20mg/LVSS=126mg/L f=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L 夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数3冬季平均温度T2＝14℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/LSVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO 3--N/kgMLVSS曝气池池数n=2 若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)6.41mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率一、生物脱氮工艺设计计算污水处理A2O工艺全套计算公式模板=-⨯⨯-=-)1TSS TSSVSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N eO T T N --⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=--μ低温时μN(14)＝0.247d -1硝化反应所需的最小泥龄θc m = 4.041d 设计污泥龄θc =12.122d（3）好氧区容积V 1=7451.9m 3好氧区水力停留时间t 1=5.96h2、缺氧区容积V 2（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮=7.11mg/L被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝24.89mg/L所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝17.89mg/L需还原的硝酸盐氮量N T ＝536.56kg/d（2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.076kgNO 3--N/kgMLVSS（3）缺氧区容积V 2＝2534.1m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q= 2.03h 3、曝气池总容积V ＝V 1+V 2＝9986.0m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝16.24d4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=VT dn T X q N V ,21000⨯=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝181.53mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R 计算＝80001.2混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L 污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝62.50%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=167%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量1525.5kg/d(2)非生物污泥量P S P S ＝Q（X 1-X e ）＝1020kg/d (3)剩余污泥量ΔX ΔX＝P X +P S ＝2545.5kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算7、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池mg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取r SVIX R 610==+-=c d X K S S YQ P θ1)(0设2座曝气池，每座容积V单＝V/n=3725.96m3曝气池有效水深h=4m 曝气池单座有效面积A单＝V单/h=931.49m2采用3廊道，廊道宽b=6m曝气池长度L＝A单/B=51.7m 校核宽深比b/h= 1.50校核长宽比L/b=8.62曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m（2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V单＝V/n=1267.05m3缺氧池有效水深h= 4.1m 缺氧池单座有效面积A单＝V单/h=309.04m2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=17.2m8、进出水口设计（1）进水管。
A2O法工艺计算(带公式)
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205有效水深h=4 Nhomakorabeam；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回流比R
内=
200 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
80000 m3/d 3333.333333 (m3/h)
设混合液回流
泵房
2
座
每座泵房内设
3
台潜污泵
2
单泵流量QR单=
833.3333333 (m3/h)
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
QR=
设回流污 泥泵房1 座，内设3 台潜污泵 （2用1 备）；
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厌氧段总 磷负荷=Q ·TP0/（XV 厌）＝ (5)剩余 污泥量△ X，kg/d
△X=Px+Ps
14918.41 m3 0.37 (d)=
8.88 (h)
厌氧池水力停留时 间t厌=
池容V厌＝ 缺氧池水力停留时
间t缺= 池容V缺＝ 好氧池水力停留时
间t好= 池容V好＝
ρ＝ 0.9002962 ；
CL—曝气
池内平均
溶解氧，
取CL=
2
Cs(20)= 9.17 mg/l,
Pb= 1.3854 ×105
17.536534
取超高
为：
1
m,则反应池总高H=
5
(8)反应
池进、出
水系统计
算
1、进水管
单组反应池进水管 设计流量Q1＝
0.231 (m3/s)
管道流速V=
0.8 m/s；
管道过水断面积A= 0.28875 (m2)
管径d= 0.6064935 (m)
取进水管管径DN 600 mm
2、回流污 泥管
3、进水井 反应池进 水孔尺 寸：
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ 0.7716049 (m2)
孔口尺寸取为 1.3
m×
进水井平面尺寸取
为2.4m×2.4m
式中
Q3=(1+R+R内)*Q/n= 0.9259259 (m3/s)
b—堰宽，
b=
7.5 m；
H—堰上水头，
m。
H＝ 0.1639336 (m)
出水孔过流量Q4=Q3= 0.9259259 (m3/s)
0.6
0.05
1637 2600 4237
kg/d
kg/d kg/d
12.40% 计，则：
202.98 kg/d mg/l用于
5.07 合成。
需还原的
硝酸盐氮
量NT= 将各值代
597.02 (mg/L)
入：
剩余碱度
SALK1=
190.735834 (mg/l) >100mg/l
可维持PH
≥7.2.
1.78 (h) 2983.7 (m3)
1.78 (h) 2983.7 (m3)
5.33 (h) 8951 (m3)
[kgTN/(kg 0.0473961 MLSS·d)]
[kgTP/(kg 0.0162499 MLSS·d)]
Px=YQ(S0Se)-kdVXR Ps=(TSSTSSc)*50%
(6)碱度 校核
一、工艺 流程
二、主要 设计参数
A2/O工艺计算
三、设计 计算
项目
进水 出水
设计流量 (m3/d) 40000
COD (mg/l)
320 60
BOD5 S0(mg/l)
160 20
TSS （mg/l)
150 20
VSS (mg/l)
105
（活性污 泥法） （1）判 断是否可 采用A2O 法（用污 泥负荷 法）
去除每1kgBOD5的需
氧量=AOR/[Q(S0-
(kgO2/kgBO
S)]= 1.4637766 D5)
2、标准需 氧量 采用鼓风 曝气，微 孔曝气器 。曝气器 敷设于池 底，距池 底0.2m， 淹没深度 将实际需 氧量AOR换 算成标准 状态下的 需氧量SOR 。
查表得水 中溶解氧 饱和度： 空气扩散 气出口处 绝对压 为： 空气离开 好氧反应 池时氧的 百分比：
孔口流速v=
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ Q/V= 1.5432099 (m2)
孔口尺寸取为2.0m
×0.8；
出水井平面尺寸取
为2.4m×0.8m
5、出水管
反应池出水管设计 流量Q5＝Q2＝ 0.462963 (m3/s)
管道流速v=
0.8 m/s
管道过水断面积A= 0.5787037 (m2)
碳化需氧 量
=
5870.33
硝化需氧 量
反硝化脱 氮产生的 氧量
D3＝2.86NT=
总需气量 AOR＝ D1+D2-D3=
最大需氧 量与平均 需氧量之 比为1.4, 则gO2/d) 8197.15 (kgO2/d)= 341.54788
11476.00887 (kgO2/d)= 478.16704
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
单组反应池回流污 泥管设计流量Qk＝
0.462 (m3/s)
管道流速V=
0.8 m/s；
管道过水断面积A= 0.5775 (m2)
管径d= 0.8577114 (m)
取进水管管径DN 900 mm
进水孔过流量Q2＝ 0.462963 (m3/s)
孔口流速V=
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205
有效水深
h=
4
m；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
管径d= 0.8586048 (m)
取进水管管径DN 900 mm
校核管道流速
v=Q5/A= 0.7281009 m
9、曝气 系统设计 计算
1、设计需 氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥 中BOD5氧当 量+NH3-N硝 化需氧量剩余污泥 中NH3-N的 氧当量-反 硝化脱氮 产氧量
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回 流比R内＝ ηTN/(1-η TN)×100%=
0.13 6600 100
3300
57
133
取R内＝
200
（3）反 应池容积 V,m3
反应池总 水力停留 时间：
V=QS0/NX= t=V/Q=
各段水力 停留时间 和容积：
厌氧：缺 氧：好氧 ＝1：1：3
(4)校核 氮磷负 荷， kgTN/(kg MLSS·d)
取污泥增殖系 数Y=
污泥自氧化率 kd=
将各值代入： Px= Ps=
△X=
每氧化 1mgNH3-N需 消耗碱度 7.14mg； 每还原 1mgNO3--N 产生碱度 3.57mg； 去除 1mgBOD5产 生碱度 0.1mg。
剩余碱度S ΔLK1＝进 水碱度-硝 化消耗碱 度+反硝化 产生碱度+ 去除BOD5产 生碱度 假设生物 污泥中含 氮量以 每日用于 合成的总 氮 即，进水 总氮中有