脚手架检算2.25
脚手架验算公式
脚手架验算公式脚手架在建筑施工中起着非常重要的作用，它是为了提供工人施工时的安全作业空间而搭建的临时性结构。
脚手架的设计需要符合一定的安全性要求，其中最重要的就是要进行验算。
本文将介绍脚手架验算的公式和相关要点。
一、承载力计算公式脚手架的承载力计算是保证脚手架安全的重要环节。
一般来说，脚手架的承载力包括垂直荷载、水平荷载和斜向荷载等。
以下为常用的脚手架承载力计算公式：1. 垂直荷载计算公式：垂直荷载即竖直方向上的荷载，通常由脚手架自身重量和操作人员施工过程中的荷载组成。
其计算公式如下：N = (G + Q) / A其中，N为垂直荷载，G为脚手架自重，Q为操作人员施工过程中的荷载，A为脚手架的横截面积。
2. 水平荷载计算公式：水平荷载是指水平方向上的作用力，通常由风荷载、地震荷载等引起。
其计算公式如下：H = W × S × C其中，H为水平荷载，W为风荷载或地震荷载，S为脚手架的高度，C为荷载系数。
3. 斜向荷载计算公式：斜向荷载是指脚手架在外力作用下所产生的斜向荷载，通常由斜向风荷载引起。
其计算公式如下：F = W × S × C × sinα其中，F为斜向荷载，W为风荷载，S为脚手架的高度，C为荷载系数，α为脚手架与水平方向夹角。
二、验算要点在进行脚手架验算时，除了要使用正确的计算公式，还需要注意以下要点：1. 材料强度的选择：脚手架所使用的材料强度要符合规范的要求。
常用的脚手架材料有钢管、铝合金等，其强度必须经过相应的试验和验证。
2. 有效支撑点的确定：脚手架的有效支撑点要合理确定，以确保整个脚手架结构的稳定性和安全性。
3. 结构的稳定性分析：需要进行脚手架结构的稳定性分析，如倾覆稳定性分析等，以确定脚手架的整体稳定性。
4. 荷载系数的选择：荷载系数是根据实际情况确定的，需要充分考虑工地环境、气候条件、建筑高度等因素。
总结：脚手架验算是确保脚手架在施工过程中安全可靠的关键步骤。
脚手架验算公式
脚手架验算公式
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本文档旨在提供一个脚手架验算公式的详细指南，以便工程师们能够准确计算和评估脚手架结构的安全性和可靠性。
以下是该文档的详细内容：
1. 引言
1.1 目的
1.2 背景
2. 脚手架基本概念
2.1 定义
2.2 组件
3. 验算原理
3.1 荷载计算原理
3.2 结构承载力计算原理
4. 脚手架验算公式
4.1 荷载参数
4.2 材料参数
4.3 验算方法
5. 荷载计算
5.1 垂直荷载
5.2 水平荷载
6. 结构承载力计算
6.1 竖杆的抗弯强度计算
6.2 横杆的抗弯强度计算
6.3 钢管附件的抗弯强度计算
7. 示例和案例分析
7.1 示例一：单层脚手架的验算
7.2 示例二：多层脚手架的验算
8. 安全性评估
8.1 安全系数
8.2 风荷载影响
8.3 稳定性评估
9. 注意事项
9.1 材料选择与质量要求
9.2 施工要求
10. 维护与更新
10.1 更新记录
11. 附件
- 附件1：脚手架荷载表格
- 附件2：脚手架材料参数表格12. 法律名词及注释
附件：
- 附件1：脚手架荷载表格
- 附件2：脚手架材料参数表格
法律名词及注释：
- 法律名词1：注释1
- 法律名词2：注释2。
脚手架钢管允许偏差值
脚手架钢管允许偏差值脚手架钢管允许偏差值是指在搭建脚手架过程中，钢管的尺寸允许的偏离标准尺寸的范围。
钢管的偏差值是根据国家标准或行业标准规定的，旨在保障脚手架的安全使用。
根据中国国家标准《建筑脚手架设计标准》(GB 5764-2008)中的规定，脚手架钢管的允许偏差值如下：1. 直径偏差：脚手架钢管的直径偏差表示钢管的实际直径与标准直径之间的差值。
对于脚手架钢管的直径偏差，国家标准规定了以下允许范围：管径小于等于48mm的钢管，允许偏差为±0.5mm；管径大于48mm的钢管，允许偏差为±1.0mm。
2. 壁厚偏差：脚手架钢管的壁厚偏差表示钢管的实际壁厚与标准壁厚之间的差值。
国家标准规定了以下允许范围：对于壁厚0.8～2.0mm的钢管，允许偏差为±0.1mm；壁厚大于2.0mm的钢管，允许偏差为±0.15mm。
3. 长度偏差：脚手架钢管的长度偏差表示钢管的实际长度与标准长度之间的差值。
对于长度在6m以下的钢管，国家标准规定允许偏差为±5mm；对于长度在6m以上的钢管，允许偏差为±10mm。
除了以上针对钢管尺寸的偏差值限制外，还有一些其它脚手架钢管的相关规定，以确保脚手架的安全可靠：1. 表面质量：脚手架钢管的表面应平整、无折痕、无裂纹。
表面不能有麻点、漆泡、起痂、皱纹等缺陷。
2. 钢管连接：脚手架钢管的连接处应采用端对端的接头。
脚手架搭建时，接头处要求无严重变形、无损伤，确保连接紧固可靠。
3. 钢管垂直度：脚手架搭建时，钢管应能垂直竖直。
在钢管垂直度方面的允许偏差值根据不同的高度而有所不同，一般在10m以下的高度允许偏差为±30mm，高度超过10m则允许偏差加1mm。
针对以上的允许偏差值和相关规定，投资者在购买和使用脚手架钢管时应仔细检查钢管的尺寸和表面质量，确保其在符合国家标准要求的范围内。
此外，在搭建脚手架时，应严格按照设计要求进行施工，合理使用脚手架配件和连接件，确保脚手架的稳定和安全性。
脚手架计算书
脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
脚手架搭设允许偏差与检验方法
—
纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离
a≤la/3
—
钢卷尺
扣件螺栓拧紧扭力矩
40～65N·m
—
—扭力Βιβλιοθήκη 手6剪刀撑斜杆与地面的倾角
45～60°
—
—
角尺
7
脚手板外伸长度
对接
a=130～150㎜
l≤300㎜
—
钢卷尺
搭接
a≥100㎜
l≥300
—
钢卷尺
脚手架搭设允许偏差与检验方法
项
次
项 目
技术
要求
允许
偏差
（㎜）
示意图
检查方法
与工具
1
立杆垂直度
最后验收垂直度20～50m
—
±100
用经纬仪或吊线和卷尺
下列脚手架允许水平偏差（㎜）
搭设中检查偏差的高度（m）
总高度
40m
H=2
H=10
H=20
H=30
H=40
±7
±25
±50
±75
±100
2
间距
步距
纵距
横距
—
±20
±50
±20
—
钢板尺
3
纵向水平杆高差
一根杆的两端
—
±20
水平仪或水平尺
同跨两根纵向水平杆高差
—
±10
4
双排脚手架水平杆外伸长度偏差
外伸500㎜
-50
—
钢板尺
5
扣件安装
主节点处各扣件中心点相互距离
a≤150㎜
—
钢板尺
5
扣件安装
同步立杆两个相隔对接扣件的高度
脚手架验收质量要求(通用)
脚手架验收质量要求（通用）脚手架验收质量要求：1、钢管壁厚3.6mm（计算时取3.0mm）。
2、扣件必须是标准扣件。
3、脚手架搭设允许偏差见下表：项次项目技术要求允许偏差Δ（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102 单、双排与满堂脚手架立杆垂直度最后验收立杆垂直度（20～50）m- ±100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m 40m 20mΔΔH项次项目技术要求Δ（mm）示意图检查方法与工具架间距横距- ±205满堂支撑架间距步距纵距横距---±20±30 钢板尺6 纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±107剪刀撑斜杆与地面的倾角45°-60°角尺8 脚手板外伸长对接a=（130-150）mm卷尺lΔl lla la laΔ脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法注：图中1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―剪刀撑。
脚手架受力验算详解含字母代号
一、脚手架计算已知条件结构形式：框架结构；地上20层，地下2层，层高3m。
1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为Φ48Χ3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1360；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.55m，建筑物内锚固段长度 2 m。
锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、小横杆的计算按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m；查（直缝电焊钢管(GB/T13793-1992) ）脚手板的荷载标准值:P2= 0.35×1.4/2（脚手板自重标准值*立杆纵距/2）=0.245 kN/m ；活荷载标准值:Q=3×1.4/2（施工均布荷载*立杆纵距/2）=2.1 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.245+1.4×2.1 = 3.274 kN/m；（1.2*P1+1.2*P2+1.4*Q）（1.2*钢管的自重标准值+1.2*脚手板的荷载标准值+1.4*活荷载标准值）2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql2/8（均布荷载值*立杆横距的平方/8）最大弯矩 M qmax =3.274×1.052/8 = 0.451 kN·m；最大应力计算值σ = M qmax/W =100.488 N/mm2；（截面模量W=4.4881cm3）小横杆的最大弯曲应力σ =100.488 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.245+2.1 = 2.378 kN/m ；νqmax = 5ql4/384EI（5*荷载标准值*立杆横距的4次方）除以（384*钢的弹性模量*钢的截面惯性矩）（钢的弹性模量E=2.06×105MPa，钢的截面惯性矩I=107800mm）最大挠度ν = 5.0×2.378×10504/(384×2.06×105×107800)=1.695 mm；小横杆的最大挠度 1.695 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
脚手架搭设质量的检查验收规定
脚手架搭设质量的检查验收规定
脚手架搭设质量的检查验收工作应遵守以下规定：
（1）脚手架的验收标准规定
1）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化
应在允许的调整范围之内。
2）节点的连接可靠。
其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到
40~60N?m；碗扣应盖扣牢固（将上碗扣拧紧）；8号钢丝十字交叉扎点应拧 1.5~2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外
露的长度应≥80mm。
3）钢脚手架立杆的垂直度偏差应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时为不大于50mm；当架高＞20m时为不大于75mm。
4）纵向钢平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值应不大于50mm。
木、竹脚手架的搭接平杆按全长的上皮走向线（即各杆上皮线的折中位置）检查，其水平偏差应控制在2倍钢平杆的允许范围内。
5）作业层铺板、安全防护措施等均应符合前述要求。
（2）脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，
方允许投入使用或继续使用：
1）搭设完毕后；
2）连续使用达到6个月；
3）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；
4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；
5）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
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附件2：新建北京动车段工程跨京开、南三环现浇连续箱梁碗扣式脚手架结构计算书中铁六局北京铁建公司北京动车段工程项目经理部二OO九年三月目录1 材料参数及荷载 (3)2 底模竹胶板验算 (4)3 肋木验算 (5)4 承重方木验算 (6)5 满堂支架立杆验算 (6)6 地基承载力设计 (8)1 材料参数及荷载竹胶板：[]MPa 50=σ（横向） E=6.1×103Mpa[]MPa 70=σ（纵向） E=7.4×103Mpa木 材：[]MPa 12=σ（顺纹抗压、抗弯） E=9×103Mpa碗扣式脚手架横杆步距为0.3米、0.6米时，每根立杆设计荷载为30KN 。
支架布设：底模采用18mm 优质竹胶板，其下横桥向布设10×10cm 肋木，间距15cm ，肋木下顺桥向布设15×12cm 承重方木。
腹板下布设间距为30×60cm ，考虑到主墩附近荷载较大,主墩两侧40米范围底板下布设间距为30×30cm ，翼缘板90×60cm 。
荷载：翼缘板荷载：q1=26.5KN/m 3×1.1m=29.15KN/㎡腹板处钢筋混凝土荷载：q2=26.5KN/m 3×9m=238.5KN/㎡(最大梁高9m)q2’=26.5KN/m 3×6.5m=172.3（梁高6.5m ）q2”=26.5KN/m 3×5.5m=145.75KN/㎡（梁高5.5m ）底板处钢筋混凝土荷载：q3=26.5KN/m 3×(1.8+0.95)m=72.88KN/㎡（最大梁高9m ）q3’=26.5KN/m 3×（0.70+0.45）m=30.48（梁高6.5m ）q3”=26.5KN/m 3×(0.55+0.45)m=26.5KN/㎡（梁高5.5m ）施工人员机具荷载：q4=3KN/㎡泵送砼冲击荷载：q5=4KN/㎡振捣砼产生荷载：q6=2KN/㎡模板荷载：q7=2KN/㎡内模荷载：q8=4KN/㎡2 底模竹胶板验算横桥向10×10cm 肋木按中心间距15cm 布置（竹胶板按跨度5cm 进行验算）。
竹胶板按支承在分布方木上的5跨连续梁进行受力分析。
由于腹板下肋木间距与底板下肋木间距一致，所以取腹板下底模进行验算。
荷载：腹板下荷载q=q2+q4+q5+q6+q7+q8=253.5KN/㎡模板顺跨度方向每毫米宽跨中最大弯矩:Mmax =0.105ql 2=0.105×253.5×0.001×0.052=0.67×10-4KN.m 截面抵抗矩：2231185466b h W mm ⋅⨯=== 截面惯性矩：3311848666b h I ⋅⨯=== 面板截面的最大应力:[]40.6710 1.245054M KN m MPa MPa W mmσσ-⨯⋅===<= (满足要求) 挠度计算公式如下:()[]42434253.5/150500.6440.6440.0030.125100100 6.110486400KN m mm mm ql mm w mm EI MPa mm ω⨯⨯==⨯=≤==⨯⨯⨯(满足要求)3 肋木验算腹板下15×12cm 承重方木间距为30cm ，底板下为60cm ，10×10cm 按中心间距15cm 布置。
肋木按支承在主受力方木上的5跨连续梁进行受力分析，跨距为30cm 和60cm,内箱模型荷载按4KN/㎡进行计算：作用在肋木上的荷载为：腹板下：q=253.5×0.15m=38.03KN/m底板下：q=87.88×0.2m=17.58KN/m 截面抵抗矩：2253100(100) 1.671066b h mm mm W mm ⋅⨯===⨯ 截面惯性矩：3364100(100)8.33101212b h mm mm I mm ⋅⋅===⨯ 腹板下最大弯矩：()22max 0.1050.10538.03/0.300.359M ql KN m m KN m ==⨯⨯=⋅ []530.359 2.15121.6710M KN m MPa MPa W mm σσ⋅===≤=⨯ (满足要求) 腹板下最大挠度：()[]4436438.03/3003000.6440.0270.31001009108.33101000W KN m mm ql K mm w mm EI MPa mm ω⨯==⨯=≤==⨯⨯⨯⨯ （满足要求）底板下最大弯矩：()220.1050.10517.58/0.600.66M ql KN m m KN m ==⨯⨯=⋅ []520.66 3.98121.6710M KN m MPa MPa W mmσσ⋅===≤=⨯（满足要求） 底板下最大挠度：()[]4436417.58/6006000.6440.1960.61001009108.33101000W KN m m ql K mm w mm EI MPa mm ω⨯==⨯=≤==⨯⨯⨯⨯（满足要求）4 承重方木验算15×12cm 主受力方木顺桥向布置，腹板下布设间距为30cm ，底板下为60cm ，主受力方木每根长4m ，承受肋木传来的集中力。
主受力方木按5跨连续梁进行受力分析。
承重方木采用150×120mm 规格，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩：2253120(150) 4.51066b h mm mm W mm ⋅⨯===⨯ 截面惯性矩：3374120(150) 3.375101212b h mm mm I mm ⋅⨯===⨯ 腹板下集中力荷载为：P=253.5×0.15m ×0.3m=11.41KN由于腹板下集中力荷载最大，所以仅对腹板下承重方木进行验算，承重方木最大弯矩,按5跨连续梁计算0.1220.12211.410.30.418M Pl KN m KN m ==⨯⨯=⋅承重方木最大应力:[]530.4180.93124.510M KN m MPa MPa W mm σσ⋅===≤=⨯ (满足要求) 承重方木的最大挠度:()[]3337411.413003001.795 1.7950.0610.3100100910 3.375101000KN mm Pl mm w mm EI MPa mm ω⨯==⨯=≤==⨯⨯⨯⨯（满足要求）5 满堂支架立杆验算本工程边跨采用满堂碗扣式钢管脚手架施工，为轴心受压构件。
厂家提供的支架设计荷载为：横杆步距为0.6米时，每根立杆设计荷载为30KN 。
梁高5.5米到9米箱梁底板下脚手架间距采用300×300；其它梁段腹板下为300×600，底板下采用600×600，翼缘板下采用900×600。
箱梁及施工荷载作用下，主跨两侧40米范围内，梁高9m 处腹板部位单根立柱荷载力N 为：253.5×0.3m ×0.3m=22.8KN<40KN 满足要求。
箱梁及施工荷载作用下，梁高为5.5米处腹板部位单根立柱荷载力N 为：（145.75+3+4+2+2+4）0.3m ×0.6m=28.93KN<30KN 满足要求。
底板下单根立柱承载力为：87.88×0.3m ×0.3m=7.91KN<30KN 满足要求。
翼缘板下（29.15+3+4+2+2+4）×0.9×0.6=23.84KN<30KN 满足要求。
取两个腹板荷载下立杆，分别进行稳定性验算：考虑风荷载时，采用104.185.02h l W M a K ⨯=计算, 取W K =0.105kn/m 2， 箱梁及施工荷载作用下，梁高为9.0米处，la 立杆纵距0.3m ，h 立杆步距0.6m ；220.85 1.40.85 1.40.1050.30.60.001351010K a W l h M KN m ⨯⨯⨯⨯⨯===⋅ 箱梁及施工荷载作用下，梁高为5.5米处，la 立杆纵距0.6m ，h 立杆步距0.6m ；220.85 1.40.85 1.40.1050.60.60.00271010K a W l h M KN m ⨯⨯⨯⨯⨯===⋅ 立杆稳定性：箱梁及施工荷载作用下，梁高为9米碗扣支架立杆×1.552150A =489mm;W =5080mm;i=15.8;l =1.155(0.6+2×0.3)=m0λ=l /i=215/1.58=136，查表φ=0.402222280013501160.27116.27/205/0.4024895080N M N mm f N mm A W φ+=+=+=≤=⨯ 满足要求箱梁及施工荷载作用下，梁高为5.5米处碗扣支架立杆 ×1.552150A =489mm;W =5080mm;i=15.8;l =1.155(0.6+2×0.3)=m 0λ=l /i=215/1.58=136，查表φ=0.4022289302700147.170.5147.67/2050.4024895080N M N mm f A W φ+=+=+=≤=⨯ 满足要求6 地基承载力设计地基采用40cm 的三七灰土层，分层用压路机碾压密实，其上用20cm 的C20混凝土，搭设支架，支架底托直接坐在混凝土面上。
基础处理前必须保证地基达到以下承载力。
箱梁及施工荷载作用下，中墩两侧40m 范围内立杆地基承载力 22.8253.30.30.3N KN MPa A m mσ===⨯ 箱梁及施工荷载作用下，其余范围内立杆地基承载力28.931610.60.3N KN MPa A m mσ===⨯ N--上部传来荷载(KN)A--受荷载单位面积(m 2)故要求基础硬化处理前，地基的承载力不得低于0.3 Mpa ，施工时按1.3×0.3Mpa 控制，因此要求不低于0.4MPa 。