丙烷制冷系统
AspenHysys丙烷制冷循环
目的和背景
目的
本文旨在介绍AspenHysys软件在丙烷制冷循环中的应用，通过模拟和分析不同工况下的制冷性能，为实际制冷 系统的设计和优化提供参考。
背景
随着制冷技术的不断发展，制冷系统在工业、商业和家庭等领域的应用越来越广泛。如何提高制冷效率、降低能 耗和减少对环境的影响，是当前制冷技术领域研究的热点问题。AspenHysys软件作为一种先进的模拟工具，为 解决这些问题提供了有力支持。
系统优化的高级软件，广泛应用于化 工、石油和天然气等行业。它提供了 强大的计算引擎和丰富的模型库，能 够精确模拟各种复杂的工艺流程和系 统。
参考文献
参考文献
• - AspenHysys在丙烷制冷循环优化中的作 用
• AspenHysys可以通过模拟和优化工具， 帮助用户找到丙烷制冷循环的最佳操作条 件。通过调整循环参数，如制冷剂流量、 蒸发温度和冷凝压力等，AspenHysys可 以找到能效最高、成本最低的优化方案。
探索AspenHysys与其他制冷技术的集成方案，以提高系统整体能效 和减排效果。
深入研究AspenHysys丙烷制冷循环的动态特性和控制策略，以满足 复杂多变的制冷需求。
加强与实际应用的结合，开展AspenHysys丙烷制冷循环的示范项目 ，推动其商业化进程。
05
参考文献
参考文献
• - AspenHysys软件介绍 • AspenHysys是一款用于流程模拟和
• - AspenHysys在丙烷制冷循环中的局限性
THANKS
感谢观看
根据模拟结果，提出优化建议，如改 进冷凝器结构、调整压缩机转速等， 以提高制冷循环的效率和降低能耗。
能耗分析
计算制冷循环的能耗，包括压缩机的 能耗、冷凝器的能耗、蒸发器的能耗 等。
丙烷制冷螺杆压缩机过热度
丙烷制冷螺杆压缩机过热度【摘要】丙烷制冷螺杆压缩机过热度是制冷系统中一个重要的参数，影响着系统的运行稳定性和效率。
本文首先介绍了过热度的定义和在制冷系统中的重要性。
接着分析了丙烷制冷螺杆压缩机过热度的影响因素，并详细介绍了测量方法、优化措施、异常处理以及监控与维护方法。
通过对过热度的全面控制，可以提高系统的运行效率和节能效果。
最后探讨了丙烷制冷螺杆压缩机过热度对系统稳定性的重要性，并提出了未来研究方向，为进一步理解和改进丙烷制冷螺杆压缩机过热度提供了参考。
这篇文章系统地介绍了丙烷制冷螺杆压缩机过热度的相关内容，对于制冷系统的设计和运行具有一定的指导意义。
【关键词】丙烷, 制冷螺杆压缩机, 过热度, 制冷系统, 影响因素, 测量方法,优化措施, 异常处理, 监控与维护, 系统稳定性, 研究方向1. 引言1.1 丙烷制冷螺杆压缩机过热度的定义丙烷制冷螺杆压缩机过热度是指在制冷系统中，蒸发温度与凝结温度之间的温差。
具体来说，过热度是指高于饱和蒸发温度的蒸汽所含的热量，这是在蒸发器内液体蒸发后蒸汽的温度增加的现象。
过热度通常用摄氏度或华氏度来表示。
在制冷系统中，丙烷制冷螺杆压缩机过热度的控制非常重要。
适当的过热度可以确保蒸汽在压缩机内充分压缩，提高系统效率和性能。
过高或过低的过热度都会导致系统运行不稳定，甚至可能损坏压缩机和其他系统组件。
了解丙烷制冷螺杆压缩机过热度的定义以及如何正确控制和调节过热度至关重要。
只有确保过热度在适当的范围内，制冷系统才能稳定运行，提高效率，延长设备寿命。
在后续的内容中，我们将更深入地探讨丙烷制冷螺杆压缩机过热度的影响因素、测量方法、优化措施、异常处理、监控与维护，以及其对系统稳定性的重要性和未来的研究方向。
1.2 过热度在制冷系统中的重要性过热度是指高于饱和蒸汽温度的冷凝气体温度，是衡量制冷系统运行状态的重要参数之一。
在制冷系统中，过热度的控制对系统的性能和稳定性起着至关重要的作用。
丙烷制冷成套设备
一、基本结构和工作原理通常所称的螺杆压缩机即指双螺杆压缩机。
螺杆压缩机的基本结构：在压缩机的机体中，平行地配置着一对相互啮合的螺旋形转子。
通常把节圆外具有凸齿的转子，称为阳转子或阳螺杆。
把节圆内具有凹齿的转子，称为阴转子或阴转子。
一般阳转子与原动机连接，由阳转子带动阴转子转动。
转子的长度和直径决定压缩机排气量（流量）和排气压力，转子越长，压力越高；转子直径越大，流量越大。
螺旋转子凹槽经过吸气口时充满气体。
当转子旋转时，转子凹槽被机壳壁封闭，形成压缩腔室，当转子凹槽封闭后，润滑油被喷入压缩腔室，起密封。
冷却和润滑作用。
当转子旋转压缩润滑剂+气体（简称油气混合物）时，压缩腔室容积减小，向排气口压缩油气混合物。
当压缩腔室经过排气口时，油气混合物从压缩机排出，完成一个吸气——压缩——排气过程。
在压缩机机体的两端，分别开设一定形状和大小的孔口。
一个供吸气用，称为进气口；另一个供排气用，称作排气口。
工作原理：螺杆压缩机的工作循环可分为进气，压缩和排气三个过程。
随着转子旋转，每对相互啮合的齿相继完成相同的工作循环。
1、进气过程：转子转动时，阴阳转子的齿沟空间在转至进气端壁开口时，其空间最大，此时转子齿沟空间与进气口的相通，因在排气时齿沟的气体被完全排出，排气完成时，齿沟处于真空状态，当转至进气口时，外界气体即被吸入，沿轴向进入阴阳转子的齿沟内。
当气体充满了整个齿沟时，转子进气侧端面转离机壳进气口，在齿沟的气体即被封闭。
2、压缩过程：阴阳转子在吸气结束时，其阴阳转子齿尖会与机壳封闭，此时气体在齿沟内不再外流。
其啮合面逐渐向排气端移动。
啮合面与排气口之间的齿沟空间渐渐件小，齿沟内的气体被压缩压力提高。
3、排气过程：当转子的啮合端面转到与机壳排气口相通时，被压缩的气体开始排出，直至齿尖与齿沟的啮合面移至排气端面，此时阴阳转子的啮合面与机壳排气口的齿沟空间为0，即完成排气过程，在此同时转子的啮合面与机壳进气口之间的齿沟长度又达到最长，进气过程又再进行。
某天然气处理厂丙烷制冷系统能耗研究与分析
某天然气处理厂丙烷制冷系统能耗研究与分析摘要：天然气处理工艺中对原料天然气的脱油脱烃脱水处理是很有必要的。
天然气具有反凝析的特点，随着压力、温度的变化会析出液体，因而导致产品天然气水露点及烃露点不合格。
在脱烃脱水技术工艺进行天然气处理过程中，丙烷则就充当了制冷剂，起到制冷降温的作用，进而析出液烃和除水，如果MR系统使用不当，可能会引起能耗过高等问题。
本文针对MR系统存在的问题作了原因分析，并提出了丙烷制冷系统节能降耗的改造方案，对改造前后的效果进行了对比评价。
关键词：丙烷压缩机；节能改造；效果评价一、丙烷制冷系统（MR）概述目前，某天然气处理厂用的丙烷制冷机组[1]-[3]采用的工艺流程为丙烷蒸发器中的气态丙烷由丙烷压缩机进行压缩，在压缩机出口油分离器中分离出机油后，去水冷冷凝器冷凝成液态丙烷，冷凝后高压液态丙烷经节流膨胀后进入经济器。
经济器中的气态丙烷返回压缩机中段进一步进行压缩；液态丙烷经过控制蒸发器液位的调节阀进入蒸发器，气化变成气态丙烷，吸收天然气的热量；丙烷在制冷系统内部如此反复循环，不断吸收天然气的热量，从而达到制冷的目的。
其中丙烷压缩机是丙烷压缩制冷系统的主要能耗设备。
如果忽略管线和静设备压降，压缩制冷循环在压焓图上如图1所示。
1-2线段表示气态冷剂在压缩机中的压缩过程，近似地沿等熵线进行；2-2′-3′-3线段表示冷剂在冷凝器中的冷凝过程，为等压过程；3-4线段表示冷剂节流膨胀过程，为等焓过程；4-1线段表示冷剂在蒸发器中的蒸发过程，为等压过程[4]。
图1丙烷压缩制冷循环流程及压焓图二、丙烷制冷系统高电耗根因分析（一）电机选型过大，负载过低、电耗过高1.电机选型过大该天然气处理厂应用的丙烷压缩机电机选用1600kW的大功率电机，单套系统制冷能力5400kw，压缩机在正常工作中能量负载只能达到5%-15%，存在“大马拉小车”现象。
2.电机负载低压缩机在低负荷运转时，轴功率将增大，耗电量增加。
天然气处理中丙烷制冷工艺的探讨
天然气处理中丙烷制冷工艺的探讨摘要：原材料天然气本身带有反凝析的现象，在下游温度和压力下降，会析出轻烃，在管线内堆积，造成上游外输压力上升，就得进行管线通球，最频繁时，每20天就要进行通球，存在管线运行的安全隐患。
因此在上游进行脱烃处理。
每天管输天然气60万米。
现代人们在进行天然气处理的时候引入了丙烷制冷工艺，且在投入运行一段时间以后，也取得了很不俗的成绩。
我们针对天然气处理中丙烷制冷工艺现状与出现的问题进行分析，进而提出了一些参考性的建议。
关键词：天然气处理;丙烷制冷工艺;现状探讨前言在输送天然气的时候，伴随压力与温度逐渐降低，输配管线当中的天然气会出现反凝析且在地势低的地方形成积液的现象，会对正常输气造成影响，严重时甚至会导致管线的堵塞。
这在很大程度上对管道的输送能力打了折扣，外输产品的天然气也不符合国家对于二类气质的鉴定标准。
结合这样的现状，我们在工作中引入了丙烷制冷工艺，对天然气做集中脱水等的处理，同一时间，经此过程回收的产品也有较高的经济与使用价值。
1.天然气处理现状伴随科技的不断发展进步，社会的日益强盛，石油这种不能再生的能源，它的储量却在加速降低。
天然气这种绿色能源就随之应运而生了，勘探开发、应用与其他多个方面，它如雨后春笋般逐渐发展壮大，到现如今已经形成了相当大的规模，极大限度的影响了人们的日常生活与生产[1]。
天然气主要由C4H10 C3H8 C2H6 CH4与C5H12+共同组成，这当中CH4是构成天然气的最主要的成分，一般情况下含量在百分之八十五到百分之九十五之间，C2H6 C3H8这些含量在百分之五到百分之十五之间，CH4现如今被城市燃气大量使用，C2H6 C3H8 C4H10这些成分作为有机化工必要原料，它们的价格要比CH4高出很多，假使不把这些成分从天然气当中剥离出来，它们也只能是被当成燃料气被不必要的浪费掉了，所以所谓的天然气处理指的就是把C2H6 C3H8 C4H10这些成分从天然气当中抽离出来，最终的目的是使经济效益大幅度提升。
丙烷制冷系统
更换滤芯，确保系统运行正常。油过滤器前后的压力由压 差计测定，并设置报警等安全措施。
“闻油而动、吨油必争”
开发事业部轮南作业区 -13-
经济器
项目 数量 制造厂 管侧设计压力 壳侧设计压力 尺寸
经济器 1 YORK 中国/OEM 2.5Mpa 2.5Mpa
备注 管程材质为20#碳钢，壳体材质 16MnR
“闻油而动、吨油必争”
开发事业部轮南作业区 -11-
油分离器
项目 效果 数量 设计压力
材质
5ppm 1台 2.5Mpa
16MnR
油分离器
备注
三级油分离器，配有三个视油 镜，油分离器中的积聚式滤芯 为Frick制造(美国)，5个。
3个1000W油加热器在压缩机停机时保证油温低于19℃时自动加热； 优良的油分离效果大大减少了冷冻油进入热交换器，保证了热交换器 的热交换稳定性及机组效率。
2021/7/8
螺杆压缩机基本结构
“闻油而动、吨油必争”
开发事业部轮南作业区 -6-
(a) 吸气过程
2021/7/8
(b) 封闭过程
“闻油而动、吨油必争”
开发事业部轮南作业区 -7-
压缩过程
2021/7/8
排气过程
“闻油而动、吨油必争”
开发事业部轮南作业区 -8-
丙烷制冷系统有关问题的探讨
冬 季可 以让 外 输 干气 甩掉 换 热器 而 走 旁通 。 增 加 一列
管式 换 热 器 和一 温控 三通 阀及考 虑 施 工 费用 ， 全 部投 资约为 ３ ０ ￣ １ ０ 人民币， 投资较少 ， 所 以不 失 为解 决丙
改善 。
３ 频 繁 启 停 危 害
w. zh
１ ２ ． ４ ７
（ １ ）夏 季 丙 烷 机 组 的频 繁 启 停 会 造 成 丙 烷 机 组
开 机 率不 足 。有时 一 天停机 次数 达 ６ ～ ７次之 多 。 丙 烷 机 组 的 频繁 启 停会 影 响工 艺运 行 的平稳 性 ， 特 别 是在
石 西作 业 区天 然 气处 理 站设 计 日处 理 量 为 ｌ Ｏ Ｏ ｘ
１ ０ ｍ ３ ， 它采 用丙 烷 制 冷 （ 为 独立 冷冻 循环 系 统， 工 艺 流 程 图及 工 艺参 数 见 图 １ ） 和 气 体节 流 膨胀 制 冷 相 结 合 的 制冷 方 法 ， 可将 天 然 气 深 度 制冷 到一 ７ ０ 。 Ｃ。装 置 自
烷 机 组 开机 率如 表 １ 。 表 １
时间 ０ ６ — ２ ５ － ０ ７ — ２ ５ ０ ７ — ２ ５ ～ ０ ８ — ２ ５ ０ ８ — ２ ５ ～ ０ ９ — ２ ５
丙烷机组开机天数（ ｄ ） １ ５ ． ２ ３
３ ． ５ ８
开 机 率 ）
５ ０ ． ７ ３
组 分 名 称
Ｃ１ Ｃ２ Ｃ３ Ｉ Ｃ４ ＮＣ４ Ｉ Ｃ５ ＮＣ５ Ｃ６ Ｃ７
丙 烷制 冷 系统 运 行 中存 在 问题 做 初步 的探 讨 ， 并 提 出 解 决 问题 的 相应 办 法 。
丙烷制冷的实际能效比
丙烷制冷的实际能效比丙烷制冷的实际能效比分析与探讨一、引言在如今能源紧缺和环境保护的背景下，能效比的概念越来越受到人们的重视。
能效比通常是指使用单位能量所能产生的实际有效输出，对于各种制冷设备尤其重要。
丙烷（C3H8）是一种常见的烃类气体，广泛用于家庭和商业用途的制冷设备中，如冰箱和空调。
了解丙烷制冷的实际能效比有助于我们更好地利用这一制冷技术。
二、丙烷制冷的基本原理1. 丙烷制冷原理丙烷制冷是一种基于蒸发冷却和压缩的制冷技术。
它利用丙烷气体在蒸发过程中吸收热量，将环境中的热量转移到冷却剂上，然后通过压缩使其升温，最终释放热量到环境中。
2. 蒸发和压缩的关系蒸发是丙烷制冷中的关键步骤。
通过降低丙烷的压力，使其在蒸发器中蒸发，吸收环境中的热量。
压缩机将蒸发的丙烷气体压缩，增加其温度和压力，并将其传输到冷凝器中。
在冷凝器中，丙烷气体通过释放热量而冷却，并转变为液体状态。
三、丙烷制冷的实际能效比了解丙烷制冷的实际能效比对于我们正确选择制冷设备和有效使用能源至关重要。
1. 实际能效比的定义实际能效比是制冷设备所能产生的实际制冷量与其所耗能量之比。
在丙烷制冷中，实际能效比一般以制冷量或制冷剂的耗能度量。
2. 影响实际能效比的因素实际能效比受到多种因素的影响，包括气候条件、制冷设备的设计和性能等。
在炎热的环境下，实际能效比可能会下降，因为制冷设备需要更多的能量来保持低温。
制冷设备的设计和性能也会直接影响其能效比。
3. 提高实际能效比的方法提高丙烷制冷的实际能效比是一个复杂的过程，需要从多个方面入手。
选择高效能的制冷设备是关键。
定期清洁和维护制冷设备，以确保其正常运行。
减少制冷需求和合理使用制冷设备也是提高实际能效比的重要手段。
四、丙烷制冷的优势和挑战1. 优势丙烷制冷相比于其他制冷技术具有多个优势。
丙烷是一种清洁能源，不会产生温室气体和有害物质。
丙烷的能效比相对较高，能够提供稳定而高效的制冷效果。
丙烷制冷设备经济实惠，易于维护和操作。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
启机注意事项
启机前首先进行预润滑，观察油压，必须待油压高 于排压 后方可停止润滑；
启机前，滑阀开度必须小于10%，并处于手动状态；
系统投用注意事项
投用时，丙烷增发器液相调节阀手动设定20%； 观察丙烷蒸发器液位达到20%时，缓慢增加滑阀 开度，同时根据露点情况，逐步增加丙烷系统负 荷； 丙烷系统前期运行时，应避免丙烷压缩机滑阀“
Propane
TEMP 32.8 º C 33.7 º C 34.5 º C 35.4 º C 36.3 º C 37.1 º C 37.9 º C 38.7 º C 39.5 º C 40.3 º C 41.1 º C 41.9 º C 42.7 º C 43.4 º C 44.2 º C 44.9 º C 45.6 º C 46.3 º C 47.0 º C 47.7 º C 48.4 º C 49.1 º C 49.8 º C 50.5 º C 51.1 º C 51.8 º C 52.4 º C 53.1 º C 53.7 º C 54.3 º C 55.0 º C 55.6 º C 56.2 º C 56.8 º C 57.4 º C 58.0 º C 58.6 º C 59.2 º C 59.8 º C 60.3 º C 60.9 º C 61.5 º C 62.0 º C 62.6 º C 63.1 º C 63.7 º C 64.2 º C 64.7 º C 65.3 º C 65.8 º C 66.3 º C 66.9 º C 67.4 º C 67.9 º C 68.4 º C 68.9 º C 69.4 º C 69.9 º C 70.4 º C 70.9 º C TEMP -80.0 º C -75.0 º C -70.0 º C -65.0 º C -60.0 º C -55.0 º C -50.0 º C -45.0 º C -40.0 º C -35.0 º C -30.0 º C -25.0 º C -20.0 º C -15.0 º C -10.0 º C -5.0 º C 0.0 º C 2.0 º C 4.0 º C 6.0 º C 8.0 º C 10.0 º C 12.0 º C 14.0 º C 16.0 º C 18.0 º C 20.0 º C 22.0 º C 24.0 º C 26.0 º C 28.0 º C 30.0 º C 32.0 º C 34.0 º C 36.0 º C 38.0 º C 40.0 º C 42.0 º C 44.0 º C 46.0 º C 48.0 º C 50.0 º C 52.0 º C 54.0 º C 56.0 º C 58.0 º C 60.0 º C 62.0 º C 64.0 º C 66.0 º C 68.0 º C 70.0 º C 72.0 º C 74.0 º C 76.0 º C CONVERSION TABLE TEMPERATURE/PRESSURE PRESS TEMP -88.3 KPa -83.4 KPa -77.0 KPa -68.9 KPa -58.7 KPa -46.2 KPa -30.9 KPa -12.5 KPa 9.6 KPa 35.6 KPa 66.2 KPa 101.7 KPa 142.7 KPa 189.7 KPa 243.2 KPa 303.8 KPa 372.1 KPa 401.6 KPa 432.5 KPa 464.8 KPa 498.5 KPa 533.7 KPa 570.4 KPa 608.6 KPa 648.4 KPa 689.8 KPa 732.9 KPa 777.7 KPa 824.2 KPa 872.5 KPa 922.6 KPa 974.6 KPa 1028.6 KPa 1084.4 KPa 1142.3 KPa 1202.2 KPa 1264.2 KPa 1328.4 KPa 1394.8 KPa 1463.3 KPa 1534.2 KPa 1607.4 KPa 1683.1 KPa 1761.1 KPa 1841.7 KPa 1924.8 KPa 2010.5 KPa 2098.9 KPa 2190.1 KPa 2284.1 KPa 2380.9 KPa 2480.7 KPa 2583.5 KPa 2689.5 KPa 2798.6 KPa PRESS
中国石油
丙烷制冷系统
2010年1月11日
一、系统概述
板808、828储气库丙烷制冷装置负荷为1080KW，利用
丙烷气化时的吸热效应产生冷量来冷却天然气。主要
包括丙烷压缩机、丙烷缓冲罐、丙烷吸入罐，丙烷蒸 发器和丙烷后冷器。
流程描述
丙烷缓冲罐来的液体丙烷（1.15MPa、30℃），经经济器换热 后温度降至8℃，再进一步节流降温至0.35MPa、-10℃。与天 然气换热后，丙烷液蒸发为气态丙烷（蒸发温度为-10℃），
丙烷压缩机
OIL MANIFOLD
COALESCER FILTER
OIL SEPARATOR
2 X OIL FILTER
OIL COOLER
OIL PUMP (START-UP)
2010年丙烷投用问题分析 一、投用后丙烷增发器长时间无液位显示
由于丙烷压缩机启动后就进行加载，滑阀开度增加 至40%以上，部分液相丙烷进入造成丙烷增发器制冷 效果增大。为保证露点合格过低，逐步对丙烷增发 器增加负载。使进入丙烷增发器的液相丙烷大部分 进行换热气化，造成增发器长时间无液位显示。
问题分析 二、丙烷吸入罐积液
由于滑阀在“自动-手动”切换时波动较大造 成。滑阀位置由“自动”状态的60%瞬间降至 “手动”状态的30%，造成入口压力升高。吸 入罐内蒸汽分子的密度瞬间增大，分子间紊
乱的热运动加剧，相互碰撞，使返回液体中
的分子数目增多 ，从而造成积液。
问题分析
二、丙烷增发器制冷效果差 由于吸入罐积液，为降低液位，在操作时将 吸入罐前手动球阀关闭过半。造成丙烷增发
远程停运丙烷压缩机后冷器；
故障停机后操作
现场操作岗
现场关闭丙烷增发器丙烷气相出口球阀；
现场确认空冷器前甲醇注点ROV打开，管壳换热 器 甲醇注点ROV关闭； 现场确认丙烷蒸发器旁通电动球阀MOV-03119开 启，丙烷蒸发器气相进口电动球阀MOV-03195关 闭；
压缩机组
问 题 ？
油分离器
凝聚过滤器底 部观察孔，在 正常运行期间 ，应无液位显 示。
油分离器
油分离器上配置3个500KW的油加热器，当温度 达到50°C时，加热器自动停止工作。 加热器只在机组不运行时才通电
油冷却器
油冷却方式为喷液冷却 平均 0 - 3 % 制冷剂流量用于喷液冷却 油冷却支路调节阀通过对油温的监测来确定喷 液量。该支路电磁阀在油温达到50 ℃时，得电
开启。
丙烷制冷系统投用的目的
目的：减小井口背压，延长生产井采气周期。 目的不是为了控制露点，只是露点控制的一 种手段。
启机注意事项
丙烷吸入罐无液位显示，避免液相丙烷进入压缩
机形成液击； 油加热器工作正常，启机前油温保持在15℃，避
免由于油温过低造成分离效果差引起不良润滑；
确认丙烷压缩机进出口压差小于345kpa，避免由 于压差过大造成电机过载停机；
故障停机后操作
中控室操作岗： 远程打开空冷器5台风扇； 打开空冷器前甲醇注点ROV，关闭管壳换热器甲
醇注点ROV；
打开丙烷蒸发器旁通电动球阀MOV-03119；
关闭丙烷蒸发器气相进口电动球阀MOV-03195；
故障停机后操作
如露点未达到生产要求，根据各采气井油压
情况，适当提高J-T阀设定压力； 露点达到生产要求后，合理调整风扇运行数 量或通知现场操作人员调整翅片开度以保证 合适的露点。同时注意观察空冷器前后压差
降低J-T阀设定：可以适当降低J-T阀压力，通过 降低压比，来提高进入丙烷蒸发器天然气温度，
达到提高露点的效果。
提高空冷器后温度：同样可以通过扇叶调整或者 切换旁路等手段提高空冷器后温度。
运行中参数的控制
丙烷系统运行时，露点温度过高 同露点温度过低相反，可以通过增加滑阀的开度 或者提高丙烷后冷却冷却效果进行调整。 不建议对J-T阀进行提高设定调整。
能量调节控制方式
控制逻辑： 入口压力控制滑阀，进出口压差
控制滑块。
滑閥控制简图
再循環口
塞柱在孔中移動
滑閥調節冷量但不 控制排气口位置
滑阀的作用是改变再循环量，滑阀开度越大，丙烷气 返回吸入口再循环的量越少
滑 阀
滑 块
作用：
通过改变容积改变压缩比，从而影响排量。
滑 块
经济器
经济器属于自立式换热器，同一介质通过外 部控制手段建立温差，完成热交换过程。即丙烷
丙进入丙烷吸入罐。经吸入罐分离出夹带的液滴后，进入丙
烷压缩机压缩至1.2MPa，经丙烷后冷器冷凝成液相丙烷（ 1.15MPa、30℃）后返回丙烷缓冲罐。
丙烷吸入罐
作用：分离出气相丙烷中夹带的液滴，防止液击。
注意：丙烷吸入罐液位达到90%时，联锁停机。
丙烷系统统运行时，丙烷吸入罐液位达到80% 时，应立即手动停机。
烷压缩机滑阀的开度、入口压力、后冷器的冷却
效果及丙烷蒸发器的液位调节阀设定而改变。
运行中参数的控制
丙烷系统运行时，露点温度过低，调整措施： 减小滑阀开度：使丙烷气返回入口的再循环量增 加，提高压缩机入口压力，使丙烷蒸发器丙烷蒸 汽压力提高，从而提高丙烷饱和蒸汽温度达到提 高露点的效果。
运行中参数的控制
器憋压，使罐内蒸汽压力升高。蒸汽温度随
之升高，从而降低了制冷效果。
2 4 R290 METRIC (KPa) PRESSURE/TEMPERATURE TEMP PRESS -82.1 º C 1050.0 KPa -76.5 º C 1075.0 KPa -72.2 º C 1100.0 KPa -68.7 º C 1125.0 KPa -65.6 º C 1150.0 KPa -63.0 º C 1175.0 KPa -60.6 º C 1200.0 KPa -58.4 º C 1225.0 KPa -56.4 º C 1250.0 KPa -54.6 º C 1275.0 KPa -52.8 º C 1300.0 KPa -51.2 º C 1325.0 KPa -49.7 º C 1350.0 KPa -48.3 º C 1375.0 KPa -46.9 º C 1400.0 KPa -45.6 º C 1425.0 KPa -44.4 º C 1450.0 KPa -43.2 º C 1475.0 KPa -42.1 º C 1500.0 KPa -36.9 º C 1525.0 KPa -32.6 º C 1550.0 KPa -28.7 º C 1575.0 KPa -25.2 º C 1600.0 KPa -22.1 º C 1625.0 KPa -19.2 º C 1650.0 KPa -16.5 º C 1675.0 KPa -14.0 º C 1700.0 KPa -11.6 º C 1725.0 KPa -9.4 º C 1750.0 KPa -7.3 º C 1775.0 KPa -5.3 º C 1800.0 KPa -3.4 º C 1825.0 KPa -1.6 º C 1850.0 KPa 0.2 º C 1875.0 KPa 1.9 º C 1900.0 KPa 3.5 º C 1925.0 KPa 5.1 º C 1950.0 KPa 6.6 º C 1975.0 KPa 8.1 º C 2000.0 KPa 9.5 º C 2025.0 KPa 10.9 º C 2050.0 KPa 12.2 º C 2075.0 KPa 13.6 º C 2100.0 KPa 14.8 º C 2125.0 KPa 16.1 º C 2150.0 KPa 17.3 º C 2175.0 KPa 18.5 º C 2200.0 KPa 19.6 º C 2225.0 KPa 20.8 º C 2250.0 KPa 21.9 º C 2275.0 KPa 23.0 º C 2300.0 KPa 24.0 º C 2325.0 KPa 25.1 º C 2350.0 KPa 26.1 º C 2375.0 KPa 27.1 º C 2400.0 KPa 28.1 º C 2425.0 KPa 29.1 º C 2450.0 KPa 30.0 º C 2475.0 KPa 30.9 º C 2500.0 KPa 31.9 º C 2525.0 KPa