先导式二级同心溢流阀课程设计
液压传动：先导式溢流阀
内控内泄
《液压传动》
先导设压 主阀溢流
先导式溢流阀
如果主阀芯阻尼孔 d堵塞会出现什么 问题？
先导关闭
b
c
a
符号
T d
P
内控内泄
《液压传动》
先导式溢流阀
如果主阀芯阻尼孔 d堵塞会出现什么 问题？
先导开启
b
c
a
符号
T d
P
内控内泄
《液压传动》
先导设压 主阀溢流
先导式溢流阀
如果主阀芯阻尼孔 d堵塞会出现什么 问题？
卸荷 外控口直接接油 箱液压泵卸荷。
K
b
c
a
T d
P
外控外泄
《液压传动》
一、溢流阀
2 先导式溢流阀
先导式溢流阀应用特点 1、先导式溢流阀恒定压力的性能优于直 动式溢流阀，用于高压大流量场合； 2、先导式溢流阀是两级阀，其反应不如 直动式溢流阀灵敏。
《液压传动》
12
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先导关闭
b
c
a
符号
T d
P
内控内泄
《液压传动》
先导设压 主阀溢流
先导式溢流阀
先导式溢流阀图5-17所示为先导式溢流阀的结构示意图，在图中压力油从P口进入，通过阻尼孔3后作用在导阀4上，当进油口压力较低，导阀上的液压作用力不足以克服导阀右边的弹簧5的作用力时，导阀关闭，没有油液流过阻尼孔，所以主阀芯2两端压力相等，在较软的主阀弹簧1作用下主阀芯2处于最下端位置，溢流阀阀口P和T隔断，没有溢流。
当进油口压力升高到作用在导阀上的液压力大于导阀弹簧作用力时，导阀打开，压力油就可通过阻尼孔、经导阀流回油箱，由于阻尼孔的作用，使主阀芯上端的液压力p2小于下端压力p1，当这个压力差作用在面积为AB的主阀芯上的力等于或超过主阀弹簧力Fs，轴向稳态液动力Fbs、摩擦力Ff和主阀芯自重G时，主阀芯开启，油液从P口流入，经主阀阀口由T流回油箱，实现溢流，即有：Δp=p1-p2≥Fs+Fbs+G±Ff/AB (5-3)图5-17先导式溢流阀1—主阀弹簧2—主阀芯3—阻尼孔4—导阀阀芯5—导阀弹簧由式(5-3)可知，由于油液通过阻尼孔而产生的p1与p2之间的压差值不太大，所以主阀芯只需一个小刚度的软弹簧即可；而作用在导阀4上的液压力p2与其导阀阀芯面积的乘积即为导阀弹簧5的调压弹簧力，由于导阀阀芯一般为锥阀，受压面积较小，所以用一个刚度不太大的弹簧即可调整较高的开启压力P2，用螺钉调节导阀弹簧的预紧力，就可调节溢流阀的溢流压力。
先导式溢流阀有一个远程控制口K，如果将K口用油管接到另一个远程调压阀(远程调压阀的结构和溢流阀的先导控制部分一样)，调节远程调压阀的弹簧力，即可调节溢流阀主阀芯上端的液压力，从而对溢流阀的溢流压力实现远程调压。
但是，远程调压阀所能调节的最高压力不得超过溢流阀本身导阀的调整压力。
当远程控制口K通过二位二通阀接通油箱时，主阀芯上端的压力接近于零，主阀芯上移到最高位置，阀口开得很大。
由于主阀弹簧较软，这时溢流阀P口处压力很低，系统的油液在低压下通过溢流阀流回油箱，实现卸荷。
实验一 压力控制回路 1、二级调压回路组装
实验一压力控制回路二级调压回路组装一、实验目的1. 熟悉实验装置、液压元件、管路、电气控制回路等的连接、固定方法和操作规则。
2.掌握溢流阀的工作原理及其在液压系统中的应用。
3. 了解二级调压回路的构成，并掌握其回路的特点。
二、实验原理二级调压回路图a）为二级调压回路，活塞下降为工作行程，此时高压溢流阀2限制系统最高压力。
活塞上升为非工作行程，用低压溢流阀5限制其最高压力。
本回路常用于压力机的液压系统中。
图（a）二级调压回路之二（b）电气控制原理图1—液压泵2—先导式溢流阀3—耐震压力表4—二位四通电磁换向阀5—直动式溢流阀6—双作用单活塞杆液压缸三、回路组装步骤1、根据液压回路原理图正确连接各液压元件。
2、对照实验回路原理图，检查连接是否正确。
确认无误后，进入下一步。
3、进行液压回路调试。
3、1将溢流阀2调节手柄逆时针旋松，按下“启动”按钮，将“油泵系统压力”旋钮旋至“加载”状态。
3、2调节溢流阀2调节手柄，同时观察耐震压力表5的示值变化情况。
在示值为2MPa时，调节溢流阀2调节手柄，同时观察耐震压力表5的示值变化情况。
3、3当二位四通电磁换向阀4处于图示位置时系统压力由阀2调定，限制系统最高压力。
按下“SB7”按钮，当四通阀AD1得电后换位时，系统压力由阀5调定，限制最高压力，启动“SB7”按钮，调节溢流阀2调节手柄，同时观察耐震压力表5的示值变化情况，并记录压力值。
4、操纵控制面板，检验：当AD1断电时，油缸伸缩动作能否实现？当AD1通电时，油缸伸缩动作能否实现？观察P的变化。
若不能达到预定动作，检查：各液压元件连接是否正确，各液压元件的调节是否合理，电气线路是否存在故障等。
更正后重新开始实验，直至实验结果与原理分析结论一致。
5、排除故障：如果第3、4步不能实现，查找原因并排除故障，直至动作顺利实现。
四、实验整理1、将“油泵系统压力”旋钮调至“卸荷”状态，按下“停止”按钮。
2、拆卸所搭接的液压回路，并将液压元件、液压胶管等整理归位。
设计液压传动实验报告(三)溢流阀
设计【测量溢流阀静特性】的控制回路实验报告
实验时间：班级：姓名：
一、实验目的：
1、了解液压系统控制回路的工作原理和应用。
2、了解先导式溢流阀开启和关闭时的静态特性。
3、加深对溢流阀的工作特性的认识。
二、实验内容：
设计【测量溢流阀静特性】的控制回路。
三、实验装置：
多功能液压教学实验台(北京航空航天大学制造)。
实验台油路图如下：
图1
1、2分别为油泵，3、6为溢流阀，4、5为调速阀，7、8、9、10为阀门，
11为流量计，12为换向阀，13为液压缸，
A、B、C、D、E、F为出油口，P1、P2、P3、P4、P5为压力表。
溢流阀一只型号Y—10 流量10L/m 压力6.3MPa
四、实验原理：（根据自己所设计的回路，编写该回路的实验原理。
）
五、实验步骤：(写出在总实验台上的开关阀门，接管等工作的顺序。
即实验步骤)
1、
2、
3、
六、实验报告要求：
七、实验设计图：
1 画出自己设计的回路简图。
2 在教师指导下在计算机上使用相应的软件检查自己设计的回路工作情况。
七、设计的思路及体会。
二节同心先导溢流阀工作原理
二节同心先导溢流阀工作原理
二节同心先导溢流阀（也称为二节同心导流阀）是一种常用于液压系统中的阀门，用于控制液压油的流量和压力。
其工作原理如下：
1. 结构组成：
二节同心先导溢流阀由主阀和先导阀组成。
主阀通过一个驱动盘和一个开关杆来控制液压油的流量和压力。
先导阀通过一个先导弹簧和一个先导阀杆来控制主阀的动作。
2. 工作过程：
当液压系统中的液压油流经主阀入口时，通过主阀的开关杆和驱动盘控制流量和压力的大小。
当流量过大或压力超过设定值时，主阀会打开先导溢流口，将多余的液压油流出系统，以保持系统的稳定工作状态。
3. 控制原理：
先导阀的先导弹簧和先导阀杆通过感应周围液压系统的压力变化来调整主阀的工作状态。
当系统的压力升高时，先导弹簧会被压缩，从而使先导阀杆下沉，闭锁主阀的先导溢流口。
反之，当系统的压力下降时，先导弹簧会伸展，使先导阀杆上升，打开主阀的先导溢流口。
4. 特点：
二节同心先导溢流阀具有体积小、结构简单、使用方便等特点。
它可以按照需要进行调节，适用于各种液压系统中，特别是在对流量和压力要求较高的系统中。
总的来说，二节同心先导溢流阀通过主阀和先导阀相互配合，根据系统的压力变化来控制液压油流量和压力的大小，从而实现液压系统的正常工作。
溢流阀的二级调压回路
实验一、溢流阀的二级调压回路
一、实验目的
了解先导式溢流阀、直动溢流阀的工作原理，掌握并应用溢流阀的二级调压及多级调压。
二、实验设备
液压实验台 1台
泵站 1台
先导溢流阀 1只
直动式溢流阀 1只
二位二通电磁换向阀 1只
压力表 1只
三、实验的回路原理图如下：
压
阀电磁阀
电路图见最后附图。
四、实验步骤
按照本实验的要求，按液压回路图接好回路；用计算机编写好PLC程序并成功的下载至PLC；二位二通电磁换向阀控制端子接入10.00，检查无误；
开始实验：
启动泵站前，先检查安全阀是否打开，并全关闭先导式溢流阀、直动式溢流阀；启动泵，调节并确定安全阀压力范围内；全打开先导式溢流阀、直动式溢流阀；再调节先导式溢流阀的所需的压力，压力值从压力表直接读出，持续1—3分钟；按下PLC的按钮1，使PLC输出，二位二通电磁阀处于通的状态，再调节直动式溢流阀所需的压力值；（注：直动式溢流阀的调节的压力值要小于先导式溢流阀调节压力值）。
五、实验报告
实验证明：当二位二通不得电时，压力的调节大小，取决于先导式溢流阀，当二位二通
得电时，压力的调节大小，取决于直动式溢流阀。
在实际的工业生产中，只要调节好先导式溢流阀、直动式溢流阀的压力值，只要控制二位二通电磁阀的通断，就可以得到不同压力；也可以通过远程控制二位二通的得失电。
先导式二级同心溢流阀课程设计
按开启条 件计算
计算额定工 况阻尼孔流 量
其它主要 参数
Pb单位化为Mpa 判断Pb是否大于[P1b] 3.03E+01 合格 Qmin(PS)单位化为L/min Qmin是否合格 10.97 合格
迭代 计算 Pmin
X(0)=XS 7.04E-04 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 取Pmin=P(12)(Mpa) 1.106
m1g(N) 2
dH(m) [P1b](Mpa) [q](cm3/s) 1.00E-05 28.35 15
Ce 1
许用流速[v](m/s) 6 Dx 0.0281 α 2 20 <2000 K1X0(N) 70.50 K2Y0/(A2PS) 0.9001 Ys(与Y＇差不多) 2.97E-05 判断Pk是否大于[P1k] 合格 △>=(1.5～3)dH 2.00E-05
C1 0.8 Dx取标准值 0.028 d3 0.0016
运动黏度v(m2/s) 3.00E-05 D1(m) 0.0275 长度l1=(7～19)d1 0.01067024 Xs(m) 7.04E-04 Fk1<=下面的值 21.05995114 K2Y0 356.3100 Q2s相对于[Q]的误差 2.01% Pb/Ps 0.962 Xmin 3.86E-05
几何 尺寸 计算
额定流量Qs(L/min) 200 几何尺寸D(m) 0.026596152 L=(0.6～1.5)Dx 0.021 Xu(m) 6.25E-03 △Pk(Pa) 1.22E+06 取Y0 0.0035698 导阀前腔压力P2s(Pa) 3.020E+07 Pb(Pa) 3.03E+07 Qmin(PS)(m3/s) 1.83E-04
先导式水压溢流阀的设计
先导式水压溢流阀的设计
贺小峰;王学兵;嵇碧波;刘银水;李壮云
【期刊名称】《中国机械工程》
【年(卷),期】2005(016)018
【摘要】结合水介质的特性及典型先导式油压溢流阀的结构,分析了先导式水压溢流阀存在的关键技术难题,在此基础上设计了一种新型的先导式水压溢流阀.针对关键技术难题,在结构上主要采取了如下措施:在溢流阀入口设置固定节流孔和二级节流主阀口以减小气蚀;阀心上加组合密封件以减少泄漏和拉丝侵蚀;先导阀心尾端设置阻尼腔以抑制振动、噪声,提高先导阀的工作稳定性等.
【总页数】5页(P1625-1628,1673)
【作者】贺小峰;王学兵;嵇碧波;刘银水;李壮云
【作者单位】华中科技大学,武汉,430074;武汉船用机械有限责任公司,武
汉,430084;华中科技大学,武汉,430074;华中科技大学,武汉,430074;华中科技大学,武汉,430074
【正文语种】中文
【中图分类】TH137.52
【相关文献】
1.先导式水压溢流阀内泄漏量的研究 [J], 胡志威;聂松林;阮俊;胡臻
2.基于AMEsim的新型结构先导式水压溢流阀动态特性分析 [J], 潘广香;夏秋
3.新型先导式无静差水压溢流阀的动静态仿真分析 [J], 张宜波;袁锐波;张利;朱庚
寅
4.先导式无静差水压溢流阀的流场CFD分析 [J], 衡杨;罗璟;谭鑫平;朱耿寅
5.先导式水压溢流阀静动态特性的仿真研究 [J], 韩新苗;聂松林;葛卫;刘谦
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取X0=1.5Xu(m) 9.38E-03 判断K2Y0/(A2PS)>=0.85～0.9 符合 判断XS与Ys是否都大于dH 满足 Pmax(pa) 3.15E+07 q(m3/s) 9.09799E-06
Y(i)(m) 5.16E-05 1.23E-04 7.99E-05 6.64E-05 7.92E-05 8.07E-05 7.59E-05 7.65E-05 7.79E-05 7.73E-05 7.70E-05 7.73E-05
几何 尺寸 计算
额定流量Qs(L/min) 200 几何尺寸D(m) 0.026596152 L=(0.6～1.5)Dx 0.021 Xu(m) 6.25E-03 △Pk(Pa) 1.22E+06 取Y0 0.0035698 导阀前腔压力P2s(Pa) 3.020E+07 Pb(Pa) 3.03E+07 Qmin(PS)(m3/s) 1.83E-04
X(i)(m) 6.01E-03 3.89E-03 3.07E-03 3.82E-03 3.97E-03 3.68E-03 3.70E-03 3.79E-03 3.76E-03 3.74E-03 3.75E-03 3.76E-03
C2 流体密度ρ (Kg/m3) 0.77 900 返代入得A1/Ax(一般为0.95～0.98) 0.965 l3=(3～5)d3 d2 0.0064 0.004
按开启条 件计算
计算额定工 况阻尼孔流 量
其它主要 参数
Pb单位化为Mpa 判断Pb是否大于[P1b] 3.03E+01 合格 Qmin(PS)单位化为L/min Qmin是否合格 10.97 合格
迭代 计算 Pmin
X(0)=XS 7.04E-04 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 取Pmin=P(12)(Mpa) 1.106
度化弧度 0.017453293
[Q]=0.0075Qs 1.5
则K1(N/m) 7.52E+03
Y＇(m) 2.9max单位化为Mpa 31.54 q单位化为cm3/s 9.10
判断Pmax是否大于Ps 满足 判断q是否小于[q] 满足
[P1k](Mpa) 30.24
Y(0)=Y＇ 2.97E-05 P2(i)(Pa) 2.40E+05 4.21E+05 1.04E+06 6.61E+05 5.45E+05 6.54E+05 6.68E+05 6.26E+05 6.31E+05 6.43E+05 6.39E+05 6.36E+05
P(i)(Pa) 4.33E+05 1.03E+06 1.66E+06 1.07E+06 9.91E+05 1.15E+06 1.14E+06 1.09E+06 1.10E+06 1.12E+06 1.11E+06 1.11E+06
Q2(i)(m /s) 3.95E-06 1.25E-05 1.27E-05 8.42E-06 9.12E-06 1.02E-05 9.67E-06 9.44E-06 9.65E-06 9.68E-06 9.60E-06 9.61E-06
3
运动黏度μ 2.70E-02 Ax/A1 1.0417 α 1 15 Red1 1515.761363 取Fk1(N) 21 A2PS(N) 395.8407 Q2S与[Q]是否差别不大 符合题意 Pk 3.02E+07 Xmin 偏小
额定压力Ps(MPa) 31.5 取标准值Dp(m) 0.028 取L值 0.02 Pu1 3.72E+05 △P3(Pa) 2.69E+04 Ffy 5.3690 Q2S(m3/s) 2.55E-05
卸荷压力[Pu](MPa) 0.4 取标准值DT(m) 0.032 主阻尼孔径d1=0.6～2 0.0007 取H（>Xu）(m) 7.00E-03 P2＇(Mpa) 29.0178 K2 9.98E+04 Q2S单位化为L/min 1.5302
运动黏度v(m2/s) 3.00E-05 D1(m) 0.0275 长度l1=(7～19)d1 0.01067024 Xs(m) 7.04E-04 Fk1<=下面的值 21.05995114 K2Y0 356.3100 Q2s相对于[Q]的误差 2.01% Pb/Ps 0.962 Xmin 3.86E-05
许用流速[v](m/s) 6 Dx 0.0281 α 2 20 <2000 K1X0(N) 70.50 K2Y0/(A2PS) 0.9001 Ys(与Y＇差不多) 2.97E-05 判断Pk是否大于[P1k] 合格 △>=(1.5～3)dH 2.00E-05
C1 0.8 Dx取标准值 0.028 d3 0.0016
m1g(N) 2
dH(m) [P1b](Mpa) [q](cm3/s) 1.00E-05 28.35 15
Ce 1