双向板计算程序
某工程项目荷载计算
红山站项目荷载计算-201602021、基本原则（1）楼板厚度按实际输入，楼板重量由程序自动计算，梯段板自重按恒载计算输入。
（2）隔墙下未设梁时，按板间荷载输入（3）设备房、避难层管线重量一般较重，此时，该管线重量应输入在设备房的上一层楼板（即其顶板）。
（4）对于风管、冷凝水管等较大型管道集中区域，设备管线荷载应适当增大，取1.0kN/m2；管道特别重大区域，应按实际折算后输入。
（5）板面荷载：kN/m2；隔墙线荷载kN/m。
2、地下室（1）各层楼板基本厚度（mm）（2）B1F：地下室底板，建筑面层50mm，q2（注：a）吊顶/抹灰荷载取值方法：0.2为下部为车库区域，0.5为下部为商铺区域设备管线取值方法：0.25为普通区域，下部为设备用房、设备井的，设备管线荷载按0.75考虑所以上面的附加恒载先自行根据实际情况组合计算。
b）覆土厚度1500，折算厚度1.43×1500×tan30°=1238mm双向板: 折减系数1.0单向板：折减系数0.845c）基础计算时不考虑消防车荷载及施工荷载。
d）施工荷载室内：地下室顶板施工荷载按10.0考虑，计算时按7.2输入，此时，首层隔墙荷载不再重复输入。
计算基础时不考虑施工荷载，故应按实际输入隔墙荷载。
室外：室外非消防车区域覆土重量+正常使用活荷载为28+5=32＞7.2，则不考虑施工荷载3、地下室底板抗浮设计荷载、外墙计算（1）基本情况123）地质报告建议的抗浮水位采用室外地坪下1.5m，本水位的取用已经考虑了荷载的变异性，故水压力荷载分项系数取1.0。
4）地下室底板的结构面标高为73.30m、71.80m、73.80m。
5）地下室底板厚400mm，建筑面层厚度为50mm。
（2）设计原则1）地下室底板位于粉质黏土层上，其地基承载力特征值为180kPa，在水位大幅下降的极端情况下，底板自重及其上附加竖向荷载通过底板直接传递给底板土体。
某工程板、梁、柱、基础结构计算
某工程板、梁、柱、基础结构计算某工程板、梁、柱、基础结构计算1.上部结构荷载取值1.1、板厚取值及荷载计算㈠面层1、板底抹灰：20×0.015=0.3kN/㎡2、楼层板面装修荷载：20×0.020（找平层）+20×0.020（粘结层）+0.4（贴面荷载）=1.2kN/㎡当用于卫生间时增加0.5kN/㎡。
3、屋面、露台面层荷：q=20x0.02（板底抹灰）+11.0×0.09（水泥炉渣找坡层,根据屋面建筑找坡情况调整）+0.2(防水及保温材料) +20×0.020（找平层）+25×0.04（细石混凝土）=3.0 KN/m2㈢各种板厚恒载1、楼面：板厚取 110mm,130mm,150mm 恒载输入 1.5kN/㎡（板自重程序自动计算）卫生间输入2kN/㎡（板自重程序自动计算）2、上人屋面：板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）露台: 板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）㈣楼面活荷载1.2、外墙、隔墙及栏板荷载1.2.1、外墙：墙厚190，根据国标煤矸石容重为13.0kN/㎡,详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.2、分户墙内墙：190厚煤矸石详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.3、100厚煤矸石卫生间,厨房隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.4、100厚煤矸石房间隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.5、女儿墙荷载，玻璃顶线荷载:5.0 kN/m1.3、板厚取值及荷载1.3.1.P1恒载=面层板底抹灰0.3 kN/㎡+楼层板面装修荷载1.2kN/㎡+屋面、露台面层荷3.0 KN/m2+上人屋面板厚恒载3kN/㎡+绿化填土等3kN/㎡=10.5 kN/㎡1.3.2.P2楼面活荷载=8.0 kN/㎡2、板配筋结构计算按3.8×6.0m计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------按弹性板计算:2.1 计算条件计算跨度: Lx=6.000mLy=3.800m板厚h=200mm板容重=25.00kN/m3；板自重荷载设计值=6.00kN/m2恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载q=23.80kN/m2砼强度等级: C35, fc =16.70 N/mm2, Ec=3.15×104N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2,Es=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2,Es=2.00×105 N/mm2纵筋混凝土保护层=15mm, 配筋计算as=20mm, 泊松比=0.20支撑条件=四边上:固定下:固定左:固定右:固定角柱左下:无右下:无右上:无左上:无2.2 计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%弯矩计算方法: 双向板查表---------------------------------------------------------------2.2.2.1 跨中: [水平] [竖向]弯矩 6.9 15.9面积 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@250(452) E12@250(452)2.2.2.2 四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -33.0 -33.0 -24.3 -24.3面积 526(0.26%) 526(0.26%) 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@210(539) E12@210(539)E12@250(452) E12@250(452)-----------------------------------------------------------------------3、柱配筋结构计算3.1竖向荷载:1.板自重荷载(6×3.8×0.2×25 kN/m3)÷4=28.5kN;2. 均布荷载(23.80kN/m2×6×3.8) ÷4=135.66 kN.每根标准荷载P=28.5kN+135.66 kN=164.16 kN3.2柱截面设计(ZJM-1)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------3.2.1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=300mm，h=300mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=164.16kN弯矩设计值 Mx=100.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------3.2.2 受压计算3.2.2.1 轴压比===A⨯b h⨯30030090000mm2=3.2.2.2 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb《混凝土规范》式6.2.7-1:b1fE s cu(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e: =-=-=h 0h a s 30035265mm==e a max{20,h/30}20.0mm=+=+=e i e 0e a 609.220.0629.2mm(3)计算配筋 ==>=e i 629.2mm 0.3h 0⨯0.326579.5mm===N b 1f cb h 0b⨯⨯⨯⨯1.0014.33002650.5176588487N且N=164.16kN ≤ N b =588.49kN, 按照大偏心受压构件计算, 根据《混凝土规范》6.2.17: 1f 因x=38.3mm < 2a s =70mm, 取x=70.0mm=A-1f744.23.2.2.3 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.903(2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:-0.9取As=0mm2偏压计算配筋: x方向Asx=1019mm2: y方向Asy=0mm2轴压计算配筋: x方向Asx=0mm2: y方向Asy=0mm2计算配筋结果: x方向Asx=1019mm2y方向Asy=0mm2最终配筋面积:x方向单边: Asx =1019mm2 > ρmin×A=0.0020×90000=180mm2y方向单边: Asy =0mm2≤ρmin×A=0.0020×90000=180mm2, 取Asy=180mm2全截面: As =2×Asx+2×Asy=2399mm2 > ρmin×A=0.0055×90000=495mm23.3 受剪计算3.3.3.1 x方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋:箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin=0.4%×0.5=0.2%min3.3.3.2 y方向受剪计算=-=-=h0h a s3*******mmyλy =7.5 > 3.0, 取λy=3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1:hw/b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25==<=V y50.00kN 0.25c f c b h0⨯⨯⨯⨯0.25 1.0014.3300265284.21kN截面尺寸满足要求。
(实用)车库顶板等效均布荷载计算程序
行车荷载于板跨的方向（1：垂直、0：平行）车型（0：前二后四、1：前四后八）板类型（0：单向板、1：双向板）111车型前二后四前四后八车型x向荷载计算宽度ax y向荷载计算宽度ay 前二后四0.0000.000前四后八0.4800.880ax/lx 弯矩系数0.1130.0000.000绝对最大弯矩 Mmax板跨L （单向板填）板跨Lx （双向板填）板跨Ly （双向板填）5.0008.500 5.0000.960 1.760双向板等效均布x向荷载修正计算 宽度axy向荷载修正计算0.0000.0000.0000.0000.0000.000 车辆荷载基本单向板等效均布车辆荷载x向的计算宽度bcx车辆荷载y向的计算地下室顶板车辆荷载计轴距B1轴距B2车重G 板厚h 2.000 1.00050.0000.280车辆作用荷载F 计算荷载q x向最大弯矩Mx 50.0000.0000.00050.000377.012127.97548.13.760效均布荷载计算结果正计算 宽度ay.000.000 3.5000.0003.5000载基本信息输入效均布荷载计算结果的计算宽度 bcy荷载有效分布宽度b 考虑相邻荷载计算结果荷载计算程序车辆荷载x向的计算宽度车辆荷载y向的计算宽度0.2000.600车辆等效均布荷载qe 0.0000.000y向最大弯矩Mx等效均布荷载qe 0.0000.000106.05948.1320.0000.000邻荷载后的计算宽度b'。
PKPM2010版-参数设置讲解
设计参数遍览——针对PKPM08版修改注：本文所述参数均以2010/03/04版本PKPM程序为准，其他版本程序可作参考。
一、结构模块PMCADPMCAD模块是后续模块TAT-8、TA T、SAT-8、SA TWE、JCCAD的基础，因此其数据的合理程度将直接影响到后续模块数据、计算的合理性。
它的数据检查发现的问题应消除，不能带入后续模块。
这里需要定义的设计参数不多，也比较简单，要在后续模块里检查是否已准确传入。
楼板计算也在该模块完成。
主菜单①建筑模型与荷载输入——设计参数1 设计参数1.1 总信息1.1.1 结构体系：按结构布置的实际状况确定。
分为框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砌体结构、底框结构、配筋砌体、板柱剪力墙、异形柱框架和异形柱框剪，共13种类型。
确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数，进入后续模块尚需调整。
1.1.2 结构主材：钢筋混凝土、钢和混凝土、有填充墙钢结构、无填充墙钢结构和砌体。
一般按结构的实际情况确定，选定结构材料即确定结构设计的相关规范。
型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，而非钢结构。
1.1.3 结构重要性系数：对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件，不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性系数。
参考《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3.2.2条。
1.1.4 底框层数：仅在结构体系为底框结构才显亮，可填1、2、3或4；若选择其他结构体系则变灰。
参考《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第7章多层砌体房屋和底部框架砌体房屋。
1.1.5 地下室层数：当用TA T、SATWE计算时，对地震力、风力作用、地下人防等因素有影响。
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解付成在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。
面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。
一:自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。
自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。
对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法(如弹性或塑性)计算。
当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。
如图1所示。
楼板计算满足近似矩形计算条件矩形楼板非矩形楼板非单一边界单向板计算双向板凹多边形凸多边形弹性查表法塑性计算有限元法边界元法图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件:1:选择了按照塑性计算。
2:按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。
3:四边的任意一边边界条件必须相同。
以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二:矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》(GB 50010,2010)9.1.1条规定混凝土板应按下列原则进行计算:1. 两对边支承的板应按单向板计算,2. 四边支承的板应按下列规定计算:1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时～应按双向板计算,2)当长边与短边长度之比大于2.0～但小于3.0时～宜按双向板计算,当按沿短边方向受力的单向板计算时～应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋,3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时～可按沿短边方向受力的单向板计算。
(整理)PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解.
PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解付成在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。
面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。
一：自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。
自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。
对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法（如弹性或塑性）计算。
当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。
如图1所示。
图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件：1：选择了按照塑性计算。
2：按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。
3：四边的任意一边边界条件必须相同。
以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二：矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》（GB 50010－2010）9.1.1条规定 混凝土板应按下列原则进行计算：1. 两对边支承的板应按单向板计算；2. 四边支承的板应按下列规定计算：1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；2)当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋； 3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。
因此，PM 程序对单向板与双向板的判断参照该条（第 9.1.1条）的第2项第3小款，即当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，按沿短边方向受力的单向板计算。
大跨板挠度问题
相关资料：板的截面选择：单向板：简支板：h/lo>=1/30 连续板：h/lo>=1/40（lo为板的计算跨度）双向板：简支板：h/l1>=1/40 连续板：h/l1>=1/50（lo为板短跨的计算跨度）备注：单向板：跨度>4m的板应适当加厚。
双向板：厚度通常为80mm~160mm。
jyg对于大开间结构体系，板跨度为6~9M，双向板或单向板，中间无梁，通常板厚取L/30~L/50，是否可以将板厚取得更薄L/60~L/70？通过板跨中起拱能否解决？如何计算？请各位大师指教。
谢谢！！！Hnwjg现浇板厚度除了与板周边的支撑情况有关,还与楼面荷载大小有关．板的厚度取计算跨度的L/30~L/40是经验数据，实际设计时还要考虑具体情况．若楼面起拱，施工困难，且使用不便．wwily一般按经验跨度即1/30~1/45是可以的，当板块确实过大又要求厚度的时候，可以考虑予应力。
但是靠起拱未必是好方法，一方面是施工困难，另一方面，要起到减小板厚的作用，实际上是借拱的作用，那么配筋也起拱吗？配筋不起拱则无用，起则施工很麻烦，将来装修和安装地面管线都有影响，而且双向板起拱后矢高需计算确定，四向起拱就更困难了，而且还要考虑对支承墙或梁的推力作用。
arfaye起拱施工起来确实很麻烦。
建议使用预应力，9、10m不成问题，如果配合使用扁梁，那空间相当开阔，非常好用。
crane7179板很薄得话，还应考虑板底裂缝宽度验算，因为板上的荷载不会小（要考虑隔墙及灵活隔断）。
6~7米跨度的板，取140或150厚度，没有人会有异议。
jyg谢谢诸位！！关于板厚，我的想法是在满足强度和裂缝要求的前提下，板尽量薄，现在许多设计在板上走管道，加厚了板上面层达100，这样恒载较大，活载相对较小。
板的挠度可通过起拱解决，振动可由100厚面层减轻，对于8~9m跨度，是否可将板厚做120左右，初步计算强度不成问题，对于裂缝计算没有合适的计算方法。
PKPM建模、施工图、结构鉴
取H1=0 ● 若：H3≤300，跨高比大于3的梁程序都作为框架梁处理，间接方法是查SATWE.JCV和WNL*.OUT中的荷载总值与JCCAD的D+L比较。
五、覆土重的计算：程序可以自动计算基础及基础以上回填土的平均重度。
● 程序按20KN/m3的平均重度计算覆土重；● 不选该项PKPM建模、施工图、结构鉴定加固软件常见问题分析第一部分建模常见问题及软件处理一、０５版数据导入到０８版软件中要注意的问题*能够导入的数据——构件信息、交互输入荷载信息、设计参数、楼层组装信息、原PM主菜单2中输入的楼面信息、原PM主菜单3输入修改的房间恒活信息、次梁荷载信息。
(个人建议：尽量不要导入，实在需要导入，导入完后重新检查模型)二、层间编辑的使用方法和注意事项●支持层间编辑的命令；●不支持层间编辑的命令；三、工程拼装方式1）（合并顶标高相同的楼层）方式。
选择该方式，如拼装的两楼层顶标高相同。
将合并形成一个新的标准层。
两个被拼装的结构，不一定必须从第一层开始拼装，可以从任意标高开始拼装。
2）（楼层表叠加）方式。
楼层叠加拼装方式可以对合并标准层的操作进行控制，使工程拼装更加灵活方便，特别合适大底盘多塔结构的建模。
四、建模——常见应用应该注意的问题（08版）1、层间梁两端应有柱或墙，且不能跨越超过3个节点。
2、坡屋面斜梁可以与下层梁直接连接，不需要设短柱，但得布置封口梁，封口梁应输入下层梁，两梁重和。
3、坡屋面不考虑斜板作用，如果需要可以通过屋面斜撑体现斜板刚度。
坡屋面设计注意事项：1）旧版软件除顶层外，斜梁上下端标高都不应超过本层结构标高。
对于体育场馆等越层斜梁，应按楼层分段输入。
新版软件允许布置越层斜梁，即上层斜梁可以跨越数层与下层的梁或墙相交，但在交点处应人工在下层梁或墙上增加节点，以确保构件链接。
2）生成坡屋面时形成的山墙或异性剪力墙，旧版不能分析，新版能。
4、斜杆只认两端节点，与其他杆件看上去相连，其实是不连系的。
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作用在板上的荷载
永久荷载标准值：
0.60(kN/m2)水泥砂浆面层自重= 厚度×20
6.25(kN/m2)钢筋混凝土板自重= h×25
0.34(kN/m2)混合砂浆天棚抹灰自重= 厚度×17
qGk＝ 6.85(kN/m2)永久荷载标准值qGk
可变荷载标准值：
qQk＝ 2.50(kN/m2)可变荷载标准值qQk
基本组合(支座最大负弯矩)：
qg1＝11.72(kN/m2)可变荷载效应组合qg1=1.2qGk+1.4qQk
qg2＝11.70(kN/m2)永久荷载效应组合qg2=1.35qGk+1.4*0.7qQk qg＝11.72(kN/m2)qg=max(qg1，qg2)
基本组合(跨中最大正弯矩)：
g1＝9.97(kN/m2)可变荷载效应组合g1=1.2qGk+1.4qQk/2
g2＝10.47(kN/m2)永久荷载效应组合g2=1.35qGk+1.4*0.7qQk/2 q1＝ 1.75(kN/m2)q1=1.4qQk/2
q2＝ 1.23(kN/m2)q2=1.4*0.7qQk/2
g＝10.47(kN/m2)g=max(g1，g2)
q＝ 1.75(kN/m2)q=max(q1，q2)
标准组合(支座最大负弯矩)：
qgKK9.35(kN/m2)qgKK=qGk+qQk
标准组合(跨中最大正弯矩)：
gKK＝8.10(kN/m2)gKK=qGk+qQk/2
qKK＝ 1.25(kN/m2)qKK=qQk/2
准永久组合(支座最大负弯矩)：
qgQQ＝8.10(kN/m2)qgQQ=qGk+0.5qQk
准永久组合(跨中最大正弯矩)：
gQQ＝7.48(kN/m2)gQQ=qGK+0.5qQk/2
qQQ＝0.63(kN/m2)qQQ=0.5qQk/2
永久荷载标准值：
由板传－2
α^2
＋α^3)×(qGk×lcy)＝
15.64(kN/m)由板传
长边梁x×(hx －h)×25/1000000＝ 2.63(kN/m)短边梁长边梁0×(hx －h)×20/1000000＝
0.28(kN/m)短边梁qxGk ＝18.26(kN/m)
可变荷载标准值：由板传来
qxQk ＝(1－2α^2＋α^3)×(qQk ×lcy)＝ 5.71(kN/m)基本组合：
.
由可变荷载效应控制qgx1＝1.2qxGk+1.4qxQk ＝29.91(kN/m)由永久荷载效应控制
qgx2＝1.35qxGk+1.4*0.7qxQk ＝
30.25(kN/m)qgx ＝max(qgx1，qgx2)＝
30.25(kN/m)标准组合：qgxK ＝qxGk+qxQk ＝23.97(kN/m)准永久组合：
qgxQ ＝qxGk+0.5qxQk ＝
21.12(kN/m)
作用在长边梁上的荷载
作用在短边梁上的荷载
永久荷载标准值：
(5/8)×(qGk×lcy)＝12.84(kN/m)
y×(hy－h)×25/1000000＝ 5.63(kN/m)
0×(hy－h)×20/1000000＝0.60(kN/m)
qyGk＝18.47(kN/m)
可变荷载标准值：
由板传来qyQk＝(5/8)×(qQk×lcy)＝ 4.69(kN/m)
基本组合：.
由可变荷载效应控制qgy1＝1.2qyGk+1.4qyQk＝28.73(kN/m)由永久荷载效应控制qgy2＝1.35qyGk+1.4*0.7qyQk＝29.53(kN/m)
qgy＝max(qgy1，qgy2)＝29.53(kN/m)标准组合：qgyK＝qyGk+qyQk ＝23.16(kN/m)准永久组合：qgyQ＝qyGk+0.5qyQk＝20.81(kN/m)。