酒钢1号、2号高炉优化升级改造工程总图运输设计

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酒钢1#高炉自动控制系统的开发与应用

酒钢1#高炉自动控制系统的开发与应用

录的要 求 , 影 响 系 统 的可 扩展 性 , 无 法 满 足 生 产 需
要。
( 3 ) 控制 程序 已在 线 使 用 一 代 炉龄 , 控 制 思 想 及 控 制逻 辑 已趋 于落 后 , 炉顶 卷扬 、 矿槽 等控制 程序 已 无 法满 足生 产上更 高 的要求 。重新 编制 各 系统控 制 程序 , 优 化程 序结 构 和控制 方案 , 使大 修后 的程序 功
Ab s t r a c t : T h i s a r t i c l e i n t r o d u c e s t h e p r o g r a mmi n g, i n s t a l l a t i o n a n d d e b u g g i n g o f t h e c o n t r o l s y s t e m f o r No .1 b l a s t f u r n a c e .
序运行 稳定 , 控制 功能完整 、 逻辑运行 可靠。
关键 宇 : 优化升级 ; 自动控制 ; 编程调试
中图分类号 : T F 3 2 5 . 6 文 献标 识 码 : B
De v e l o pm e n t a n d Ap p l i c a t i o n o f Au t o ma t i c Co n t r o l S y s t e m
( 1 ) 1 } } 高炉 P L C 系统 通 讯 网络 速 度 为 1 Mb i t , 该
( 4 ) 仅角 、 B角 及探 尺 等 8面 直 流调 装 置 已在 线 运行 1 3年 , 柜 内变 压 器 、 接 触 器 等 低压 元 器 件 及 线 路 已趋 于老化 , 已不能保 证再 使用 一代 炉龄 , 此次 高

酒钢集团榆钢公司榆钢炼铁工艺装备优化改造项目

酒钢集团榆钢公司榆钢炼铁工艺装备优化改造项目

酒钢集团榆钢公司榆钢炼铁工艺装备优化改造项目安全预评价服务采购内容及要求一、项目主要包括:编制完成《酒钢集团榆钢公司榆钢炼铁工艺装备优化改造项目》符合要求的安全预评价报告,项目主要建设包括榆钢2800m3高炉产能置换改造至177(⅛3,炼钢12Ot转炉改造具备提锐冶炼工艺的能力。

具体为:(1)炼铁部分:高炉炉体按常规炉型重新设计,具备常规生产和提锐冶炼的条件。

设置26个风口、3个铁口。

炉身框架平台及高炉基础部分利旧改造,渣处理转鼓修复。

在最大化利旧的前提下,热风炉系统、煤粉喷吹系统、煤气除尘系统、鼓风机、TRT.渣处理系统及冷却水系统等局部适应性改造,热风炉烟气采用末端治理工艺,矿焦槽及干煤棚等进行无组织超低排放改造,满足新建项目必须达到超低排放标准要求。

(2)炼钢部分:建设铁水脱硫站一座。

3号转炉炉前平台开设吊装孔,具备和4号转炉双联提锐功能。

炉渣间改造设置银渣、脱硫渣、原渣堆存场地,延长连铸跨厂房作为中包修包、翻包、烤包使用。

在现有检修基地建设钿渣二次处理选线及堆存棚。

4号转炉配置副枪及智能化系统。

新建一套脱硫站和钿渣选线共用除尘系统;散状料上料系统超低排放改造,满足新建项目必须达到超低排放标准要求。

具体内容详见《榆钢炼铁工艺装备优化改造项目可行性研究报告》。

二、投标人要求(1)对项目潜在的危险、有害因素进行辨识与分析,确定其与安全生产法律法规、标准、行政规章、规范的符合性,预测发生事故的可能性及其严重程度,提出科学、合理、可行的安全对策措施,做出安全评价结论。

(2)针对项目特点,收集相关基础资料,开展现场调查研究,收集类比数据,依据国家有关法律、法规和技术标准,编制符合深度要求的安全预评价报告书及附件。

(3)配合建设单位办理安全评价资料的报审,组织专家通过评审,并取得政府主管部门的备案文件。

三、计划总工期计划工期:30日历天计划开工日期:2023年9月30日成果提交日期:2023年10月30日。

酒钢1~#、2~#高炉喷煤系统扩能改造设计

酒钢1~#、2~#高炉喷煤系统扩能改造设计

a l a l b er n i g t .T es b ti t l c n n o t ly o tn oe fru i gc a se d o o e s we r i l u nn ,ec h u san i ya e d gc a r i pa sa i ra t l sn o li t a f k ls e a l a s i la o n mp r o n c
c nto ,ec Th y tm s wih lw n e t n , h r o sr ci n peid,quc fe t , i pe a n n e to e ain o rl t. e s se i t o iv sme t s otc n tu to ro i k e c s sm l nd co ve i n p r t s o
焦, 降低生铁成本有显著作用。 关键词 : 高炉 ; 喷煤扩 能改造 ; 配煤 ; 制粉 ; 喷吹
中 图分 类 号 :F 3. T586 3 文 献标 识码 : B 文 章 编 号 :0 9— 4 8 2 1 )4—0 1 0 10 5 3 (00 o 04— 4

De in fCa ct p nso h o g a so m a i n sg o pa iy Ex a in t r u h Tr n f r to
曹 京 慧
( 中冶 东方工程技 术有 限公 司, 内蒙 古 包头 04 1 ) 100

要: 酒钢 1、 高炉喷煤系统扩能改造设计包括 配煤 、 系统改造及喷吹系统改造 , 采用 电子秤配煤 、 2 制粉 设计 布
袋 收粉器 、 无烟煤及烟煤混合喷吹 、 上出料浓相输送喷煤工艺和设备 、 炉前 分配器 、 安全监 测、 计算机控制等先进 的 技术 。该系统具有投资少 、 工期短 、 见效 快 、 操作简便 、 运行 可靠等 特点。喷煤 比大幅度上 升 , 酒钢 高炉 以煤代 对

1#高炉设计技术协议

1#高炉设计技术协议

附件1略钢1#高炉设计技术协议二○○六年五月十六日略钢1#高炉设计技术协议经陕西略阳钢铁有限责任公司(简称甲方)与西安有色冶金设计研究院(简称乙方)于2006年5月16日协商,就略钢1#高炉大修改造工程设计达成如下技术协议:一、设计内容除自动化系统及煤粉喷吹系统外,1#高炉大修改造工程全部内容(包括不可预见的设计因素)。

二、总原则1、平面位置根据略钢实际,1#高炉属于大修扩建,在尽可能利用共有设施的情况下,1#高炉扩建中心位置不变,高炉本体设计在原1#高炉的位置上,热风炉系统设计在现1#高炉热风炉位置,渣铁处理系统利用现有设施改造。

2、主要设计指标(1)原料条件焦炭:二、三级冶金焦(进厂焦炭符合入炉要求的粒度)。

矿石:熟料率100%-90%。

炉料结构:烧结矿+球团矿,或烧结矿+球团矿+富块矿,入炉品位53-55%左右。

(2)高炉有效容积:在斜桥保证上料料车安全运行的前提下,设计炉容400m3。

(3)主要技术指标a.生铁品种:炼钢生铁,[Si] 0.4-0.8%。

b.利用系数2.6-2.8t/m3.d。

c.综合焦比:520kg/t铁;焦比:420kg/t铁。

d.喷吹煤粉:120kg/t铁。

e.冶炼强度:1.512t/ m3.d。

f.热风温度:1050-1100℃。

三、新旧系统的衔接1、新设计的项目(1)高炉本体。

(2)料仓系统:料仓改造、仓下称量、供料、筛粉、料坑、卷扬机室。

(3)煤气系统。

(4)炉前系统:液压开口机、液压堵渣机、液压泥炮。

(5)煤气除尘系统:粗煤气、净煤气及管网。

(6)热风系统:顶燃式热风炉,格子砖选用7孔园型通道。

热风炉所有阀门液压传动,自动化操作。

(7)供风系统:鼓风机站,风、水、电管网,风机选用D1800-3.5/0.94,各种参数微机显示。

(8)高炉冷却水系统:改造新建泵房、管网。

(9)冲渣系统衔接与改造,满足生产能力。

(10)风口平台出铁场,架空式。

(11)高炉500t事故水塔。

酒钢1号高炉年修停开炉实践

酒钢1号高炉年修停开炉实践

酒钢1号高炉年修停开炉实践(酒泉钢铁公司炼铁厂白兴全)一前言1号高炉(1800m3)是在第三代原1513m3高炉基础上大修扩容而成,于1998年6月12日开炉投产。

设计利用系数1.6(t/m3.d),作业率96%,年产生铁102万吨。

截至2008年6月份1号高炉已生产10年,共产生铁12860033吨,单位炉容产铁量7144t/m3。

1号高炉已进入炉役末期,炉体破损严重,风口下沉难以控制,对高炉安全生产造成严重威胁。

截止6月底10段冷却壁破损率达到54.17%,6段冷却壁破损率达到37.5%,7段冷却壁破损率达到37.5%,5段风口带冷却壁07年11月开始破损,已破损9块,破损率为18.75%。

10段炉皮开裂长度达5米以上,其中局部出现错位。

西南位置风口和二套下沉严重,已造成高炉9次休风,无法根治。

鉴于此情况,1号高炉7月8日停炉小修。

检修总共更换冷却壁136块,其中5段48块,6、7段各24块,10段32块,11段8块,炉皮灌无水压入泥浆15吨,风口带浇注用料145吨,6段以上钢砖以下部分喷涂料300吨,除尘器、上升管、下降管及炉缸炭砖保护合计用FN130喷涂料170吨,炉喉缸砖背面灌自流料3吨,主管、围管用磷酸盐泥浆4吨。

检修后5段冷却壁冷却水恢复双联,10、11段冷却水由10段进11段出改为单进单出。

检修由于高炉内结瘤严重,共实施了8次炉内爆破,炉缸清料总量约280吨(其中炉缸积料150吨,喷涂反弹料45吨,瘤体约85吨)。

现对停开炉经过进行分析总结。

二停炉过程1 停炉降料线操作本次停炉采用回收煤气空料线法。

7月7日10:22开始预休风,从炉喉十字测温孔安装四根φ48mm打水管(要求单管水量必须达到30吨),开裂炉皮补焊,下沉风口处理(二套和风口加丝杠)。

16:48送风后开始降料面,料线4.15m,17:03关南放散送煤气,17:37关北放散、φ250mm、φ400mm放散。

顶温按450℃控制。

酒钢集团公司转炉煤气回收利用的实践

酒钢集团公司转炉煤气回收利用的实践

113科技资讯 S CI EN CE & T EC HNO LO GY I NF OR MA TI ON 工 业 技 术1 酒钢转炉煤气回收现状酒钢炼钢分二个工序,炼轧厂炼钢目前有三座公称容量为50t的顶(底复)吹转炉,干式五万转炉煤气柜一座,碳钢薄板厂炼钢有120t顶底复吹转炉3座,有一座干式8万立煤气柜。

2004年以前,炼轧厂炼钢转炉煤气回收吨钢仅有30m 3~40m 3,用户主要是炼轧厂炼钢的混铁炉、中包、水口、卧式烤包器、方坯0米等,二热电1#、2#发电机锅炉掺烧。

2005年后,随着公司产能的扩大,新上碳钢薄板厂炼钢,转炉煤气生成量越来越大,碳钢薄板厂炼钢外部用户只有烧结竖炉,2006年转炉煤气回收吨钢只有28m 3,近年来,创建“资源节约型、环境友好型”企业成为公司的指导思想。

并由专业部门牵头,公司投入大量资金,针对制约公司转炉煤气回收的因素进行分析,紧盯国内先进指标,年年投入,年年进行技术改造。

2 回收利用中存在的制约因素纵观酒钢转炉煤气回收工艺,不难发现,制约煤气回收的因素主要出现在炼钢系统、回收系统、用户用量、公司其他煤气的盈亏和综合使用等方面。

要使酒钢转炉煤气回收跨越式的发展就要对当前的现状和制约因素进行深层次的分析。

(1)转炉煤气用户少,消耗的转炉煤气能力不足。

酒钢炼轧厂炼钢2003年以前,用户只有炼轧厂炼钢的混铁炉、中包、水口、卧式烤包器、方坯0米,2003年9月随着酒钢二热电1#、2#机组的并网发电开始掺烧转炉煤气。

碳钢薄板厂炼钢除自用外,用户只有烧结竖炉。

内部用量有限,外部用量少,这种现状就造成大量的转炉煤气放散。

(2)公司内部焦炉煤气和高炉煤气产量大于用量,制约了转炉煤气的使用。

由于公司内部高炉煤气和焦炉煤气富裕,通常使用煤气的办法是尽量使用高热值的焦炉煤气。

高炉煤气虽然热值低于转炉煤气,但由于高炉煤气产量稳定,可以持续性使用,所以用户也相当稳定。

转炉煤气热值虽然高于高炉煤气,由于回收具有间歇性,不能持续供应用户使用,所以决定了用户不喜欢使用的特性。

酒钢1号高炉铁水质量内部规律研究


下[:
L =k  ̄/ o 。 C P2 ( 3 ) 式中- 铁水中溶解的硫与气态硫之间的平衡 k一 常数 , 与温度有很大关系 ; 。 渣 的脱硫能力 , c一 取决 于渣 的成分 , 温 度关 系不 大 ;‘ 硫 在 铁 水 中 的活 与 f一 度, 取决 于铁水 成分 , 与温 度有 一 定关 系 ;o P2一氧活 度, 难以估计。
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第 1期
赵贵清, 酒钢 1 等: 号高炉铁水质量 内 部规律研究
l 5
4 1号高炉脱硫分配 系数的影响因素
L是衡量高炉综合脱硫能力的指标 , 。 它决 定于 高炉运行状况的优劣 , L是高炉冶炼技术水平及 即 。 高炉内外系统管理水平的综合结果。因此 , 铁水降 硫是一个系统工程 , 系统 中的任何一个环节都可影 响最终结果 , 即铁水 [ ] S 含量 。下 面仅从高炉渣铁 各 参 数人 手来 研究 铁水 质量 的 内部规律 。
要原因有两点 , 一是受原燃料条件的限制 , 人炉硫负 荷呈上升趋势 ; 二是尽管炉温和炉渣碱度逐步提高,




0 0 5 7 4 2+0 0 2 7 4 . 12 0 R . 4 7 1 () 2
式 中:。 单 位生铁炉料带人 的总硫量 ( S一 硫负 荷) k/;S] 铁水含硅 , ; 2 炉渣二元碱度 , ,gt[i 一 % R一
维普资讯
第2 9卷第 1期 20 0 7年 2月




Vo . 9 No 1 12 . F b ,0 7 e .2 0
GA U ME. L RG NS I I AL U Y
文章编 号 :624 6 (0 7 0 404. 17 - 1 2 0 } 1)1 - 4 0 2

酒钢高炉冶炼过程参数分析与优化

酒钢高炉冶炼过程参数分析与优化酒钢高炉冶炼是用钢铁冶炼行业中经常使用的一种冶炼方法,其在冶炼质量和成本控制上具有重要意义,是影响钢铁冶炼行业发展的重要因素之一。

本文旨在探讨酒钢高炉冶炼的参数及其对冶炼质量的影响,并分析参数对冶炼质量的影响,为进一步优化酒钢高炉冶炼过程提供参考。

一、酒钢高炉冶炼参数分析1、炉温炉温是酒钢高炉冶炼过程中最为重要的参数之一,是影响冶炼质量的关键因素,主要取决于煤石混合物发热量和空气流量、炉缸中冶炼块微观结构、炉墙厚度等多种因素。

另外,炉温还决定了冶炼中产生的各种物质,如气体、碳化物、金属熔液的状态,以及冶炼过程中的能量消耗。

2、煤石混合比例煤石混合比例也是影响酒钢高炉冶炼质量的主要因素之一,此参数决定了炉内发热量、碳含量和冶炼所需要的时间。

合理控制煤石混合比例有助于控制冶炼过程中的热量分布和碳熔液的凝固,从而提高冶炼质量。

3、空气流量空气流量是控制炉内炉温的重要参数,它直接影响炉内发热量的大小,以及炉内多种物质的凝固状态。

因此,正确控制空气流量对于提高冶炼质量具有重要意义。

二、酒钢高炉冶炼参数对冶炼质量的影响1、炉温对冶炼质量的影响酒钢高炉冶炼过程中,炉温是决定冶炼质量的关键因素之一。

炉温过高会导致炉内热量过多,炉内产物中碳含量减少,从而影响冶炼块的质量和结构;而炉温过低将导致炉内热量过少,使得部分物质无法进入熔液,从而降低冶炼质量。

2、煤石混合比例对冶炼质量的影响煤石混合比例的不同也可以影响冶炼过程的质量。

煤石混合比例过大会增加炉内发热量,从而减少炉内碳的溶解度,最终影响冶炼质量;而煤石混合比例过低则会降低炉内发热量,相应的影响冶炼质量。

3、空气流量对冶炼质量的影响正确控制空气流量也可以影响酒钢高炉冶炼的质量。

空气流量过大会加快炉内发热量的积累,从而降低炉内碳的溶解度,减少部分元素的溶解,从而影响冶炼质量;而空气流量过小则会降低炉内发热量,影响冶炼过程中的能量消耗,从而降低冶炼质量。

甘肃酒泉钢铁公司高炉爆炸

甘肃酒泉钢铁公司高炉爆炸集团企业公司编码:(LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-甘肃酒泉钢铁公司1号高炉爆炸一、事故概况及经过1990年3月12日7时56分,随着一声闷响,酒钢公司炼铁厂一号高炉在生产运行中发生爆炸。

高炉托盘以上炉皮(标高15—29米)被崩裂,大面积炉皮趋于展开。

瞬间,部分炉皮、高炉冷却设备及炉内炉料被抛向不同方向,炉身支柱被推倒,炉顶设备连同上升管、下降管及上料斜桥等全部倾倒、塌落。

出铁场屋顶被塌落物压毁两跨。

炉内喷出的红焦四散飞落.将卷扬机室内的液压站、主卷扬机、PC—584控制机等设备全部烧毁。

上料皮带系统也严重损坏。

由于红焦和热浪的灼烫、倒塌物的打击及煤气的毒害,造成19名工人死亡,10人受伤,经济损失达2120万元。

二、事故原因分析经过反复调查和大量技术分析论证认为,这是一起由于高炉内部爆炸,炉皮脆性断裂,推倒炉身支柱,导致炉体坍塌的特大事故。

1.关于炉内爆炸根据事故现场勘查、分析,高炉发生炉内爆炸有以下几个方面的特征。

一是炉皮断裂是由23处300~1400毫米长短不等的预存裂纹同时起裂所致,各预存裂纹两侧均有明显可见的向两侧护展的人字形断口走向,断口的基本特征是多处预存裂纹同时起型形成的脆性断口。

二是风口的损坏导致向炉内漏水,造成炉内区域性不活跃现象,形成呆滞区。

三是炉顶温度升高,两次打水降温,在一定程度上粉化了炉料,造成透气性差。

2.关于炉体坍塌事故前的一号高炉炉况恶化,已承受不了突发的高载荷,主要表现在:一、冷却设备大量损坏。

由于1984年大修留有隐患,加之操作维护管理上的原因,1987年5月以后炉况失常,冷却设备损坏严重。

到这次事故前,风口带冷却壁损坏1块,炉腹冷却壁损坏32块,占冷却壁总数的66.7%,炉身冷却板共590块,整块损坏393块,合计损坏率为75.1%。

为了维持生产,采用了外部高压喷水冷却,加剧了炉皮的恶化。

酒钢3号高炉炉况调整操作实践

第43卷第2期2021年4月甘㊀肃㊀冶㊀金GANSU㊀METALLURGYVol.43No.2Apr.ꎬ2021文章编号:1672 ̄4461(2021)02 ̄0036 ̄03酒钢3号高炉炉况调整操作实践孙春花ꎬ李㊀通(甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司炼铁厂ꎬ甘肃㊀嘉峪关㊀735100)摘㊀要:酒钢3号高炉对炉况操作㊁调整㊁稳定炉况的经验进行了总结ꎮ通过采取一系列的调整措施ꎬ并通过加强高炉生产管理ꎬ炉况逐步达到开炉以来最好水平ꎮ关键词:高炉ꎻ炉况调整ꎻ生产管理中图分类号:TF543.1㊀㊀㊀㊀㊀文献标识码:AOperationPracticeofConditionAdjustmentofJISCONo.3BFSUNChun ̄huaꎬLITong(GansuJiuSteelGroupHongxingIron&SteelCo.Ltd.IronmakingPlantꎬJiayuguan735100ꎬChina)Abstract:TheexperienceofoperationꎬadjustmentandstabilizationofblastfurnaceconditionforNo.3blastfurnaceofJi ̄uquanIronandSteelCo.issummarized.Byadoptingaseriesofadjustmentmeasuresandstrengtheningtheproductionman ̄agementoftheblastfurnaceꎬthefurnaceconditiongraduallyrecoveredfromtheabnormalconditiontothebestlevelsincetheopeningofthefurnace.KeyWords:blastfurnaceꎻblastfurnaceconditionadjustmentꎻproductionmanagement1㊀引言酒钢3号高炉于2017年3月14日大修改造后送风投产ꎮ炉况运行至2020年2月份ꎬ受新冠肺炎疫情影响ꎬ酒钢炼焦煤库存不足ꎬ焦化厂将结焦时间由22h延长至56hꎮ出焦量减少ꎬ质量下降ꎬ焦炭全部变为湿熄焦ꎮ为弥补焦炭缺口ꎬ高炉大量补充落地不合格焦炭ꎬ3号高炉炉况顺行状况变差ꎬ高炉表现出冶炼强度低㊁炉温不稳定㊁透气性变差㊁滑尺多㊁加减风多ꎬ风量出现回缩ꎮ进而频繁出现难行㊁悬料ꎬ休风堵风口恢复炉况等情况ꎮ这种炉况困扰着高炉的正常操作ꎬ为此通过对炉况波动的原因进行认真分析后ꎬ采取了有针对性的措施ꎬ炉况得到逐步恢复ꎬ各项指标得到了优化ꎬ达到了该代炉役最好水平ꎮ2㊀焦炭质量变化情况疫情前3号高炉使用85%的自产5#6#焦炉焦炭ꎬ2月份受疫情影响ꎬ炼焦煤库存不足ꎬ自产焦产量减少ꎬ高炉配加67%不合格3#4#焦炉焦炭ꎬ两种焦炭主要指标见表1ꎮ表1㊀自产5#6#焦炭㊁不合格3#4#焦炭主要指标/%㊀MtAdST.dVdafCSRCRI自产5#6#焦1.813.011.181.2664.825.2不合格3#4#焦4.214.261.251.4760.330.2㊀㊀⑴受焦炭质量大幅度下降影响ꎬ炉况表现出透气性恶化明显㊁滑尺增多㊁加减风增多ꎬ风量出现回缩ꎬ高炉出现悬料ꎮ⑵制定炉况应对方案时对透气性恶化严重的问题预估不足ꎬ方案中调整批重及负荷力度不够ꎬ未有效改善料柱透气性及料尺工作ꎬ未及时遏制炉况变差的趋势ꎮ3㊀炉内操作参数及指标统计分析2020年1-8月份主要操作参数㊁指标及趋势分别见表2和图1㊁图2ꎮ表2㊀1-8月份3号高炉主要操作参数及指标月份风量/(m3/min)Si/%Co/%风压/MPa硅偏差产量/t利用系数/(t/(m3 d))1月12100.8038.230.2470.181463943.332月11180.9137.780.2260.212372142.953月11181.0537.520.2250.253383822.754月11400.8137.460.2280.313370362.745月11660.8337.820.2350.225408862.936月11730.9237.240.2320.261381282.827月11790.8337.560.2410.283426183.068月12250.8238.580.2500.173489393.51图1㊀风量㊁风压趋势图2㊀焦比㊁利用系数趋势㊀㊀⑴由上表及趋势图可以看出ꎬ高炉在1月份风量㊁风压㊁产量㊁焦比㊁煤比指标基本正常ꎬ而2-7月份急转之下ꎬ到8月份恢复至较好水平ꎮ⑵2-7月份风量回缩明显ꎬ风压整体不高ꎬ崩料73第2期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀孙春花ꎬ等:酒钢3号高炉炉况调整操作实践㊀㊀㊀㊀㊀㊀及悬料次数明显增加ꎬ表面炉内风压波动较大ꎬ气流不稳ꎬ日常崩料频繁ꎮ⑶从2月份炉况开始出现波动ꎬ突出表现在以下几个方面:①炉内出现崩料后ꎬ料尺工作差ꎬ高炉慢风时间长ꎮ②顶温偏高ꎬ料慢ꎬ炉内频繁吹出管道行程ꎮ③炉况不顺ꎬ煤气利用率波动较大ꎬ工作操作困难ꎬ炉温不受控ꎬ波动较大ꎬ这也加剧了炉况的波动及恢复进度ꎮ4㊀炉况的调整措施2-3月份受疫情影响ꎬ焦炭质量劣化ꎬ导致了炉况出现波动ꎮ4月份焦化厂已恢复正常生产ꎬ焦炭质量已恢复至疫情前的水平ꎬ但炉况却得不到恢复ꎬ为此3号高炉进行了认真分析ꎬ采取了针对性的措施ꎬ到8月份炉况得到恢复ꎬ各项指标逐渐好转ꎬ达到了这代炉役的最好水平ꎮ4.1㊀调整上下部装料制度ꎬ开放边缘气流ꎬ稳定中心气流顶温偏高ꎬ料慢ꎬ透气指数偏高主要因煤气流分布不合理ꎬ边缘气流过重ꎬ出现局部过吹ꎬ长期风量偏小造成中心气流加重ꎮ为此3号高炉3月24日上部装料制度由 平台+漏斗 模式ꎬ变为中心加焦模式ꎬ实施后中心加焦后改善了上部块状带的透气性ꎬ使高炉接受风量的能力增加ꎬ但随风量的增加ꎬ中心气流增强导致边缘气流过重ꎬ边缘局部出现管道行程的次数增加ꎬ炉况仍未得到恢复ꎮ4-6月份利用休风机会对下部送风制度进行调整ꎬ将进风面积由0.1274m2逐步扩大至0.1388m2ꎬ风口长度由平均437.7mm缩短至400mmꎬ边缘气流得到疏通ꎬ风量增加后中心气流改善ꎬ为炉况的恢复奠定了基础ꎮ4.2㊀制定料慢㊁顶温高的控制措施⑴正常情况下ꎬ严格按照规定料线放料ꎬ避免因放料不当引起气流波动ꎮ⑵出现低料线时ꎬ控制风量赶料线ꎬ将低料线时间控制在1h内ꎮ⑶因低料线减风控制后ꎬ与炉前做好沟通ꎬ合理控制铁口孔径大小及铁口深度ꎬ避免在减风状态下渣铁不能及时排净ꎮ4.3㊀灌浆封堵煤气通过日产生产现象分析ꎬ考虑炉皮及冷却壁之间有缝隙ꎬ炉皮串煤气ꎬ煤气走 短路 也是造成煤气流不稳定ꎬ料慢顶温高的原因之一ꎮ利用6月11日计划检修机会对炉身㊁大套㊁铁口区域进行灌浆封堵ꎬ封堵后跑煤气现象大幅度降低ꎬ炉况顺行程度也逐步提高ꎮ5㊀加强高炉生产管理通过炉况的调整ꎬ7月份炉况基本稳定下来ꎬ为巩固炉况及避免人为失误对炉况造成影响ꎬ3号高炉在生产管理上进行了完善ꎬ抓基础管理工作ꎬ通过各项管理制度的实施ꎬ严格抓落实ꎬ促进了炉况的稳定ꎮ5.1㊀规范工作操作ꎬ改变操作陋习进入7月份后ꎬ料慢㊁顶温高㊁边缘过吹的现象已得到基本的治理ꎬ但整体炉况仍不太稳定ꎬ炉温波动仍就偏大ꎬ冶炼强度偏低ꎬ这种情况主要受工长操作受前期炉况不顺时的操作思想影响ꎬ思想未及时改变ꎬ操作滞后造成的ꎮ⑴制定炉况操作规定ꎬ针对炉况变化情况每日进行微调ꎬ并监督工长的执行情况ꎬ把握好操作的细节ꎮ对存在的操作问题及时进行纠正ꎬ始终保持操作处于稳定的态势ꎮ⑵严抓交接班管理ꎬ严格控制低炉温跑料的情况ꎬ要求工长给下个班交班时交一个稳定的炉况ꎬ每班作业结束后对本班的炉况操作进行总结ꎬ给接班方提出建议ꎮ⑶扭转工长旧有的保守观念ꎬ总认为3号高炉风压提不上去ꎬ透气性指数先天性偏高ꎬ风压长期控制偏低ꎮ操作上不加风ꎬ不提高风压水平ꎬ过于保守ꎬ反而不利于炉况的顺行及稳定ꎮ⑷建立异常情况的汇报制度ꎬ要求工长对于生产期间出现的异常情况第一时间汇报至作业区ꎬ使作业区随时掌握炉况的情况ꎬ以便采取相应的措施ꎬ避免造成事故ꎮ5.2㊀稳定炉前操作ꎬ促进炉况稳定炉前操作是否稳定是高炉炉况稳定关键性因素ꎬ同时随着高炉的逐步恢复ꎬ产量的上升对炉前提出了更高的要求ꎬ3号高炉在原有的基础上对炉前操作进行了规范和统一ꎬ促进了炉内操作ꎬ提高了炉况的稳定性ꎮ⑴缩短出铁间隔时间ꎬ及时排净渣铁ꎮ随着产量及渣量的提升ꎬ原有的出铁间隔45min已无法及时排净渣铁ꎬ炉内存在憋风现象ꎬ将出铁间隔时间缩短至35minꎬ有效的解决了炉内憋风现象ꎮ⑵稳定铁口工作ꎬ提高炮泥质量ꎮ出渣出铁量的增加ꎬ出铁后期铁口眼 拉大 ꎬ堵口时会发生跑泥的现象ꎬ这严重制约了铁口的正常工作ꎬ作业区汇报炼铁厂后对炮泥进行了调整ꎬ提高了炮泥的强度ꎬ解决了炮泥现象ꎮ㊀㊀⑶为防止各班组对铁口深度弄虚作假ꎬ要求看(下转第42页)使用后170915-119652247175923491520332139正常252752ˑ1.0554.51212.2正常170915-120582448175723481820442121正常242852ˑ1.0554.31212.1正常170915-121382348174523491820402115正常242751ˑ1.05541211.9正常170915-122452448195725481620302145正常223052ˑ1.05551212.1正常170915-123292449163824491620322120正常222951ˑ1.0553.51211.4<0.6170915-124382348184524491820442115正常242953ˑ1.0554.61211.8正常170915-125292449165823481720472145正常262652ˑ1.0554.31212正常170915-126582348184525491820212133正常233952ˑ1.0554.21212.1正常170915-127452548184524491820302144正常252752ˑ1.05541211.9正常170915-128352449173825481620402128正常223052ˑ1.0554.51212.4正常170915-129572448154823481720412145正常233053ˑ1.0554.61212.2正常170915-130462348173725481820422146正常242851ˑ1.0554.81212正常170915-131582547164824481620412148正常253052ˑ1.0554.81212.2正常170915-132652146155923471720402139正常262953ˑ1.05551211.8正常170915-133462448173425461520452138正常252752ˑ1.0554.61211.9正常170915-134582548184521481820492140正常242851ˑ1.0554.41211.8正常170915-135852349195823421520482141正常252852ˑ1.05541212.1正常94.10%5㊀实施后效果高炉时间虚拟模块自动修正布料圈数技术应用后ꎬ从图2可以明显看出ꎬ布料圈数实际值与目标值偏差明显缩小(该图为圈数要求12圈ꎬ15批料的效果对比)ꎮ4号高炉布料精准度由82.4%提高至94.1%ꎬ完成高炉布料精准度92%以上的项目目标ꎮ图2㊀高炉时间虚拟模块自动修正布料圈数程序使用前后ꎬ布料圈数实际值与目标值偏差对比图6㊀结语通过利用时间模块自动控制提高高炉布料准确性攻关与研究ꎬ自动程序确定节流阀开度的调整范围ꎬ达到修正布料圈数的目的ꎬ减少布料圈数的误差次数和频次ꎬ使高炉布料圈数的角度与圈数的对应性更加准确ꎬ布料精准度由82.4%提高到94.1%ꎬ为高炉稳定㊁顺行㊁优质㊁高产创造条件ꎮ参考文献:[1]㊀胡仁云ꎬ钱㊀敏.高炉焦炭质量对高炉冶炼的影响[J].江苏冶金ꎬ2003(06):10 ̄11.[2]㊀王筱留.钢铁冶金学(炼铁部分)[M].北京:冶金工业出版社ꎬ2002:77.收稿日期:2020 ̄09 ̄10作者简介:陈㊀保(1984 ̄)ꎬ男ꎬ甘肃省嘉峪关市人ꎬ工程师ꎬ本科ꎮ从事高炉冶炼技术工作ꎮ(上接第38页)水岗位每次铁开口记录铁口深度ꎬ如实反映铁口的工作状态ꎬ这在另一方面也提高了炉前人员的责任心ꎬ促进了铁口工作的稳定ꎮ6㊀结语⑴通过调整措施及管理措施的实施ꎬ3号高炉炉况逐步得到恢复ꎬ目前高炉利用系数达到3.78t/(m3 d)ꎬ达到了该代炉役的最好水平ꎬ高炉生产步入了良性循环ꎬ但炉况仍有很大进步的空间ꎬ今后还需在气流的稳定上进一步摸索ꎮ⑵采用中心加焦的布料摸索ꎬ对于提高风量水平作用明显ꎬ但风量上升后会造成边缘加重ꎬ炉况调整上需要疏导边缘气流维持两股气流的平衡ꎮ⑶高炉日常管理的作用巨大ꎬ若要保持炉况长期稳定ꎬ日常管理需长抓不懈ꎮ收稿日期:2020 ̄09 ̄07作者简介:孙春花(1990 ̄)ꎬ女ꎬ青海湟中人ꎬ工程师ꎬ本科ꎮ现从事高炉冶炼管理工作ꎮ。

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王耀 峰
(中冶南方工程技术有限公司 , 湖北 武汉 430223)
摘 要 :针对酒钢 1号、2号高炉优化升级改造工程,通过 分析用地功能分 区,确定总平面布置方案,讨论方案的优缺
点 ,阐明总平面布置设计及优 化过程。此方案布置 紧凑、工艺流程合理、物流顺畅、可满足生产的要求。
关 键 词 :高 炉 升 级 改造 总 图运 输
B1区占地面积较大,但靠近铁水运输线。根据《钢 铁企业 总图运输设计规 范》,冷却设施距铁 路 中心线 的
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2016年第 2期
王耀峰 :酒钢 1号 、2号高炉优化 升级改造工程总 图运输设计
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南侧 ,即 c区。这样布置的优点是公辅设施都尽量 靠近 11号 公路 ,不 仅管 线 较短 ,而 且在 沉 淀池 、凉水 池被 拆 除后 留出整 块用 地 ;缺 点是 因现 有煤 气 管道 及 放 散管 不 能被 拆 除 等原 因 ,不 能合 建 1号 、2号软 水 泵房 ,同时 2号 TRT区域 场地 紧张 ,施 工 困难 。
本工 程 属 于老 厂改 扩建 项 目,在 设计 过 程 中应 考虑建设与保产 的关 系,在用地紧张 、关系复杂的厂 区布置新建设施 ,使功能分区明确 、物流顺畅。 1 用地 功 能分 区及 其 分析
本 工程 建设 场 地 为拆 除 现有 一些 淘 汰 的生 产设 备后 的场地 ,或 拆迁 部 分设 施 后 的场 地 ,用 地 比较 分 散 ,场 地上 穿插 有保 产 设 施 。在进 行 总 平面 布 置时 , 既要考虑工艺及物流的合理性 ,又要考虑不影响或 尽 量小 地影 响现有 生 产设 施 。这 就 必须 对 现有 用地 进 行分 析 ,合 理划 分功 能分 区。
3 734 mz。该 区域 中现有 1号高 炉 出铁 场 除尘 管道及 其支架需保留 ,现有 10 kV架空电缆通廊需移位。
A2区为 现 有 2号 高 炉 渣 线 区 域 ,占地 面 积 约 3 604 mz。该 区域 中现有 喷煤皮 带 通廊 支架 需保 留 , 现有 10kV电缆沟需移位。
B1区为现有机修车间区域 ,占地面积约 3 528 m 。 B2区为现 有 2号 高 炉煤 压站 区域 ,占地 面积 约
820 m 。
C区的布 置从 北 向南 依 次 为现 有 1号 高 炉煤 压 站 、1号 高炉湿法 除尘 、1号高炉 TRT站 、2号 高炉 TRT站 ,占地面积约 11 620 IIl 。该 区域 中现有煤气 放散 管不 能被 拆 除 。该 区域 西北侧 紧邻 现 有沉 淀池 。 沉淀 池在 2号 高 炉停产 之前 不 能被拆 除 。
D 区为现 有 1号 、2号 高炉 中 间的 渣线 区域 ,占 地 面积 约 1 982in 。
E 区 为 现有 喷 煤 配பைடு நூலகம்电 室 东 侧 的 空 地 ,面 积 约
510 I11 。
F区为 现有 空压 站南 侧 的空地 ,面积 约 490 m 。 1.2 用地功能分区分析
A1、A2、D区紧靠高炉 的南北两侧 ,适合用于布 置 高炉 的水 渣处 理 系统 ,能 满足水 渣 沟 与红渣 沟距 离短以及干渣坑紧靠出铁场的要求。可在 1号高炉 的北 侧 、2号 高 炉 的南 侧 布置 水 渣堆 场 ,并 设计 汽 车 运 输通 道 与铁 l号 路相 接 。
收 稿 日期 :2016—01—06 作者 简介 :王耀峰 (198 ),男,现在 中冶南方工程技 术有 限 公 司工业规划设计所从事 总图运输专业工作 ,高级工程师。
1.1 用地功能分区 本 工程 可拆 除或 拆 迁 供给 新建 设施 用 的场 地共
有 以下 8个 区 ,如 下 页图 1所示 。 A1区 为 现 有 1号 高 炉 渣 线 区 域 ,占地 面 积 约
4)新建炼 铁变 电站被 布置在 喷煤变 电站 的东侧 , 即 E区 ,此处距 离铁前变 电站 约 60 m,距离相对 较近 。
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总 第 160期 2016年 第2期
生 产实哦 。斑 琵拽恭 i
山 西 冶 金
SHANXI M ETAI URGY
Total 160 No.2,2016
DOI:IO. 165250.cnki.cn14-1167/tf.2016.02.28
酒 钢 1号 、2号 高 炉 优 化 升 级 改 造 工 程 总 图运 输 设 计
酒 钢 2号高 炉建 设 于 20世纪 8O年代末 ,于 1989年底投产 出铁 ,炉容为 750 m。,于 2000年大修 扩容至 1 000 m 。2013年 3月 ,结束第 2代炉役。
两 座 高炉 的优 化 升级 改造 涉 及 到总 图 布置 的新 建 内容 有 :一 是两 座 高炉 本体 的重新 设计 ,采用 薄壁 内衬 和 联 合 软 水 密 闭循 环 系统 (原 地 改 造 );二 是各 新增 一 座 热 风炉 ;三 是各 新 建 热转鼓 法 渣 处理 系统 及渣场 ;四是高炉煤气净化除尘方式由双文湿法除 尘 改 为 干 法 布袋 除 尘 ;五 是 TRT系统 由干 湿式 机 组 改 为 干式 TRT机 组 ;六 是 新建 1号 、2号 软水 泵房 ; 七是新建 1号 、2号高炉煤气加压站 ;八是新建炼铁 变 电 站 ;九是 空 压站 改 造 (原 地 改 造 );十 是槽 上 、槽 下与 出铁 场 的 除尘 方式 由电除 尘 改为 布袋 除 尘 (原 地改 造 )。
中图分类号 :TF081
文献标识码 :A
文章编号 :1672—1152(2016)02—0073—03
酒 钢 l号 高炉 建 设 于 2O世 纪 60年 代 ,于 1970 年 投 产 出铁 ,炉 容 为 1 513 m3,于 1998年 6月 扩 充 改造 至 1 800 m 。2012年 9月 ,结 束第 4代炉 役 。
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