盒形件的拉深
盒形件拉深模具设计内容知道
目录题目盒型件拉深模设计 (2)前言 (2)第一章审图 (5)第二章拉深工艺性分析 (6)2.1对拉深件形状尺寸的要求 (6)2.2拉深件圆角半径的要求 (6)2.3 形拉深件壁间圆角半径rpy (7)2.4 拉深件的精度等级要求不宜过高 (7)2.5 拉深件的材料 (7)2.6 拉深件工序安排的一般原则 (8)第三章拉深工艺方案的制定 (8)第四章毛坯尺寸的计算 (9)4.1 修边余量 (9)4.2毛坯尺寸 (9)第五章拉深次数确定 (10)第六章冲压力及压力中心计算 (11)6.1 冲压力计算 (11)6.2 压力中心计算 (12)第七章冲压设备选择 (12)第八章凸凹模结构设计 (13)8.1凸模圆角半径 (13)8.2 凸凹模间隙 (13)8.3 凸凹模尺寸及公差 (14)第九章总体结构设计 (14)9.1 模架的选取 (14)9.2 模柄 (15)9.3拉深凸模的通气孔尺寸 (15)9.4导柱和导套 (16)9.5 推杆 (17)9.6卸料螺钉 (17)9.7螺钉和销钉 (17)第十章拉深模装配图绘制和校核 (18)10.1拉深模装配图绘制 (18)10.2 拉深模装配图的校核 (20)第十一章非标准件零件图绘制 (21)11.1冲压凸模 (21)11.2 冲压凹模 (22)11.3 压边圈 (22)11.4 凸模垫板 (23)第十二章结论 (24)参考文献 (25)题目盒型件拉深模设计其目的在于巩固所学知识，熟悉有关资料，树立正确的设计思想，掌握设计方法，培养学生的实际工作能力。
通过模具结构设计，学生在工艺性分析、工艺方案论证、工艺计算、模具零件结构设计、编写技术文件和查阅文献方面受到一次综合训练，增强学生的实际工作能力前言从几何形状特点看，矩形盒状零件可划分成2 个长度为(A-2r) 和2 个长度为(B-2r) 的直边加上4 个半径为r 的1/4 圆筒部分(图4.4.1) 。
若将圆角部分和直边部分分开考虑，则圆角部分的变形相当于直径为 2r 、高为 h 的圆筒件的拉深，直边部分的变形相当于弯曲。
拉深(拉延)
盒形零件可以划分为长度分别为A—2r和B—2r的4个直边部分和半径为 r 的4个圆角 部分(图2—31)。若直边部分和圆角部分的变形没有联系，则盒形件的拉深就是由直边部 分的弯曲和圆角部分的拉深所组成。 但直边部分和圆角部分是一整体，必然有相互的
作用和影响—— 不存在明确的界限。
协调变形，因此它们的成形不是简单的弯曲和拉深，两部分之间并
表2-11
表2-12
图2-29
3） 压料力 压料力的大小对拉深过程有显著的影响。压料力太小，防皱效果不好；压料力太 大，会增加毛坯的内应力，增加拉裂的危险。通常取压料力稍大于防皱所需的最低值， 可按下式确定： Q=F q 式中： Q——压料力，N； F——拉深开始时的压料面积，mm2 ； q——单位压料力，MPa。 (2—22)
而毛坯与凸模之间的摩擦力有减小危险断面传递拉应力的作用，所以生产中常采 用毛坯单面润滑法。实际上，具体为只润滑凹模腔和凹模上平面。 2）拉深力 拉深力和压料力是选择设备的主要依据之一。 拉深力与拉深系数、材料的力学性能、零件的尺寸、模具的结构以及润滑等有关。 生产中常用经验公式计算拉深力： P1=πd1tσb K1 (2—20) Pn=πdntσb Kn (2—21) 式中： P1 、Pn——分别为第一次拉深力和以后各次拉深力，N； d1、dn——分别为第一次拉深和以后各次拉深所得到的拉 深件直径，mm； t——材料厚度，mm； σb ——材料的强度极限，MPa； K1 、 Kn ——系数，可从表2—11和表2—12中查取。
单动压力机上，压料力Q是弹性压料装置的弹性力或气垫中的压缩空气作用力；双 动压力机上的压料力Q则由压力机的压料滑块直接提供。
图2-27
补2-27-1
补2-27-2
补2-27-3
拉深(拉延)
把凸模的作用力传递到平面法兰A‘B’F‘E’部分，侧壁部分是单向拉应力状态 (图2-25)。 平面法兰部分A‘B’F‘E’(图2—24b）是拉深时的主要变形区。它在径向拉应力作用 下产生塑性变形，并向中心移动，逐渐进入凸、凹模之间的间隙而形成圆筒形侧壁。 变形区在向模具中心移动时，圆周方向上的尺寸随之减小，由于受相邻材料的作用， 在圆周方向上产生切向压应力。因此，变形区处于径向受拉和切向受压的应力状态(图 2—25)。变形区在切向产生压缩变形，其外边缘由初始长度 R0α 缩小为 dα／2 (图 2—24)；变形区在径向产生伸长变形，由毛坯的初始尺寸 R0 一d0 ／2 变为圆筒形的 高度 H (H> R0 一d0 ／2)。 在拉深时，板料的厚度也发生变化(图2—26)。 在圆筒形拉深件的侧壁上部厚度 增加最多，这是因为变形区的材料除了向径向延展外，在切向压应力作用下还向厚度 方向流动，越靠毛坯外缘，加厚的趋势越大。在侧壁下端靠圆角处的厚度减小量最大， 这是由于这个部位受拉应力作用的持续时间最长。这里是最容易被拉裂的危险断面。
补2-24-4
拉深变形特点
补2-24-1
一、直壁类零件的拉深
1、 圆筒形零件拉深的变形分析 圆筒形零件的拉深是平板毛坯在凸模的作用于逐渐被压入凹模而形成圆筒的形状。 下面来分析拉深前平板圆形毛坯上的一个扇形部分(图2—24a)在拉深过程中的变形特 点。 扇形毛坯的OC0 D0部分在全部拉深过程中都与凸模端面相接触，始终保持其平面 形状，基本上不产生塑性变形或只产生很小的塑性变形，最终成为圆筒形的底部。这 个部分在拉深过程中把凸模的作用力传递给圆筒侧壁，起到传递拉深力作用。它本身 处于两向拉应力状态（切向、径向，图2—25)。 在拉深过程中形成的圆筒形侧壁部分C'D'F'E'(图2—24b)是平板毛坯扇形的C0 D0 F0 E0部分变形而成的，它是结束了塑性变形的已变形区。在以后的拉深过程中，这个 部分起传递拉深力作用，
3-9拉深件的类型及特点
2．盒形零件的拉深
3．非直壁旋转件的拉深
作业、思考
1.通过学习，把下表转件
盒形件
盒形件圆角部分接近拉深变形，直边部分基本上是弯曲变形，其变形是拉深与弯曲变形复合
毛坯周边变形不均匀，变形大的部分与变形小的部分相互制约与影响
球形体
锥形体
抛物线形件
拉深件的类型及特点
授课内容
拉深件的类型及特点
授课学时
1学时
教学目的
能够正确理解拉伸件的类型和特点
教学重点
盒形零件的拉深
教具和媒体使用
多媒体课件、板书
教学方法
讲授法
教学过程
拉深件的类型及特点
拉深工艺的主要特征在于拉深时金属有较大的流动，要求凸、凹模采用较大的圆角及较大的间隙就是为了金属的流动。用拉深工艺可以压制出圆筒形、阶梯形、球形、锥形以及其他不规则形状的开口空心零件。
谈盒形件的拉深
职称参评论文级别：工具钳工一级实习指导教师（转系列）谈盒形件的拉深姓名：陈伟单位：云南省工业高级技工学校身份证号：532201************ 日期：2010年6月13日谈盒形件的拉深陈伟（云南省工业高级技工学校技训中心）摘要：拉深盒形件时，在转角处易产生裂纹，凸沿处容易起皱。
本文试从模具的设计制造、安装，材料的性能与下料形状等方面探讨其原因和解决办法，摸索盒形件的拉深规律。
关键词：模具拉深裂纹起皱1、前言曾设计并安装调试过几套盒形零件的拉深模具，其中一套一汽红塔轻卡车用膨胀水箱本体零件的拉深模较为典型。
该模具为有压边装置一次成型拉深模。
在试模时，冲压质量不稳定，有20%的拉深件在转角处出现裂纹，另绝大部分在凸沿的一侧出现细微皱纹。
分析原因可能是压边力过大、凸凹模间隙不合适、凸凹模光洁度不够、拉深深度过深、模具结构不合理、模具制造精度不够等。
通过逐一分析检查，采取一些措施后解决了问题，拉深件的质量得到了保证。
现将有关原因和问题解决的措施写出来，以供参考。
2、拉深件该零件为两对角带斜角的盒形件，其与另一零件（水箱上盖）对接滚焊后成为密封的盛水容器。
因此冲压件绝对不能有裂纹和皱纹，否则将严重影响焊接质量和密封性而产生废品，但零件的尺寸精度要求不高，因此冲压工艺与模具要重点考虑产品的形状要求及变薄、裂纹、起皱情况。
零件图及技术要求如图1，该零件为有凸缘的拉深件，凸缘宽度50mm，拉深深度60mm。
拉深较浅，据经验和计算判断可一次拉出。
但零件共有六个内圆角，同时底部有5mm深的加强筋，变形具有一定的复杂性，模具设计制造、安装调试和使用要充分考虑各种影响因素。
技术要求：1、材料为08F，厚度1mm；2、不允许有裂纹、毛刺、皱纹；3、拉深后最薄处不小于0.6mm;图1 本体零件图3、模具该零件为有凸缘的盒形件，总体形状不算复杂，尺寸要求也不算高。
根据零件的尺寸和冲压力大小，压力机采用160T气动单动压力机。
基于Dynaform的盒形件拉深成形仿真技术研究
基于Dynaform的盒形件拉深成形仿真技术研究I. 前言- 研究背景和意义- 国内外研究现状II. 盒形件拉深成形仿真技术概述- 相关概念和定义- 成形工艺及其特点- 成形过程仿真技术的发展状况III. 基于Dynaform的盒形件拉深成形仿真技术研究方法- Dynaform仿真软件的基本原理与应用- 盒形件拉深成形仿真参数分析- 仿真结果的评价IV. 实验研究和结果分析- 实验材料与装置介绍- 不同参数对盒形件成形仿真结果的影响分析- 实验结果分析与讨论V. 结论与展望- 研究结果的总结- 存在的不足和改进方案- 未来研究的方向和意义注：Dynaform是一款工业成形仿真软件，可用于汽车、航空、电子等多个行业的产品设计和制造。
盒形件拉深成形是指在平面金属板上通过压力的作用将其拉伸成为三维盒状结构的成形过程。
第一章前言盒形件是目前工业制造中常用的形状之一，它具有结构稳定、装配简便等特点，在汽车、航空、电子等行业得到广泛应用。
其中，盒形件拉深成形是一种广泛应用的成形工艺，通过将平板金属拉深成为三维盒状结构，可以满足各种不同制造需求。
盒形件拉深成形技术的优化和研究对于提高制造质量和降低成本具有重要意义。
目前，工业领域中盒形件拉深成形仿真技术的研究和发展正在加速推进。
本研究将基于Dynaform工业成形仿真软件，探究盒形件拉深成形仿真技术的研究方法和实验结果。
通过分析盒形件拉深成形中的过程及其特点，探讨仿真技术在盒形件拉深成形中的应用，帮助企业提高盒形件的制造效率、降低成本和提高质量。
第二章盒形件拉深成形仿真技术概述2.1 相关概念和定义盒形件拉深成形是将平板金属拉深成为三维盒状结构的成形过程，这种成形方式具有成型精度高、制造周期短、使用范围广等优点。
盒形件拉深成形的关键技术是金属的可延性，也就是通过力的作用，将金属拉深到所需的形状。
2.2 成形工艺及其特点盒形件拉深成形是一种多工序的工艺，需要经过下料、折弯、切口等工序，其中最关键的是拉深成形工序。
盒形件的拉深
从几何形状特点看，矩形盒状零件可划分成 2 个长度为 (A-2r) 和 2 个长度为 (B-2r) 的直边加上 4 个半径为 r 的 1/4 圆筒部分(图4.4.1) 。
若将圆角部分和直边部分分开考虑，则圆角部分的变形相当于直径为 2r 、高为 h 的圆筒件的拉深，直边部分的变形相当于弯曲。
但实际上圆角部分和直边部分联系在一起的整体，因此盒形件的拉深又不完全等同于简单的弯曲和拉深，有其特有的变形特点，这可通过网格试验进行验证。
拉深前，在毛坯的直边部分画出相互垂直的等距平行线网格，在毛坯的圆角部分，画出等角度的径向放射线与等距离的同心圆弧组成的网格。
变形前直边处的横向尺寸是等距的，即，纵向尺寸也是等距的，拉深后零件表面的网格发生了明显的变化(如图4.4.1所示) 。
这些变化主要表现在：图 4.4.1 盒形件的拉深变形特点⑴直边部位的变形直边部位的横向尺寸变形后成为间距逐渐缩小，愈向边中间部位缩小愈少，即纵向尺寸变形后成为，间距渐增大，愈靠近盒形件口部增大愈多，即。
可见，此处的变形不同于纯粹的弯曲。
(2) 圆角部位的变形拉深后径向放射线变成上部距离宽，下部距离窄的斜线，而并非与底面垂直等距平行线。
同心圆弧的间距不再相等，而是变大，越向口部越大，且同心圆弧不位于同一水平面内。
因此该处的变形不同于纯粹的拉深。
根据网格的变化可知盒形件拉深有以下变形特点：(1) 盒形件拉深的变形性质与圆筒件一样，也是径向伸长，切向缩短。
沿径向愈往口部伸长愈多沿切向圆角部分变形大，直边部分变形小，圆角部分的材料向直边流动。
即盒形件的变形是不均匀的。
(2) 变形的不均匀导致应力分布不均匀(图 4.4.2) 。
在圆角部的中点最大，向两边逐渐减小，到直边的中点处最小。
故盒形件拉深时破坏首先发生在圆角处。
又因圆角部材料在拉时容许向直边流动，所以盒形件与相应的圆筒件比较，危险断面处受力小，拉深时可采用小的拉深系数也不容起皱。
图 4.4.2 盒形件拉深时的应力分布(3) 盒形件拉深时，由于直边部分和圆角部分实际上是联系在一起的整体，因此两部分的变形相影响，影响的结果是：直边部分除了产生弯曲变形外，还产生了径向伸长，切向压缩的拉深变形。
拉深盒型件拉深工艺
拉深盒型件拉深工艺盒形件属于非扭转体零件，包含方形盒、矩形盒和卵形盒等。
与扭转体零件的拉深比拟，盒形件拉深时，毛坯的变形分布要复杂得多。
盒形件拉深变形特点从几何外形的特点，矩形盒状零件可以划分为2个长度为（A－2r）和2个长度为（B—2r）的直边，加4个半径为r 的1／4圆筒部分构成(图4.4.1)。
若将圆角部分和直边部分别开推敲，则圆角部分的变形相当于直径为2r、高为h的圆筒件的拉深，直边部分的变形相当于曲折。
但实际上圆角部分和直边部分是接洽在一路的整体，是以盒形件的拉深又不完全等同于简单的曲折和拉深复合，有其特有的变形特点，这可经由过程网格实验进行验证。
图4.4.1 盒形件拉深变形特点拉深前，在毛坯的直边部分画出互相垂直的等距平行线网格，在毛坯的圆角部分，画出等角度的径向放射线与等距离的齐心圆弧构成的网格。
变形前直边处的横向尺寸是等距的，即ΔL1=ΔL2=ΔL3，纵向尺寸也是等距的，拉深后零件外面的网格产生了明显的变更(如图4.4.1所示) 。
这些变更重要表示在：⑴直边部位的变形直边部位的横向尺寸ΔL1，ΔL2，ΔL3变形后成为ΔL1′，ΔL2′，ΔL3′，间距逐渐缩小，愈靠直边中心部位，缩小愈少，即ΔL1＞ΔL1′＞ΔL2′＞ΔL3′。
纵向尺寸△h１，△h2，△h3变形后成为△h1′，△h2′，△h3′，间距逐渐增大年夜，愈接近盒形件口部增大年夜愈多，即△h１＜△h1′＜△h2′＜△h3′。
可见，此处的变形不合于纯粹的曲折。
(2) 圆角部位的变形 ??拉深后径向放射线变成上部距离宽，下部距离窄的斜线，而并非与底面垂直的等距平行线。
齐心圆弧的间距不再相等，而是变大年夜，越向口部越大年夜，且齐心圆弧不位于同一程度面内。
是以该处的变形不合于纯粹的拉深。
从以上可知，因为有直边的存在，拉深时圆角部分的材料可以向直边流动，这就减轻了圆角部分的变形，使其变形程度与半径r雷同，高度h相等的圆筒形件比较起来要小。
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第六节盒形件的拉深盒形件属于非轴对称零件，它包括方形盒件，矩形盒件和椭圆形盒件等，根据矩形盒几何形状的特点，可以将其侧壁分为长度是 A-2r与B-2r的两对直边部分及四个半径为的圆角部分（图 4–74）。
压变形性质与直壁圆筒件有相同之处亦有不同之处。
相同之处是在变形区都是在径向拉应力与切向拉应力的作用下产生拉深变形，而存在着变形区产生的拉应力与传力区的承载能力之间的关系问题。
不同之处是盒形件的应力状态和所产生的拉深变形在周边上的分布是不均匀的，由次而引起一系列和圆桶形件成型不同的特点。
根据盒形件能否一次拉深成形将盒形件分为两类，凡是能一次拉深成形的盒形件称为低盒形件；凡是需经多次拉深才能成形的盒形件称为高盒形件。
两类盒形件拉深时的变形特点是有差别的，因此工艺过程设计和模具设计中需要解决的问题和方法也不尽相同。
一、盒形件的拉深1. 变形特点1）盒形件一次拉深成形时，零件表面网络格发生了明显变化（图 4–74），由此表明凸缘变形区直边部分发生了横向压缩变形，使圆角处的应变强化得到缓和，从而降低了圆角部分传力区的轴向拉应力，相对提高了传力区的承载能力。
2）盒形件拉深时，凸缘变形区圆角处的拉深阻力大于直边的拉深阻力圆角处的变形过程度大于直边处的变形程度。
因此，变形区内金属质点的位移量直边处大于圆角处，导致了这两处的位移速度的不同，而毛坯的这两部分又是联系在一起的整体，变形时必然相互牵制，这种位移速度差会引起剪切力，这种剪切力称为位移速度诱发剪应力。
虽然，诱发剪切力在两处交界面达到最大值，并由此向直径和圆角处的中心线逐渐减小。
变形区内应力状态与剪切力分布情况可定性的用图4–75示意。
由图 4–75可知，圆角部分传力区内轴向拉应力减小了一个剪应力值，从而也相对地提高了传力区的承载能力。
由于上述原因，盒形件成形极限高于直径为2r的圆筒形件的成形极限。
图4-75 变形区内应力状态3）图 4-75所示的剪应力形成的弯矩引起变形区平面内的弯曲变形，从而使变形区变得相当复杂。
板平面内的弯曲变形使变形区直边处外缘和圆角处内缘形成其皱的危险区，同时还可能引起盒形件壁裂的产生。
矩形盒的几何特征可以用相对圆角半径r/B表示，0<r/B≤0.5，当r/B=0.5时为圆筒形零件。
矩形盒拉深时，毛坯变形区的变形分布与相对圆角半径r/B和毛坯形状有关。
相对圆角半径不同，毛坯变形区直边处与圆角处之间的应力的相互影响不同，在实际生产中，应根据矩形盒的相对圆角半径r/B和相对高度H/r来设计毛坯和拉深工艺。
2.毛坯形状和尺寸的确定盒形件拉深时，确定毛坯形状与尺寸的原则是在保证零件质量的前提下，尽可能节约材料，有利于提高成形极限，由于变形区周边上应力应变分布不均匀，而且零件的几何参数、材料性能、模具结等因素对这种不均匀变形的影响极为复杂，所以，现在不能精确计算出毛坯形状和尺寸，使零件的口部非常整齐。
另外，欲设计一种理想的毛坯形状适用于不同几何参数的盒形件也是不可能的。
因此，只能对不同几何参数范围给出较为合理的毛坯形状。
合理毛坯形状分为三类：A型毛坯、B型毛坯和C型毛坯。
三种类型毛坯所适用的范围如图 4–76及表 4–25所示。
因此，对不同几何参数的盒形件，可从图 4–76或表 4–25选用一次拉深成形的毛坯形状。
图4-76 方形盒件一次成形毛坯选用图 表4-25 盒形件合理毛坯分区法盒形拉深毛坯计算高度可用下式表示：式中 ——盒型件高度——盒形件修边余量，查表4-26。
表4-26 盒形件的修边余量拉深次数1 2 3 4修边高度（0.03~0.08）（0.04~0.06）（0.05~0.08）（0.06~0.1）（1） A 形毛坯的确定方法 A 形毛坯根据盒形件的相对高度和相对转角半径不同又可分成、、三种情况。
1） 形毛坯可用几何作图方法将盒形件直边部分和转角部分分别展开，使毛坯角部具有光滑过渡的轮廓（图4-77）。
计算与作图方法如下：0H H H=+∆0H H ∆H ∆0H 0H 0H 0H H r r B1A 2A 3A 1A图4-77 形毛坯作图法直边部分按弯曲变形计算，其展开长度L 由下式确定： 无凸缘时带凸缘时圆角部分按四分之一圆筒形拉深变形，展开的角部毛坯半径用以下各式计算： 无凸缘时 若， 则若， 则带凸缘时作出从圆角部分到直边部分呈阶梯形过渡的平面毛坯ABCDEF 。
从线段BC 、DE 的中点部分分别向半径为R 的圆弧划切线，并用圆弧圆滑过渡， 使，最后画出如图4-77所示的角部毛坯轮廓线。
根据盒型件的几何尺寸的不同形毛坯可有如图4-78所示的三种角部形状。
2）形毛坯（图4-79）计算与作图方法①接前述形毛坯尺寸计算方法展开直边和圆角部分、得到L 和R 。
②作出从圆角部分到直边部分的阶梯形过渡的平面毛坯。
③求出修正后的角部毛坯半径式中 ——系数，由查表4-47查得，也可按下式计算：1A 0.57pL H r =+0.43()F d p L H R r r =+-+R p r r =2R rH =pr r ≠2220.86(0.16)p p R r rH r r r =+-+22220.86()0.14()F p d p p d R R rH r r r r r =+-+++12f f =1A 1A 1A 1R 1R XR ≈X 20.01850.982R X r ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭图4-78 形毛坯的角部形状①求出在知壁部分展开长度上应切去和（图4-79）值由表4-27查得。
图4-79 形毛坯的确定方法表4–27 计算盒形件毛坯尺寸用的系数x 及y 值角部的相对圆角半径系数 x 的值系数 y 的值相 对 拉 深 高 度0.3 0.40.50.60.3 0.4 0.50.60.10 0.15 0.20—1.05 1.04 1.09 1.07 1.06 1.12 1.10 1.08 1.16 1.12 1.10— 0.08 0.060.15 0.11 0.10 0.20 0.17 0.12 0.27 0.20 0.171A a h b h 22a R h YA r =-22b R h YB r =-Y1A rB0.25 0.301.035 1.031.05 1.04 1.06 1.051.08 —0.05 0.040.08 0.06 0.10 0.080.12 —②对展开尺寸进行修正。
即将半径增大到，将长度减小和③根据修正后的宽度、长度和毛坯直径，再用半径为、的圆弧连接成光滑的外形，就可得所要求的毛坯形状和尺寸。
（上述作法适用于以下的矩形盒拉深件）图4-79 形毛坯的确定方法3）形毛坯用于相对尺寸处于图4-76中区的盒形件。
对于宽度为、高度为（计入修边余量）的方盒形件，毛坯形状采用圆形（图4-80）。
毛坯。
、直径根据盒形件表面积与毛坯面积相等的条件，按下式计算 当时，（4-23）当时，（4-24）1R a h b h a R b R :A B 2A 3A B H p r r =20 1.134(0.43) 1.72(0.33)D B B H r r H r =+--+p r r ≠20 1.134(0.43) 1.72(0.5)4(0.110.18)p p D B B H r r H r r r r =+--+--图4-80 方盒形件形毛坯确定方法 图4-81 矩形盒形毛坯确定方法 对于长度为（）高度为（计入修边余量）的矩形盒形件，可以把它看作由分成两半的宽度为的方盒件和宽度为长度为的中间部分组成的。
毛坯形状是由两个半径为的半圆及两条平行线构成的扁圆形，如图4-81所示。
毛坯长度为：（4-25）式中 ——边长为的方盒形件的毛坯直径，用式（4-23）或式（4-24）进行计算。
（2）（´）形毛坯的确定方法 符号与作图法见表4-82。
（4-26）当型毛坯（见表4-82）（4-27）当（3）形毛坯的确定方法 形毛坯也称圆切弓形毛坯（图4-83），即在图形上对应于盒形件四角处切去四方弓形。
具体计算方法如下： 先按毛坯相等的原则计算圆形毛坯直径。
（4-28）式中 ——盒形件的转角半径 ——盒形件的宽度——盒形件加修边余量的高度 ——盒形件底角半径 求直径放大系数及放大后的直径：根据盒形件的相对圆角半径值查表4-28可得出和值，则弓形毛坯直径3A 3A A B ⨯H B B ()A B -0()L D A B =-0D BB 0R K =0.13r B ≥11K =0.13r B <11~1.2K=01R K K =0.13r B ≥22K =0.13r B <22~2.5K =C C 12021.134(0.43) 1.72(0.5)4(0.180.11)p p p D B B H r H r r r r ⎡⎤=+--++-⎣⎦r B H p r 0D D K =图4-82 （´）形毛坯的确定方法 图4-83 形毛坯的确定方法 表4–28 圆形切弓形毛坯的形状参数K 和H/D盒形件相对转角半径 K0～0.101.037～1.032 0.048～0.043 0.10～0.251.032～1.027 0.043～0.039 0.25～0.501.027～1.00.039～0求切去的的弓高： 当弓高由和直径相乘得到。
3. 低盒形件拉深时的成形极限盒形件拉深时的成形极限是在一次拉深成形中，在传力区不破坏的条件下，变形区所能达到的最大变形程度。
它是表示盒形件能否一次拉深成形的判据。
盒形件的成形极限采用一次拉深成形能得到的极限高度（）或（）（第一次成形的最大高度）表示，也可用极限拉深系数[]表示。
（1）极限高度（）或（） 表4-29及表4-30给出的是低碳钢一次拉深的相对极限高度表4–29 低盒形件一次拉深的相对极限高度 [H / r ]r / B0.40.30.20.1 0.05 h / R 2～3 2.8～4 4～68～1210～15表4–30 低盒形件一次拉深的相对极限高度 [H / B ]B BC r B 00/H D h h /h D D H r H B n m H r H B（2）拉深系数与极限拉深系数[]1）拉深系数，在零件的相对高度较大的情况下才能涉及成形极限问题，只有在这种情况下，讨论拉深系数才有意义。
这时所有的毛坯应处于形毛坯区，所以要用形毛坯区作为确定拉深系数的依据。
拉深系数定义的方法如图4-48所示，经过分析，则可写出拉深系数于是盒形件拉深系数可用下式确定：（4-29）式中 ——放大后的毛坯直径 ——切去的弓形高度2）极限拉深系数[] 根据盒形件拉深的变形特点，可找到盒形件中极限拉深系数[]与圆筒形件的极限拉深系数[]的关系。