预应力钢筋混凝土矩形渡槽槽身设计
预应力钢筋混凝土矩形渡槽槽身设计
设 计 水 深 １０ ｍ， 校 核 水 深 】２ｍ。 该 渡 槽 于 ．５ ．】 １７ ９７年 ７月 动 工 兴 建 ， １７ ９８年 ７月 底 建 成 通 水 。
，
该 渡槽运 行 ２ ０多 年 ，由于 限 于 当时 条 件 ，施 工 质量 不 够 好 ，加 上 近 年 来 渡 槽 经 常 超 负 荷 运 行 ． 工 程 日趋 老 化 ， ４ 节 渡槽 槽 身均 出 现 多 条横 向贯 穿 裂 缝 ，经 浙 江省 水 利 水 ７ 电 工 程 质 量 监 督 检 验 站 鉴 定 ，槽 身 抗 裂 和 满 负 荷 时 强 度 安 全 系数 不 满足要 求 ，因此决 定将 槽 身拆 除 重建 。
３． ６１３ ４ １ ／ｓ １
渡 槽的 安全 性 显 得 很 重 要 ，设 计 级 别 相 应 提 高 到 ２级 ，即 结构 安全 级 别为 Ⅱ级 ，结 构 重要 性系数 ７ ｏ：】０ ．。
（ ）荷 载 及 其 分项 系数 。根 据 《 工 混 凝 土 结 构 设 计 ２ 水 规范 》ｓ ／ １１ ９ Ｌ Ｔ ９— ６附 录 Ｂ ，槽 身 自重 ７ ＝１０ ；渡 槽 上 部 ．５
久 失修 和 长期 满负 荷运 行 等 因素影 响 ，造 成 目前 槽 身抗 裂 和强 度 安 全 系数 不 满 足 要 求 ，需 对 槽 身重 新 设 计 。新
槽 身按 预应 力 钢筋 混凝 土进 行 设 计 ，以满 足抗裂 和强 度 安全要 求 。
关 键 词 ：预 应 力 钢 筋 混 凝 土 ；槽 身 ；抗 裂
不行人 ，故行 人荷 载 为 ０ ；设 计按 满槽 水 考 虑 ，取 用 ＝
１ １。 该 渡 槽 出 现 满 槽 水 的 时 间 较 少 ， 在 灌 溉 期 的 大 部 分 ．０ 时 间 里 以设 计 水 位 运 行 ， 因 此 可 变 荷 载 的 长 期 组 合 取 设 计 水位 状 况 。 （） 环 境 类 别 。 会 泽 里 渡 槽 处 于 露 天 环 境 ， 环 境 条 件 ３ 类别 为二 类 。
预应力混凝土槽形梁结构选型及设计
预应力混凝土槽形梁结构选型及设计预应力混凝土槽形梁结构是一种常用于大型桥梁、高速公路等工程中的重要结构形式。
在槽形梁结构的设计中，要考虑到梁的受力特点、施工工艺以及经济性等因素，同时还要根据具体工程的情况进行合理的选型和设计。
一、槽形梁结构特点预应力混凝土槽形梁结构的特点主要有以下几个方面：1. 高强度和稳定性：预应力混凝土槽形梁结构具有优异的抗压、抗拉和扭曲能力，能够承受大部分受力情况下的荷载。
并且由于添加了预应力钢筋，其受力状态更为稳定。
2. 施工简便：槽形梁结构具有简单的模板和预应力构件的制作和安装方式，可以使施工速度较快且较为容易。
3. 经济性好：预应力混凝土槽形梁结构不仅施工周期较短，还可以减少土方开挖，减少土石方的运输量和施工的时间和成本。
在进行预应力混凝土槽形梁结构选型时，要考虑到桥梁跨度、荷载情况、地形地貌等因素。
1. 跨度：在跨度较小的情况下（小于30m），可以采用普通的梁式结构；而对于较大的桥梁跨度（大于30m），则可以使用槽形梁结构，以此来保证结构的强度和稳定性。
2. 荷载情况：根据桥梁的使用情况，考虑荷载的类型和大小，这将直接影响到槽形梁结构的选型。
3. 地形地貌：在山区、丘陵地区或峡谷等情况下，由于地形和地貌的限制，通常需要采用槽形梁结构，以满足桥梁的平稳通行和强度要求。
1. 受力特点：首先需要对梁的受力特点进行分析，确定荷载的类型和大小，计算出在不同受力情况下的梁的强度和稳定性。
2. 预应力设计：在预应力混凝土槽形梁结构设计中，一般通过预应力钢筋来保证梁的受力状态，有效地控制结构的开裂和变形。
预应力的大小和分布应根据受力分析和具体的使用要求来确定。
3. 施工工艺：在预应力混凝土槽形梁结构的设计中，还要考虑施工工艺和现场施工条件等因素。
需要根据实际情况，选择合适的模板、起重设备以及预应力构件的制作和安装方式。
钢筋混凝土装配式渡槽设计指导书m
钢筋混凝土装配式渡槽设计指导书一、设计目的钢筋混凝土结构课程设计是水工专业教学的重要内容，通过课程设计一方面加深同学门对本课程所学内容的理解，做到理论联系实际，另一方面让同学们进行工程师的基本训练，为走向工作岗位打下一定基础。
二、渡槽设计任务书1、设计课题某灌溉渠道上装配式钢筋混凝土矩形（无横杆）渡槽2、设计资料某灌溉渠道上渡槽每跨长12m，高3.5m ，侧墙顶外伸悬臂板作为人行道，槽身简支搁于刚架立柱牛腿上，刚架总高13.1m，基础为条形基础，埋置深度为1.4m，渡槽结构布置如图1所示。
结构条件如下：A：渡槽最大水深（设计水深）为2.5m，过水净宽为3.1m；B：栏杆重1.5kN/m，施工荷载4.0kN/m2(不与人群荷载同时出现)；人群荷载一般取2.5kN/m2；C：槽身混凝土强度等级C25；D：槽身受力主筋II，分布筋、箍筋为I级。
3、设计内容和要求1）完成设计计算书一份，内容包括a:槽身的荷载计算、内力计算、承载能力极限状态计算和正常使用极限状态计算；2）绘制渡槽结构施工图（2号图纸），内容包括a:槽身模板图及其纵、横配筋图；b:有关设计说明。
三、槽身设计参考资料（一）概述渡槽是渠道跨越河流、溪谷、洼地和道路的输水建筑物，是水利工程中应用最广泛的交叉建筑物之一。
本资料重点介绍简支梁式矩形渡槽结构造型及其槽身结构的结构设计。
（二）简支梁无横杆矩形渡槽的结构和计算1、无横杆矩形截面渡槽槽身主要结构无横杆矩形槽的侧墙顶，常设有外深悬臂板作为人行道，板厚越为60~100mm，人行道宽度常取为800~1200mm。
为了交通方便，人行道上设置栏杆。
槽身截面取决于过水的要求。
过水断面的深宽比（水深与水面宽度之比）从过水能力考虑应取0.5，但从结构受力考虑，因侧墙在纵向起着梁的作用，加高侧墙，可提高槽身的纵向承载能力。
故在实际工程中深宽比常提高0.6~0.8。
为了防止风浪引起槽身侧墙顶溢水，侧墙的高度应留有超高（超出槽内最大水深的高度），一般超高可取为0.2~0.4m。
《矩形渡槽设计》word版
内容摘要本次设计作为水利水电工程专业的毕业设计，主要目的在于运用所学的有关专业课，专业基础知识及基础课等的理论；了解并初步掌握水利工程的设计内容，设计方法和设计步骤；熟悉水利工程的设计规范；提高编写设计说明书和各种计算及制图的能力。
根据设计任务书，说明书分为四章。
第一章，基本资料。
第二章，整体布置，确定渡槽的线路和槽身总长度，进行水利计算，确定槽底纵坡以及进出口高程。
第三章，槽身结构设计，确定槽身的横断面尺寸，进行槽身纵横断面内力计算及结构计算。
第四章，支承结构设计，确定支承结构的尺寸，进行支承结构的结构计算，渡槽基础的结构计算及渡槽整体稳定性计算。
AbstractThis design is a graduation project of undergraduation. Its main aim is to apply what have been learned in class, such as specialized courses, specialized basic courses, basic courses and so on, to initially master the content of design, the methods of design, the steps of design of the irrigation project; to have an intimate knowledge of the design standard of the irrigation project; to raise the capacity to compile the design exposition and the capacity of calculation and drawing.According to the task, the design exposition is made up of four chapters. Chapter one is the basic material. Chapter two is assignment on the whole, in which the aqueduct line and total length are decided, and make the hydraulic design to decide the slope of bottom and the altitude of exit and entrance. Chapter three is the structure design of aqueduct body, in which the cross section of aqueduct body is decided, and calculate the internal force and the structure of cross section and vertical section. Chapter four is the structure design of support structure, in which the dimensions of support structure are decided, and calculate the internal force and structure of support structure , and calculate the structure of aqueduct foundations, and check the stability of aqueduct on the whole.毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。
混凝土结构：4-2 渡槽槽身纵向结构设计
e=e0–h/2+a=1040–300/2+30=920mm
设x=0.85ξbh0，对HRB335级钢筋，αsmax=0.358，则
配筋计算：取as=30mm，h0=h－as=300－30=270mm
KNe s max f c bh02 1.25 32.81 103 920 0.358 14.3 1000 2702 As 0 f y (h0 a ) 300 (270 30)
×1000×3003 2.34×109mm4
W0=I0/（h–y0）=2.34×109/（300–152.4）=1.59×107mm3 Mk=27.88 kN· m＜ γmαctftkW0=1.55×0.85×2.01×1.59×107=42.1kN· m 满足抗裂要求。
（3）底板设计 底板为一偏心受拉构件，应按下列两种情况进行配筋计算： ①两端最大负弯矩（发生在最大水深且人行桥上有人群荷载 时）及相应的拉力N；
②跨中最大正弯矩（发生在水深为槽宽的一半，即H3=
B/2=3.3/2=1.65m，且人行桥上无人群荷载时）及相应的拉力N。 1）尺寸拟定
底板厚度应为侧墙厚度的（2/3-1）倍，取底板厚度
h=300mm，宽度取单位宽度b=1000mm。 2）计算简图 计算简图见图5所示，图中，B=3＋0.3=3.3m
＜ρminbh0 = 0.0015×1000×230 =345 mm2 选配钢筋实配钢筋 选配Φ12@300（实配钢筋面积 As=377mm2）
计算结果见表5–1。
表5–1
截面 厚度h （mm） 弯矩M （kN· m）
侧墙横向配筋计算
计算钢筋面积 （mm2） 实配钢筋面积 （mm2）
1–1
预应力钢筋混凝土渡槽矩形槽身设计
预应力钢筋混凝土渡槽矩形槽身设计发布时间：2022-10-13T06:13:49.891Z 来源：《建筑实践》2022年第11期作者：陈洋段东旭[导读] 黄口堰水库扩建工程是湘江流域水力开发的重点工程之一陈洋段东旭宜昌市水利水电勘察设计院有限公司，湖北宜昌，443001摘要黄口堰水库扩建工程是湘江流域水力开发的重点工程之一，过溢洪道渡槽是水库灌区左干渠的重要引水输水建筑物之一。
过溢洪道渡槽25m大跨度段槽身采用预应力钢筋混凝土结构进行设计，本文论述了预应力槽身段断面拟定、承载能力计算及抗裂验算方法，以期为类似工程作参考。
关键词渡槽抗裂预应力Design of prestressed reinforced concrete rectangular aqueductChen Yang Yang Sheng Qian(Yichang Water Resources and Hydropower Survey and Design Institute Ltd，Yichang, Hubei，443001) Abstract：Huang KouYan reservoir extension project is one of the key engineering for the hydraulic development of the Xiangjiang Basin，the spillway aqueduct is one of the important water conveyance structure of left trunk in reservoir irrigation area. The span of 25m section of spillway aqueduct adopt the design of prestressed reinforced concrete structure，this article discusses the prestressed aqueduct section preparation、carrying capacity calculation and crack resistance checking method，in order to make a reference for similar projects. Keywords：Aqueduct；Crack；prestress1 工程概况过溢洪道渡槽于2017年新建于湖南省郴州市永兴县悦来镇，渡槽轴线进口位于右干渠桩号0+310.639，出口桩号为0+410.639，槽身全长100m，共分10跨，其中穿越溢洪道段为最大跨度段，跨长25m。
混凝土结构渡槽槽身横向结构设计
槽身纵向设计
底 板设 计
尺寸拟定
侧墙设计
尺寸拟定 计算简图 荷载计算 正截面承载力计算 抗裂验算
计算简图
荷载计算 内力计算 正截面受弯承载力计算 斜截面受剪承载力计算 抗裂、变形验算 绘制MR图
计算简图
内力计算 配筋计算 抗裂验算
任务1:槽身横向结构计算
（1）人行桥设计 1）尺寸拟定
按受弯构件计算 取h外=80mm，h内=100mm。
s
dM
2 f c bh0
1.2 1.84 106 10 1000 70
2
0.0451
1 1 2 s 1 1 2 0.0451 0.0462 b 0.614
f cbh0 101000 0.0462 70 As 154mm2 fy 210
墙底1-1断面及其上x=1m处2-2截面来进行计算。 图示
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3）荷载计算 （因风荷载所引起的内力较侧向水压力、人群荷载等引
起的内力小得多，故这里忽略风荷载的影响）
侧向水压力： 持久状况(正常水深) 标准值 设计值 q4k=γ水bH1=10×1×2=20 kN/m q4= γQq4k=1.2×20=24 kN/m q5k=γ水bH2=10×1×2.5=25 kN/m q5= γQq5k=1.1×25=27.5 kN/m M桥=1.84 kN· m
=5.91+1.96=7.87 kN· m
1-1截面配筋计算 取as=30mm，h0=h－as=300－30=270mm
KM 1 1.25 29.30 106 s 0.035 2 2 f c bh0 14.3 1000 270
1 1 2 s 1 1 2 0.035 0.036
渡槽设计-毕业设计
绪论一、渡槽的作用及发展渡槽是输送渠道水流跨越河渠、道路、山冲、谷口等的架空输水建筑物，是渠系建筑物中应用最广的交叉建筑物之一，除用于输送渠水进行农田灌溉、城镇生活用水、工业用水、跨流域调水外，还可供排洪和导流之用。
当挖方渠道与冲沟相交时，为排泄冲沟来水和泥沙，不使山洪及泥沙进入渠道，可在渠道上面修建排洪渡槽。
在流量较小的河流上修建闸、坝需用上下游围堰拦断河道时，可在基坑上面架设导流渡槽，使上游来水通过渡槽泄向下游。
渡槽在中国已有悠久的历史。
古代，人们凿木为槽用以引水，即为最古老的渡槽。
据《水经注疏》：长安城昆明“故渠又东而北屈，迳青门外，于穴水枝渠会。
渠上承穴水于章门西。
飞渠引水入城。
东为仓池，池在未央宫西。
”“飞渠”即为渡槽，建于西汉，距今约2000年。
又距《中国水利史稿》上册考证，《水经·沮水注》中所述的郑国渠“绝冶谷水”、“绝清水”中的“绝”就是指一种原始形态的渡槽。
则渡槽见诸历史记载者就比长安城的飞渠更早，这说明渡槽在中国已有2000年以上的历史。
20世纪50年代初期，我国新建渡槽多为木、石结构。
木渡槽因木材是宝贵且维修费用大、寿命不长，故除少数用做临时性引水外，已不再采用。
石拱渡槽是就地取材的建筑工程，由于石料的开采、加工和砌筑常为手工操作，需用大量劳力，但可节约水泥、钢材，且施工技术易为群众掌握，因而知道20世纪70 年代，在不少灌区的渡槽工程中石拱渡槽仍占有相当大的比重。
至于墩台结构，采用石料砌筑者就更为普遍。
20世纪50年代中后期，随着经济建设的发展，采用钢筋混凝土渡槽日渐增多，施工方法以现场浇筑为主。
1995年，黑龙江省首先采用了装配式渡槽，装配式渡槽较现场浇筑可节省大量木材和劳力、显著降低工程造价、加快施工进度，并便于施工管理和提高工程质量，因而到20世纪60年代初期以后，在许多省区逐渐得到推广，其中以广东省发展最为迅速。
广东省湛江地区除在建筑物型式及预制分块构件的造型等方面不断有所创新外，并在研究国外单向曲率壳槽的基础上，提出了U形薄壳槽身的结构型式及其计算方法。
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预应力钢筋混凝土矩形渡槽槽身设计浙江水利科技?2002年?第5期13预应力钢筋混凝土矩形渡艚槽身[P~it石向荣(衢州市水利水电勘测设计院,浙江衢州324002)摘要:衢州市铜山源灌区会泽里渡槽建于1977年7月,为钢筋混凝土矩形渡槽,渡槽全长705m,因渡槽年久失修和长期满负荷运行等因素影响,造成目前槽身抗裂和强度安全系数不满足要求,需对槽身重新设计.新槽身按预应力钢筋混凝土进行设计,以满足抗裂和强度安全要求.关键词:预应力钢筋混凝土;槽身;抗裂中图分类号:TV222文献标识码:B文章编号:1008—701X(2OO2)o5.0013021工程概况铜山源灌区会泽里渡槽位于龙游县横山镇,为钢筋混凝土矩形渡槽,渡槽全长705m,由46榀排架和47节槽身组成,每节槽身长度15m,过水断面】.5m×】.2m(宽×高),槽身纵坡1:500,设计流量2.88Hl3/s,校核流量3.461113/s,设计水深1.05m,校核水深】.2】m.该渡槽于1977年7月动工兴建,1978年7月底建成通水.该渡槽运行20多年,由于限于当时条件,施工质量不够好,加上近年来渡槽经常超负荷运行.工程日趋老化,47节渡槽槽身均出现多条横向贯穿裂缝,经浙江省水利水电工程质量监督检验站鉴定,槽身抗裂和满负荷时强度安全系数不满足要求,因此决定将槽身拆除重建.2设计方案对于跨度较大的梁式渡槽,槽身结构一般可采用预应力钢筋混凝土或钢筋混凝土两种方案,前一种方案由于它充分利用了高强度的钢材和高标号混凝土,因此具有强度高,抗裂性能好,结构较轻,节省钢材,降低造价等优点,但相应施工工序较复杂,难度较大.后一种方案抗裂性较差,自重较大,但施工较简单,类似工程经验较丰富.故工程先按钢筋混凝土方案进行修复设计经计算,按钢筋混凝土方案设计槽身结构可以满足承载能力极限状态的安全要求,但不能满足正常使用工况下极限状态的安全要求,即结构达不到抗裂要求.若要达到抗裂要求,须再加大槽身结构尺寸,则相应槽身自重和弯矩也会增加,并增加槽身吊装难度,而采用预应力钢筋混凝土能较好地解决槽身抗裂问题.3预应力钢筋混凝土修复方案3.1设计参数(1)结构安全级别.根据《灌溉与排水工程设计规范》GB50288--99,会泽里渡槽工程级别为5级,但由于渡槽横跨320国道龙葛公路(等级为2级)及5条电力线路,故该收稿日期:2001.12.31作者简介:石向荣(1970一),男,工程师,大专,主要从事水利水电工程设计工作.渡槽的安全性显得很重要,设计级别相应提高到2级,即结构安全级别为Ⅱ级,结构重要性系数7o:】.0.(2)荷载及其分项系数.根据《水工混凝土结构设计规范》sL/T191—96附录B,槽身自重7=1.05;渡槽上部不行人,故行人荷载为0;设计按满槽水考虑,取用=1.10.该渡槽出现满槽水的时间较少,在灌溉期的大部分时间里以设计水位运行,因此可变荷载的长期组合取设计水位状况.(3)环境类别.会泽里渡槽处于露天环境,环境条件类别为二类.(4)设计状况系数.设计状况为持久状况,=1.0;施工阶段为短暂状况,验算时取用=0.95.(5)结构系数.查规范SIMT191—96表4.2.1,取=1.加.(6)裂缝控制等级.查规范SL/T191—96表4.3.3,裂缝按二级控制,=0.5(短期组合);=0.3(长期组合).3.2材料槽身混凝土强度等级为C40;预应力钢筋采用高强低松弛钢绞线7股(d=15.2mm),配置815.2(=8×钢绞线公称截面面积=8×139=1112舢),查规范SL/T191—96得:=1860N/舢;非预应力受力钢筋采用Ⅱ级钢筋,f=310N/inln2;分布筋采用I级钢筋,f=210N/mnl2.预应力锚具型号为M15—4型,力筋孔道采用镀锌钢带波纹管成孔. 直径56mm.3.3结构尺寸因该工程属于修复工程,槽身长度和宽度均受原排架位置和尺寸限制,不能作调整,即槽身内净宽1.5m,净高取1.33m,为改善侧墙的受力条件,在侧墙顶设置横向拉杆,侧墙和底板厚度按能布设双排钢筋的最小厚度定,取为0.12m,底梁宽度0.17m,顶梁宽度0.28m.侧墙和底板交接处的补角尺寸取0.12m×0.12m.3.4结构计算预应力钢筋混凝土槽身结构计算,需确定构件的预应力筋张拉控制应力,计算预应力损失值;在构件使用阶段需进行抗裂验算,挠度验算.以及施工阶段的抗裂验算.这些计算是预应力钢筋混凝土矩形渡槽槽身结构设计的关键.槽身其余设计按常规方法进行,不详述.3.4.1预应力筋张拉控制应力根据《水工混凝土结构设计规范》S[/F191—96规定.14浙江水利科技?2002年?第5期采用钢铰线为预应力筋的后张法构件张拉控制应力在O.4 ～O.7￡之间.会泽里渡槽张拉控制应力选取时综合考虑了预应力的效果即抗裂性能,施工时槽身顶部的拉应力不超过混凝土拉应力限制系数控制的应力值,锚具下部混凝土的抗压强度,槽身的反拱值等因素,经多方案计算比较后, 张拉控制应力选用055f.,d=0.55=1023N/mm2,张拉控制力=?=1137.6kN.分二边拉,即每束钢绞线张拉控制力为113761cN/2=568.8kN.3.42预应力损失值预应力损失与张拉工艺,构件制作,配筋方式和材料特性等因素有关.预应力损失值的计算是分析构件在受荷前应力状态和进行预应力构件设计的重要内容.该工程预应力张拉采用后张法施工,预应力损失主要有锚具变形和钢筋内缩损失,摩擦引起的损失,应力松弛损失,混凝土收缩和徐变损失4种计算公式如下:(1)锚具变形和钢筋内缩损失=牟(2)摩擦引起的损失(1/.2:南](3)应力松弛损失钢绞线为高强低松弛材料,采用超张拉方法,‰=0.55<0.7fo,故:(1l4-o.?zs[.o.s(4)混凝土收缩和徐变损失25—3.43使用阶段抗裂验算(1)正截面抗裂验算在荷载效应的短期组合及长期组合下的验算边缘的混凝土法向应力为:nM1(2)斜截面抗裂验算构件混凝土主拉应力和主压应力按下列公式计算:)=√(半)+~LYo._(V一～si”)So———i一一一3.44挠度验算构件的短期刚度,荷载效应短期组合及长期组合时的长期刚度,荷载效应短期及长期组合作用下的挠度,预应力产生的反拱值按下列公式计算:0溉B】.=.Bp.=鲁=溢在荷载效应短期组合及预应力共同作用下的总挠J变要求: f=一2f2<lJ500在荷载效应长期组合及预应力共同作用下的总挠度要求: f=fIl一2f:<lJ5003.45施工阶段验算按施工阶段不允许出现裂缝的构件,对张拉时和吊装运输及安装时的截面应力进行验算.(1)张拉时截面上下边缘的应力按下面公式计算:lN』一Wo验算要求:<0.7儿;<0.9f,★.(2)吊装运输及安装时取吊装时的受力验算.动力系数取15,设计状况(短暂状况)系数=0.95,吊点没在距构件两端各2.5m处吊点处构件自重标准值短期效应组合在计算截面上产生的应力值均小于规范规定值,计算结果满足要求.(3)张拉时构件端部局部受压承载力计算会泽里渡槽槽身选用的锚具是M15—4型,锚具直径105mm,垫板为边长150mm正方形.预应力筋张拉时,需对锚具下混凝土进行局部承载力验算.由于预应力筋张拉时在槽身端部锚具下部混凝土中产生较大的局部压应力, 为提高该处混凝土的抗压强度,需在锚具下部混凝土中增设钢筋网片和螺旋钢筋,同时加大端部混凝土尺寸,在端部0.5m范围内侧墙厚度增至0.2m.锚具下混凝土局部受压区的截面尺寸应符合下列要求:1=1(15A.)=锚具下混凝土局部受压承载力按下列公式计算:Fl≤(+2p‰’)p=3.42～3.4.5中各计算式中各符号含意参见规范SL/T191—96第八章.3.5现场测试根据拟定的构件尺寸,选用的设计参数和材料,按规范SL/T191—96进行槽身结构计算,计算结果表明设计的预应力钢筋混凝土槽身完全满足各阶段的安全和抗裂要求.为了检验预应力钢筋混凝土槽身的安全可靠性,经研究,决定进行槽身注水试验.2002年1月12日由业主组织,质检,监理,设计,施工单位参加,在施工现场进行槽身注水试验,将已张拉并达到混凝土龄期的第一节槽身起吊,两端搁置于枕木上并将槽身两端封闭,按水深0.5m, 0.8m,1.05m(设计水深),1.21m(校核水深)分级注水,水深达到各级深度后停注20rain,达到校核水深停留4h30min后放水至设计水深,停留7d后放空经试验全过程观测,除槽身端部锚垫板处一,二期混凝土接缝处存在轻微渗水外,其余未发现有裂缝及渗漏水现象,说明槽身设计及施工质量安全可靠,其中槽身端部锚垫板处一,二期混凝土接缝处存在轻微渗水的问题在槽身设计时已考虑, 即采用在槽身内侧接缝处开槽再用环氧砂浆补强的方法防l匕渗水4结论从会泽里渡槽修复设计中可以看出.对于跨度较大的梁式渡槽,采用预应力钢筋混凝土技术设计矩形槽身,可以满足各阶段的安全要求,而且使槽身结构具有抗裂性好, 节省钢材,自重轻,便于吊装等优点.。